Проектирование четырехэтажного промышленного здания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Минобрнауки России

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего образования

"Санкт-Петербургский государственный

архитектурно-строительный университет"

Кафедра Железобетонных и каменных конструкций

Курсовой проект

Проектирование четырехэтажного

промышленного здания

Егоров Д.В. - студент 10-Сб-3

Проверил: Воронцова Н.С.

Санкт-Петербург

2021



1. Составление разбивочной схемы сборного перекрытия

арматура схема здание

В соответствии с заданием требуется запроектировать несущие конструкции четырехэтажного промышленного здания с неполным каркасом: наружные стены - кирпичные несущие толщиной 510 мм, внутренний каркас из сборного железобетона (сборное балочное перекрытие и колонны). Привязка разбивочных осей к внутренним граням стен принята равной 120 мм (по цифровым осям) и 380 мм (по буквенным осям). Промышленное здание прямоугольное в плане с размерами между внутренними гранями стен L = 37,1 м и В = 21,5 м.

Оконные проемы в здании приняты шириной 2,4 м, высотой 2,1 м. Высота этажей между отметками чистого пола h_эт = 3,9 м. Временная нормативная нагрузка на всех междуэтажных перекрытиях vⁿ = 9 кН/м², в том числе кратковременная v_shⁿ =1,5 кН/м² . Район строительства - г. Санкт-Петербург.

Подошва фундаментов основывается на грунте с расчетным сопротивлением R = 0,4 МПа. Отметка подошвы фундамента ?1,5 м.

Междуэтажные железобетонные перекрытия опираются на наружные кирпичные стены и внутренние железобетонные колонны. Кровельное покрытие опирается только на наружные стены. В качестве несущих элементов покрытия используются сборные железобетонные фермы. Промежуточные колонны доводятся только до междуэтажного перекрытия четвертого этажа.

Состав пола на междуэтажных перекрытиях и на первом этаже принимается типовым в зависимости от назначения помещения и характера технологии производства в нем.

Принцип разбивки сетки колонн к схеме расположения ригелей и колонн сборного перекрытия изложен в [1, 2]. Разбивочные (осевые) размеры плит перекрытия определяются в зависимости от величины временной нагрузки и принимаются в пределах от 1,2 до 1,5 м по ширине и от 5,0 до 7,0 м - по длине. По методическим соображениям в курсовом проекте принцип унификации размеров не соблюдается.

Перекрытие следует проектировать с наименьшим числом типоразмеров элементов. С этой целью рекомендуется принимать все ребристые плиты одинаковой ширины и длины, чтобы их можно было изготавливать в одних и тех же опалубочных формах.

При рекомендуемой длине плит и поперечном расположении ригелей на заданной длине здания L = 37,1 м могут разместиться 6 плит. Длина плит с учетом заделки крайних плит в стены на глубину 120 мм будет (рис. 1)

где a_оп - величина опирания плиты перекрытия на кирпичную стену, мм; n - количество пролетов, перекрываемых плитами, шт. При рекомендуемых пролетах ригеля от 5,0 до 7,0 м на заданной ширине здания В = 21,5 м принимаем 4 пролета. При ширине ребристой плиты от 1,2 до 1,5 м принимаем в средних пролетах ригеля по 5 плит, в крайних - по 4,5 плиты.

Ширина плит (рис. 1)

где n_кр - количество плит, укладываемых на ригель в крайних пролетах, шт.; n_ср - количество плит, укладываемых на ригель в средних пролетах, шт.

С учетом допусков на изготовление ± 5 мм/пог.м, но не более 30 мм на весь размер элемента и для образования швов замоноличивания между панелями принимаем конструктивные размеры плит b_п Ч l_п = 1425 Ч 6195 мм (рис. 2).



Рис. 1. Схема расположения сборного железобетонного перекрытия на отм. +3.850, +7.750 и +11.650

Во всех ребристых плитах при ширине их более 1,2 м предусматривается устройство пяти поперечных ребер. В полках плит марок П2 и П3 устраиваются вырезы для пропуска колонн со смещением осей крайних поперечных ребер от торца плиты на 285 мм.



2. Расчет ребристой плиты П1

Расчет ребристой плиты перекрытия заключается в расчете ее полки, поперечного и продольного ребер.

2.1 Назначение классов бетона и арматуры

В соответствии с п. 7.5.4 [1] ребристые плиты перекрытий рекомендуется проектировать из тяжелого или легкого конструкционного бетонов класса по прочности на сжатие не ниже В20.

Все характеристики принимаются в соответствии с таблицами [3].

Плиту проектируем из тяжелого бетона класса по прочности на сжатие В25 со следующими характеристиками:

? R_b = 14,5 МПа, R_bt = 1,05 МПа (табл. 6.8 [3]), ? R_b,ser = 18,5 МПа, R_bt,ser = 1,55 МПа (табл. 6.7 [3]), ? E_b = 30000 МПа (табл. 6.11 [3]).

В качестве рабочей арматуры полки плиты используем арматуру класса В500С с расчетным сопротивлением R_s = 415 МПа (табл. 6.14 [3]) в виде сварных рулонных сеток с продольной и поперечной рабочей арматурой.

В продольных и поперечных ребрах устанавливаем плоские сварные каркасы с продольной рабочей арматурой класса А500С с расчетным сопротивлением R_s = 435 МПа (табл. 6.14 [3]). Поперечную и монтажную арматуру в ребрах плиты принимаем класса А240 с расчетными сопротивлениями R_s = 210 МПа (табл. 6.14 [3]), R_sw = 170 МПа (табл. 6.15 [3]).

В соответствии с п. 6.2.12 [3] значение модуля упругости для арматуры классов А и В (В500С, А500С, А240) принимается равным Е_s = 200000 МПа.



2.2 Расчет полки плиты

В соответствии с п. 7.5.8 [1] толщину полки сборной ребристой плиты перекрытия промышленного здания принимаем 50 мм.

Полка плит представляет собой четыре прямоугольные ячейки в плане (рис. 2) со сложным характером опирания сторон. В поперечном направлении полка защемлена в продольных ребрах, а в продольном направлении она работает как неразрезная многопролетная конструкция, опорами которой являются поперечные ребра.

Поперечный разрез ребристой плиты представлен на рисунке 3, расчетная схема полки плиты представлена на рисунке 4.

С целью упрощения расчета каждую из ячеек полки в статическом отношении условно рассматриваем как плиту, опертую по контуру () с частичным защемлением в продольных и поперечных ребрах (в соответствии п. 7.5.19 [1]).

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 3. Поперечный разрез ребристой плиты



Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 4. Расчетная схема полки плиты

За расчетные пролеты принимаются:

• в поперечном направлении (рис. 4)

l₁ = b_п ? 2·b₁ = 1425 ? 2·120 = 1185 мм;

• в продольном направлении (рис. 4)

где b₁ и b₂ - ширина поверху продольного и поперечного ребер соответственно (см. рис. 2 и 3); n_р - количество поперечных ребер (см. рис. 2); n_я^ср - количество средних ячеек.

2.2.1 Сбор нагрузок. Статический расчет полки плиты

Нагрузка на полосу плиты с условной шириной 1,0 м при толщине плиты 50 мм приведена в таблице 1.

Найдем значения расчетных нагрузок с учетом коэффициента надежности по ответственности сооружений г_n, который принимается по [5] в зависимости от уровня ответственности строительного объекта.



Таблица 2. Сбор нагрузок на 1 погонный метр полки плиты

№ п/п	Наименование	Нормативная нагрузка, кН/м	Коэффициент надежности по нагрузке гf	Расчетная нагрузка, кН/м
Постоянные нагрузки
1	Вес пола из цементного раствора с затиркой д = 0,05 м, г = 17 кН/м3	0,85	1,3	1,11
2	Вес железобетонной плиты h'f = 0,05 м, г = 25 кН/м3	1,25	1,1	1,38
Итого	2,1	-	2,49
Временные нагрузки (по заданию)
3	Равномерно-распределенная	9	1,2	10,8
	в т.ч. кратковременная	1,5	1,2	1,8
Полная	11,10	-	13,29
Постоянная + длительная	9,60	-	11,49

Примечание: коэффициент надежности по нагрузке (г_f) - коэффициент, учитывающий в условиях нормальной эксплуатации сооружений возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную (большую или меньшую) сторону от нормативных значений. Принимается в соответствии с [4].

Для здания нормального уровня ответственности г_n = 1,0 для расчетов по первой группе предельных состояний по табл. 2 п. 10.1; г_n = 1,0 для расчетов по второй группе предельных состояний согласно п. 10.3. * постоянная расчетная нагрузка

g = г_n ·2,49 = 1,0·2,49 = 2,49 кН/м,

• временная расчетная нагрузка

v = г_n ·25,2 = 1,0·10,8 = 10,8 кН/м,

• полная расчетная нагрузка

q = г_n ·27,69 = 1,0·13,29 = 13,29 кН/м,

• постоянная и временная длительная расчетная нагрузка

q_l = г_n ·11,49 = 1,0·11,49 = 11,49 кН/м.

Если разница соотношения сторон превышает 20% (в нашем случае ), Находим моменты:

2.2.2 Расчет рабочей арматуры полки плиты

Согласно п. 6.1.12 [3] определяем коэффициент условий работы бетона г_b1, который зависит от соотношения усилий (изгибающего момента) от постоянных и длительных нагрузок к усилию от полных нагрузок

следовательно, коэффициент условий работы г_b1 = 0,9.

Уточняем толщину плиты, приняв коэффициент армирования м_s = 0,006

В соответствии с п. 10.3.2 [3] минимальное значение толщины защитного слоя бетона следует принимать

– не менее 15 мм, для сборных железобетонных конструкций, эксплуатируемых в закрытых помещениях при нормальной и пониженной влажности, поскольку для сборных элементов значение из табл. 10.1 [3] (20 мм) уменьшают на 5 мм;

– не менее диаметра стержня (предполагаем, что максимальный диаметр рабочей арматуры 5 мм);

– не менее 10 мм.

Из трех условий принимаем максимальное значение толщины защитного слоя бетона - 15 мм.

h?_f = h₀ + a = 13,18 + 22,5 = 35,68 мм,

где a = 15 + 1,5·d = 15 + 1,5·5 = 22,5 мм; слагаемое 1,5d учитывает расположение рабочей арматуры в сетке в двух направлениях, таким образом, рабочая высота полки принимается от центра тяжести верхней арматуры сетки до верха полки (см. рис. 5).

Оставляем принятую толщину плиты 50 мм. Пересчитываем рабочую высоту сечения с учетом принятой толщины плиты

h₀ = h?_f ? a = 50 ? 22,5 = 27,5 мм.

Находим относительную несущую способность сечения

Проверяем условие .

Определяем граничную относительную высоту сжатой зоны бетона и граничную относительную несущую способность для арматуры класса В500С



сжатая арматура по расчету не требуется.

Определим требуемую площадь сечения арматуры на 1 м ширины плиты

Принимаем рулонную сетку Ср1 марки с продольной и поперечной рабочей арматурой площадью

2.3 Расчет промежуточного поперечного ребра

Расчетный пролет поперечного ребра исчисляется как расстояние между осями продольных ребер

мм

где 20 мм - зазор между вертикальной линией продольного ребра и верхом полки; 100 мм и 85 мм - соответственно ширина продольного ребра по верху и по низу.

Высота поперечных ребер принимается в соответствии с серией [8] высота по- перечного ребра h_р = 150 мм. Принимаем ширину по низу - 50 мм, по верху - 100 мм.

2.3.1 Сбор нагрузок. Статический расчет поперечного ребра

При l₁ < l₂ максимальная нагрузка на среднее поперечное ребро передается с треугольных грузовых площадей

Треугольную нагрузку допускается заменить на эквивалентную равномерно распределенную по формуле , тогда полная эквивалентная нагрузка составит

а временная эквивалентная соответственно

,

где мм - средняя толщина поперечного ребра; q и v - соответ- ственно полная и временная расчетные и нагрузки, принимаемые из расчета полки плиты

Собственный вес поперечного ребра

Суммарная равномерно распределенная нагрузка

Расчетные усилия



2.3.2 Расчет рабочей продольной арматуры поперечного ребра

При расчете поперечного ребра за расчетное принимаем тавровое сечение с полкой в сжатой зоне. При отношении толщины плиты к высоте согласно п. 8.1.11 [3] ширина полки принимается не более

где b_р - средняя толщина поперечного ребра.

Принимаем меньшее значение из двух величин b?f = 506 мм.

В соответствии с п. 10.3.2 [3] минимальное значение толщины защитного слоя бетона следует принимать

– не менее 15 мм, для сборных железобетонных конструкций, эксплуатируемых в закрытых помещениях при нормальной и пониженной влажности, поскольку для сборных элементов значение из табл. 10.1 [3] (20 мм) уменьшают на 5 мм;

– не менее диаметра стержня (предполагаем, что максимальный диаметр рабочей арматуры 10 мм);

– не менее 10 мм.

Также необходимо учесть, что поперечное ребро армируется сварным каркасом, тогда минимальное расстояние до поверхности рабочей арматуры с учетом возможности приварки поперечных стержней каркаса к продольной арматуре составит 25 мм.

Из всех условий принимаем максимальное значение толщины защитного слоя бетона - 25 мм.

Рабочая высота сечения



Определяем, где пройдет граница сжатой зоны в тавровом сечении:

M = 2,42 кН·м < = 31,4 кН·м

Условие выполняется, следовательно, граница сжатой зоны бетона пройдет в полке таврового сечения, в этом случае сечение рассчитывается как прямоугольное шириной b?_f.

Находим относительную несущую способность сечения и проверяем условие

б_m ? б_R

Определяем граничную относительную высоту сжатой зоны бетона и граничную относительную несущую способность для арматуры класса А500С



т.к. б_m = 0,025 < б_R = 0,371, то сжатая арматура по расчету не требуется.

Определяем необходимое количество продольной арматуры класса А500C

Принимаем в поперечных ребрах плоские сварные каркасы с продольной арматурой из стержней класса А500С диаметром 10 мм с As = 52,3 мм²

2.3.3 Расчет по прочности поперечного ребра при действии поперечных сил

Проверяем условие

где Q_min - минимальное значение поперечной силы на опорах; 0,5г_b1·R_bt·b_р·h₀ соответствует образованию наклонной трещины. Если условие выполняется, то поперечную арматуру устанавливаем по расчету, иначе осуществляется конструктивное армирование; b_р - средняя толщина поперечного ребра. Минимальное значение поперечной силы на опорах:



=0,5*0,9*1,05*10³*0,075*0,12=4,25 кН

кН > 4,25 кН

следовательно, поперечная арматура в продольных ребрах должна устанавливаться по расчету.

При высоте ребра 150 мм и продольной арматуре диаметром 10 мм принимаем поперечные стержни в каркасах из арматуры класса А240 диаметром 6 мм с Аsw = 28,3 мм2. В соответствии с п. 10.3.13 [3] шаг арматуры должен быть не более

Принимаем шаг поперечных стержней в каркасах

Расчет поперечного ребра по полосе между наклонными сечениями

Проверим прочность наклонной полосы между наклонными сечениями в соответствии с п. 8.1.32 [3]

Прочность полосы на сжатие обеспечена.

Расчет поперечного ребра по наклонным сечениям на действие поперечных сил

Прочность наклонных сечений поперечных ребер по поперечной силе проверим согласно п. 8.1.33 [3]. Поскольку



хомуты необходимо учитывать в расчете полностью.

Значение определяется по формуле

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения, согласно п. 3.2.19 [7].

тогда

где

Длину проекции наклонной трещины принимают равной с, но не менее и не более

Принимаем

Находим поперечные силы, воспринимаемые бетоном и арматурой



но не более

и не менее

Принимаем

следовательно, прочность наклонных сечений на действие поперечных сил обеспечена.

В соответствии с п. 3.2.22 [7] шаг поперечной арматуры, учитываемой в расчете, должен быть не более

следовательно, требование выполнено.



2.4 Расчет продольного ребра

Высоту плит (продольных ребер) ориентировочно определяем из соотношения

Полученное значение высоты округляем в большую сторону с кратностью 50 мм, но ограничиваем h ? 400 мм. Окончательно принимаем h = 400 мм. В соответствии с п. 7.5.6 [1] ребристые плиты рекомендуется применять высотой 300 или 400 мм. В качестве опорных конструкций для панелей принимаем ригели прямоугольного. принимаем ригели прямоугольного сечения с шириной ребра b_риг = 300 мм.

2.4.1 Сбор нагрузок. Статический расчет продольного ребра

Таблица 3Сбор нагрузок приведен в таблице

№ п/п	Наименование	Нормативная нагрузка, кН/м	Коэффициент надежности по нагрузке ?f	Расчетная нагрузка, кН/м
Постоянные нагрузки
1	Вес пола из цементного раствора с затиркой ? = 0,05 м, ? = 17 кН/м3	0,85	1,3	1,11
2	Вес железобетонной плиты h'f = 0,05 м, ? = 25 кН/м3	1,25	1,1	1,38
3	Вес поперечных ребер (2 шт.) =(100+500)/2=75 мм -h`f=150-50=100 мм, ? = 25 кН/м3	0,13	1,1	0,14
4	Вес продольных ребер (2 шт.) =0,5*(100+85)=92.5 мм -h`f=400-50=350 мм, ? = 25 кН/м3	1.3	1,1	1,39
Итого	3,53	-	4,02
Временные нагрузки (по заданию)
3	Равномерно-распределенная	9	1,2	10,8
	в т.ч. кратковременная	1,5	1,2	1,8
Полная	12,53	-	14,82
Постоянная + длительная	11,03	-	13,02

где - количество поперечных или продольных ребер, шт.

Погонная нагрузка на два продольных ребра:

* полная расчетная нагрузка

* постоянная и временная длительная расчетная нагрузка

* полная нормативная нагрузка

* постоянная и временная длительная нормативная



За расчетную схему для продольных ребер принимаем однопролетную балку со свободным опиранием концов на ригели (рис. 7), расчетный пролет определяется как расстояние между серединами площадок опирания ребер плиты на ригели (рис. 8).

Усилия в двух продольных ребрах:

от полной расчетной нагрузки

от постоянной и временной длительной расчетной

от полной нормативной нагрузки



от постоянной и временной длительной нормативной

в том числе, от кратковременной

2.4.2Расчет продольной рабочей арматуры продольных ребер

Расчетное сечение двух продольных ребер - тавровое с полкой в сжатой зоне (рис. 9). При ширине продольных ребер по верху 100 мм и по низу 85 мм суммарная толщина двух ребер без учета швов замоноличивания будет равна

Где

Ширина полки, вводимая в расчет, в соответствии с п. 8.1.11 [3] при наличии поперечных ребер



мм

b_p=1425 мм

Работу бетона в швах замоноличивания в запас прочности условно не учитываем, предполагая, что при неблагоприятных условиях надежная совместная работа бетона замоноличивания с продольными ребрами за счет их сцепления может быть не обеспечена. Тогда расчетная ширина полки

b_p-2*20=1425-40=1385 мм

В соответствии с п. 10.3.2 [3] минимальное значение толщины защитного слоя бетона следует принимать

- не менее 15 мм, для сборных железобетонных конструкций, эксплуатируемых в закрытых помещениях при нормальной и пониженной влажности, поскольку для сборных элементов значение из табл. 10.1 [3] (20 мм) уменьшают на 5 мм;

- не менее диаметра стержня (предполагаем, что максимальный диаметр рабочей арматуры 28 мм); - не менее 10 мм.

Также следует учесть, что продольная рабочая арматура на опоре приваривается к закладной детали, от размеров которой, будет зависеть величина защитного слоя бетона, равная в данном случае 30 мм.

Принимаем толщину защитного слоя бетона 30 мм.

Рабочая высота сечения

h₀ = h ? a = 400 ? 45 = 355 мм,

где a=30=30=44мм

согласно п. 6.1.12 [3] определяем коэффициент условий работы бетона г_b1, который зависит от соотношения усилий (изгибающего момента) от постоянных и длительных нагрузок к усилию от полных нагрузок

, следовательно, коэффициент условий работы

Расчет производим в предположении, что сжатая арматура по расчету не требуется A?_s = 0.

Определим, где проходит граница сжатой зоны бетона

т.к. M?_f = кН·м > M = кН·м, следовательно, нейтральная ось проходит в пределах полки (x < h?_f) и элемент рассчитывается как прямоугольный с шириной b?_f = 1385 мм.

Находим относительную несущую способность сечения

Проверяем условие .

Определяем граничную относительную высоту сжатой зоны бетона и граничную относительную несущую способность для арматуры класса А500С



сжатая арматура по расчету не требуется.

Определим требуемую площадь сечения арматуры на 1 м ширины плиты

В качестве продольной рабочей арматуры принимаем стержни 2?28 класса А500С площадью больше требуемой А_s^ф = 1232 мм² > мм².

Монтажную арматуру в каркасах продольных ребер принимаем 2?10 класса А240 площадью A?_s =157 мм ²

2.4.3 Расчет по прочности продольных ребер при действии поперечных сил

Проверяем условие

где Q_min - минимальное значение поперечной силы на опорах; 0,5г_b1·R_bt·b·h₀ соответствует образованию наклонной трещины. Если условие выполняется, то поперечную арматуру устанавливаем по расчету, иначе осуществляется конструктивное армирование. Минимальное значение поперечной силы на опорах Q_min = Q = кН



=0,5*1,0*1,05*10³*0,185*0,355=34,48 кН

кН > 34,48 кН

следовательно, поперечная арматура в продольных ребрах должна устанавливаться по расчету.

Принимаем шаг поперечных стержней в каркасах sw = 60 мм.

Предварительно по конструктивным соображениям принимаем поперечную арматуру класса A240 с R_sw = 170 МПа. Согласно п. 10.3.13 [3] диаметр поперечной арматуры в сварном каркасе подбирается из условия технологии сварки с наибольшим диаметром продольной арматуры.

В двух плоских сварных каркасах при диаметре стержней продольной арматуры 28 мм поперечные стержни из условия технологии сварки принимаем диаметром 8 мм (d_w ? 0,25d, см. п. 5.8 [9])

s_w ? 0,5h₀ = 0,5·355 = 177,5 мм;

s_w ? 300 мм.

В соответствии с п. 3.2.22 [7] шаг поперечной арматуры, учитываемой в расчете, должен быть не более

s_w?==0,259 м,

где Q_max = Q = кН.

В расчет принимаем наименьшее значение шага поперечной арматуры с округлением в меньшую сторону кратно 50 мм.

В первом приближении принимаем поперечную арматуру d_w =8 мм класса А240, с площадью поперечного сечения двух стержней A_sw=101 мм2 с шагом s_w=150 мм.

Расчет продольных ребер по полосе между наклонными сечениями

Расчет продольных ребер по бетонной полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.59 [7]

где Q - поперечная сила в нормальном сечении, принимаемом на расстоянии не менее h₀ от опоры; ширина двух продольных ребер в среднем сечении b = 0,185 м.

=0,3*1,0*14,5*10³*0,185*0,355=257,11 кН

Q = Q^оп ? q·h₀= *0,355=56,65 кН,

т. е. прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.

Расчет продольных ребер по наклонным сечениям на действие поперечных сил

Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия 3.44[3]

Q ? Q_b + Q_sw

где Q - поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции с на продольную ось элемента, определяемая от внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; при вертикальной нагрузке приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c; Q_b - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении; Q_sw - поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении.

Определяем усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента.

q_sw===114,47 Н/мм

Поперечную арматуру учитывают в расчете, если соблюдается условие

114,47 кН/м > кН/м,

условие выполняется, следовательно, поперечная арматура учитывается в расчете. Момент, воспринимаемый бетоном при действии поперечной силы

Н мм.

где ц_b2 - коэффициент, принимаемый равным 1,5

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения, согласно п. 3.2.19 [7].



Принимаем шаг поперечных стержней в каркасах, тогда

q_sw===143,08 Н/мм

Поперечную арматуру учитывают в расчете, если соблюдается условие

143,08 кН/м > кН/м,

Тогда =, но не менее 0,355и не более 1,065м

где q₁=q

Длину проекции наклонной трещины c0 принимают равным c, но не менее и не более .

0,71

Принимаем 0,53м

Определяем поперечную силу, воспринимаемую поперечной арматурой



0,75**0,53=56,87

Находим поперечную силу, воспринимаемую бетоном

но не более
2,5*1*1,05*1000*0,185*0,355=172,4

и не менее
0,5*1*1,05*1000*0,185*0,355=34,48

Принимаем 69,28

Определяем поперечную силу Q с учетом возможности отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной с

где v - расчетная временная нагрузка в кН/м (v из табл. 2 (кН/м2), умноженная на bп (м)).

то есть прочность по наклонным сечениям на действие поперечных сил у опор обеспечена.

Если условие выполняется, то принятая поперечная арматура с принятым шагом устанавливается на приопорных участках, равных четверти пролета, иначе - увеличиваем диаметр поперечной арматуры или уменьшаем шаг.

Максимально допустимый шаг стержней поперечной арматуры в пролете балок высотой 150 мм и более в соответствии с п. 10.3.13 [3]



Принимаем наименьшее значение шага поперечной арматуры с округлением в меньшую сторону кратно

Окончательно устанавливаем в продольных ребрах плиты на приопорных участках длиной поперечную арматуру диаметром 6 мм класса А240 с шагом 70 мм, а на средних участках с шагом 250 мм.

Поскольку продольная растянутая арматура ребер по концам приварена к закладным деталям, проверку наклонных сечений на действие момента не производим.



Размещено на Allbest.ru

...