Реагентное хозяйство водопроводной очистной станции

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ

БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КАФЕДРА: “ВОДОСНАБЖЕНИЕ И ВОДООТВЕДЕНИЕ”

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

РЕАГЕНТНОЕ ХОЗЯЙСТВО ВОДОПРОВОДНОЙ ОЧИСТНОЙ СТАНЦИИ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ 113000 м3/сут

Выполнил: ст.гр.110219

Якубовский Е.В

Проверил: Казанли Е.А.

МИНСК 2013

Содержание

Введение

1. Анализ исходных данных и выбор схемы и состава очистных сооружений

2. Выбор сооружений реагентного хозяйства

3. Расчет сооружений реагентного хозяйства

3.1 Расчет сооружений для коагулянта

3.2 Расчет сооружений для известкования

3.3 Расчет сооружений по приготовлению флокулянта

3.3.1 Расчет насосов-дозаторов для ПАА

4. Расчет воздуходувок

5. Расчет сооружений по обеззараживанию воды

5.1 Расчет обеззараживающей установки

5.2 Расчет устройств для использования жидкого хлора

5.3 Расчет системы обезвреживания вентиляционного воздуха хлораторной

6. Расчет сооружений по обработке осадка и промывных вод

7. Генеральный план станции, благоустройство территории, зоны санитарной охраны

Заключение

Литература

Введение

Целью данного курсового проекта является проектирование сооружений реагентного хозяйства водопроводной очистной станции.

В задании на курсовое проектирование приводятся основные показатели качества воды, на основе которых и, исходя из требований, предъявляемых к питьевой воде, следует рассчитать и запроектировать основные технологические сооружения станции водоподготовки.

При выполнении курсового проекта следует руководствоваться действующим СНиП 2.04.02-84[1].

Показатели качества питьевой воды, подаваемой централизованными хозяйственно-питьевыми водопроводами используемой одновременно для хозяйственных, технических и коммунально-бытовых целей, регламентируются в нашей республике СанПиН 10.24 РБ 99 ”Вода питьевая”[2].

Вода хозяйственно-питьевого назначения должна иметь благоприятные органолептические свойства, быть безопасной в эпидемическом отношении и не содержать вредных для здоровья человека компонентов.

Запах воды, вкус и привкус при 200 С и нагревания до 600 С не должны превышать 2 баллов; цветность по платинокобальтовой шкале - не более 20 град.; мутность не более 1,5 мг/л; сухой остаток не более 1000мг/л; содержание железа не более 0,3мг/л; активная реакция рН - в пределах 6-9; общая жесткость не должна превышать 7 мг - экв/л; содержание фтора не более 1,5 мг/л; общая микробная число не должно превышать 50 в 1 см3; число бактерий группы кишечной палочки в 100см3 - отсутствует.

При обработке воды реагентами их дозы следует назначать таким образом, чтобы остаточные концентрации их в воде после очистки не превышали следующих значений: алюминий (Al3+) - 0,5 мг/л; полиакриламид - 2 мг/л; фосфаты - (по PO43-) - 3,5мг/л. Содержание свободного остаточного хлора должно быть не менее 0,3 и не более 0,5 мг/л (после не менее получасового контакта в РЧВ), остаточного связанного хлора - не менее 0,8 и не более 1,2 мг/л (после контакта с водой в РЧВ не менее 1 часа); остаточное содержание озона должно быть не более 0,3 мг/л (после времени контакта воды с озоном в течение 12 мин).

1. Анализ исходных данных и выбор схемы и состава очистных сооружений

Питьевая вода должна быть безвредной для здоровья человека, иметь хорошие органолептические показатели.

Показатели качества воды регламентируются СанПиН 10-124РБ99 «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества». Введен в действие с 18.04.2001 г.

Сравнение показателей качества воды источника с требованиями СанПиН приведены в таблице 1.

Таблица 1.

№ п/п	Исходные данные	Качествен. показатели	Норматив по СаНПиН	Соответсвие
1	Взвеш. В-ва мг/дм3	550	1,5	не соотв.
2	Цветность град.	109	20	не соотв.
3	Запах. Вкус. Привкус.балл	4	2	не соотв.
4	рH	7,5	6-9	не соотв.
5	Жестк. Общ. мг.экв./дм3	3,8	7	соотв.
6	Жестк. Пост. мг.экв./дм3	3,3	-	-
7	Железо мг/дм3	2,9	0,3	не соотв.
8	Окисляемость	5,5	-	-

Из таблицы видно, что вода из источника не соответствует требованиям СанПиН по мутности, цветности, запаху, вкусу, привкусу, pH и содержанию железа. Поэтому вода из данного источника должна подвергаться очистке: осветлению, обесцвечиванию, обезжелезиванию и обеззараживанию.

Осветление и обесцвечивание воды осуществляется реагентным методом. В качестве реагента используют сернокислый алюминий . Специальных мероприятий по обеззараживанию не предусматривается, так как этот процесс происходит при осветлении и обесцвечивании коагулированием в отстойнике.

Для снижении интенсивности запаха, вкуса, привкуса предусматривается хлорирование.

Для обеззараживания воды используется вторичное хлорирование.

При необходимости, для улучшения процесса хлопья образования, в воду вводят подщелачивающий реагент и флокулянт. В качестве подщелачивающего реагента вводят известь, в качестве флокулянта полиакриламид.

Учитывая состав воды природного источника и производительность станции, в соответствии с таблицей 15 СНиП 2.04.02-84, в качестве основных технических сооружений принимаем: горизонтальные отстойники и скорые фильтры.

Полная расчетная производительность очистных сооружений определяется по формуле:

, м3/сут;

Q - полезная производительность станции Q=113000, м3/сут;

б - коэффициент, учитывающий расход воды собственные нужды очистных сооружений. В соответствии с действующими нормами расход воды на собственные нужды станции осветления, обесцвечивания, обезжелезивания принимается в размере 3-4% при повторном использовании промывных вод от фильтров, и 10-14% - без их повторного использования.

, м3/сут;

, м3/час;

, дм3/сек;

2. Выбор сооружений реагентного хозяйства

Реагентное хозяйство - это комплекс сооружений для хранения реагентов, приготовления их растворов и дозирование их в обрабатываемую воду.

Средне месячные показатели качества воды и дозы реагентов приведены в таблице 2.1

Таблица 2.1

Месяц	Взвеш. В-ва мг/дм3	Цветность Град.	Дозы коагулянта	мг/дм3	Доза извести	Концентрация
			по мутности	по цветности	max	мг/дм3	взвеш. в-в в воде
							мг/дм3
1	2	3	4	5	6	7	8
Январь	55	33	31	23	31	29	98
Февраль	55	33	31	23	31	29	98
Март	110	44	31	27	31	29	156
Апрель	550	44	49	27	49	38	611
Май	275	44	39	27	39	33	328
Июнь	220	65	36	32	36	32	276
Июль	165	109	37	42	42	35	237
Август	165	98	37	40	40	34	232
Сентябрь	110	87	31	37	37	32	172
Октябрь	220	33	36	23	36	32	268
Ноябрь	165	22	37	19	37	32	210
Декабрь	55	11	31	13	31	29	93
					49	38

Доза флокулянта приведена в таблице 2.2

Таблица 2.2

Месяц	Мутность мг/дм3	Цветность град.	Доза флокулянта
Январь	55	33	0,45
Февраль	55	33	0,45
Март	110	44	0,36
Апрель	550	44	0,36
Май	275	44	0,36
Июнь	220	65	0,45
Июль	165	109	1,5
Август	165	98	0,59
Сентябрь	110	87	0,54
Октябрь	220	33	0,31
Ноябрь	165	22	0,25
Декабрь	55	11	0,45

Расчетная доза реагента принимается в зависимости от качества исходной воды по таблице 16 СНиП 2.04.02-84 и по пункту 6.16 СНиП 2.04.02-84

Доза извести определяется по формуле:

, мг/дм3

Дк - доза коагулянта

Щ - щелочность воды, определяется как разность общей и постоянной жесткости.

, мг•экв./дм3

Концентрация взвешенных веществ определяется по формуле 11 СНиП 2.04.02-84:

М - количество взвешенных веществ в исходной воде, мг/дм3;

Дк - доза коагулянта, мг/дм3;

Кк - коэффициент принимаемый 0,5 , для очищенного сернокислого алюминия;

Ц - цветность исходной воды, град.;

Ви - количество нерастворимых веществ вводимых с известью, мг/дм3;

Определяется по формуле:

, мг/дм3;

Ди - доза извести;

Ки - Долевое содержание CaO в извести, 0,6;

Доза флокулянта определяется по пункту 6.17 СНиП 2.04.02-84 и по таблице 17 СНиП 2.04.02-84.

Доза обеззараживающих реагентов определяется по пункту 6.18 СНиП 2.04.02-84.

Доза хлора:

-для первичного хлорирования 5 мг/дм3;

-для вторичного хлорирования 3 мг/дм3;

Первичное хлорирование по рекомендации СНиП 2.04.02-84 производится за 1-3 минуты до ввода коагулянтов. Одновременно с коагулянтом, для улучшения процессов хлопья образования, вводиться подщелачивающий реагент. После ввода коагулянта с разрывом в 2-3 минуты вводиться флокулянт, для высокомутных вод разрешается ввод флокулянта до коагулянта.

После очистки воды, перед подачей ее в РЧВ производится вторичное хлорирование.

3. Расчет сооружений реагентного хозяйства

3.1 Расчет сооружений для коагулянта

Исходя из производительности станции и технико-экономических факторов принимается мокрое хранение коагулянта.

Суточный расход коагулянта определяется по формуле:

, т.

Qсут- расчетная производительность станции, 124300 м3/сут.;

Дкmax - максимальная доза коагулянта, 49 мг/дм3;

P - содержание активного безводного продукта в реагенте, для сернокислого алюминия принимается 50%;

Определим полный потребный расход коагулянта, исходя из 30 суточного хранения.

, т.

Вместимость баков для мокрого хранения коагулянта принимается из расчета:

щ = 1,9ч2,2 м3/т., на 1 тонну товарного очищенного коагулянта.

Тогда объем баков хранилищ коагулянта будет равен:

, м3;

Глубина баков принимается 2 метра, баков должно быть не менее 3-х.

Площадь всех баков хранилищ коагулянта составит:

, м2;

h - глубина воды в баке, h=2, м.

Принимаем 10 баков хранилищ коагулянта, со следующими размерами: B=6,5, м; L=7, м;

Тогда площадь одного бака хранилища коагулянта составит:

, м2;

Из баков хранилищ коагулянт поступает в расходные баки в, 5% концентрации, объем которых определяется по формуле:

, м3;

Принимаем 2 растворных бака со следующими размерами: B=3, м; L=5,1, м; Тогда площадь одного расходного бака составит:

, м2;

Рис. .Расходный бак :

1- расходный бак коагулянта;

2- подача раствора коагулянта из баков насосам-дозаторам;

3- Подача сырой воды в расходные баки коагулянта; 4- подача сжатого воздуха;

5- подача раствора коагулянта от насосов в расходные баки;

б- сточный трубопровод;

3.1.1 Расчет насосов-дозаторов

Для дозирования раствора коагулянта в обрабатываемую воду принимаются насосы дозаторы типа НД.

Производительность дозаторов составляет:

, м3/ч.

3.2 Расчет сооружений для известкования

Расход извести за одни сутки определяется по формуле:

, т.

Qст=124300 м3/ч. - суточный расход станции.

Ди =38- максимальная доза извести

P=40% - содержание безводного активного продукта в извести.

Расход извести за 30 суток.

, т.

Объем баков хранилищ извести:

, м3

Принимаем 12 баков хранилищ с размерами: b=5, м, L=8, м.

Площадь одного бака хранилища:

h=3,5, м. - глубина бака хранилища.

n=12 шт. - число баков хранилищ.

Окончательная площадь бака хранилища составит: F=b•L=5•8=40, м2.

Объем расходных баков определяется по формуле:

, м3.

Принимаем два расходных бака со следующими размерами: b=3, м, L=4, м.

Окончательная площадь расходного бака: F=b•L=3•4=12, м2.

3.2.1 Расчет насосов-дозаторов

Для дозирования раствора коагулянта в обрабатываемую воду принимаются насосы дозаторы типа НД.

Производительность дозаторов составляет:

, м3/ч.

3.3 Расчет сооружений по приготовлению флокулянта

В качестве флокулянта используется полиакриламид (ПАА). Доза ПАА вводимая перед отстойником (в камеру смешения) составляет 0,5 мг/дм3.

Суточный расход полиакриламида составит:

, т/сут.

При данной концентрации ПАА храниться не более 15 суток. Расход ПАА за 15 суток равен:

, т.

Поставка и хранение ПАА на станции предусматривается в типовых баллонах вместимостью 400 л. Общей длинной 1220 мм. и диаметром 800 мм. Вес ПАА из одной бочки составит 400 кг.

Количество бочек на станции необходимых для хранения ПАА:

, шт.

Емкость растворных баков хранилищ ПАА составит:

, м3.

Принимаем три растворных бака со следующими размерами: b=4,м, L=4,м. Для приготовления раствора ПАА принимаем серийно выпущенные установки.

Объем расходных баков ПАА определяется исходя из условия разбавления раствора ПАА до концентрации 0,5%.

, м3.

Принимаем 5 расходных баков со следующими размерами: b=4, м, L=5, м. очистной сооружение санитарный обеззараживание

,м2;

, м2;

3.3.1 Расчет насосов-дозаторов для ПАА

Подача насосов для дозирования:

, м3/ч.

4. Расчет воздуходувок

Для лучшего растворения коагулянта в растворных и перемешивания в расходных баках следует предусматривать подачу сжатого воздуха.

Исходя из вычисленных значений Wр и W и на основании принятого количества баков, принимают их размеры в плане и высоту. Зная площадь баков, их количество и задавшись величиной интенсивности подачи воздуха, определяют потребный его расход Qвозд.,л/с по формуле:

Qвозд.=qвозд. х F х n, л/с

где qвозд.- интенсивность подачи сжатого воздуха, которая принимается для растворных баков 8-10, для расходных 3-5 л/с*м2.

F- площадь одного бака, м2.

n- количество баков.

Qвозд.=10 х 45,5 х 10=4550 л/с - хранилище коагулянта.

Qвозд.=5 х 15,3 х 2=153 л/с - расходный бак.

УQвозд.=4550+153=4703 л/с

Qвозд.=10 х 40 х 12=4800 л/с - хранилище извести.

Qвозд.=5 х 12 х 2=120 л/с - расходный бак.

УQвозд.=4800+120=4920 л/с

л/с

УQвозд.=4800+4920+124=9844 л/с (35438 м3/ч)

Принимаем две воздуходувки марки ТВ-300-1,6 (с подачей 18000 м3/ч, тип электродвигателя А114-2 масса 2080 кг. мощность электродвигателя 400 кВт) и одну резервную. Вес агрегата без учета веса электродвигателя 8240 кг.

5. Расчет сооружений по обеззараживанию воды

5.1 Расчет обеззараживающей установки

Установки по обеззараживанию воды жидким хлором состоят из следующих узлов:

1) склад хлора

2) устройство для использования жидкого хлора и получения хлорной воды

3) насосная станция для повышения напора воды, подаваемой в эжектор

4) электрощита КИП

5) вентилирующих устройств

qхл=(Q*Дхл)/(1000*24), кг/ч

Q - расчетная производительность станции, м3/сут

Дхл - доза хлора. Для первичного хлорирования Дхл=3 мг/дм3, для вторичного хлорирования Дхл=1 мг/дм3.

qхлI=(124300*3)/(1000*24)=15,54 кг/ч

qхлII=(124300*1)/(1000*24)=5,2 кг/ч

Суммарный расход хлора на станции определяется как сумма расходов хлора при первичном и вторичном хлорировании.

qхл= qхлI + qхлII), кг/ч

qхл=15,54+5,2=20,74 кг/ч

В установке принимаются 2 или 1 группа хлораторов. Наряду с рабочими принимаются и резервные хлораторы. При производительности до 50 кг/ч (Cl2) хлор привозят в баллонах, емкость которых 55 л, наружный диаметр 219 мм, длина корпуса 1855мм. При производительности > 50 кг/ч использую бочки, объем которых 800 л, наружный диаметр 816 мм, длина корпуса 1870 мм. Количество баллонов или бочок, которые хранятся на складе станции, определяется исходя из 30-суточного запаса.

Объем хлора с одного баллона принимается Sб=0.5ч0.7 кг/ч, с одной бочки S=3 кг/ч*м2.

5.2 Расчет устройств для использования жидкого хлора

Для использования хлора в хлораторных принимаются испарители - теплообменники змеевикового типа. Хлор проходит по трубам, а нагретая вода по металлическим трубному пространству. В зависимости от условий эксплуатации и инженерного обеспечения хлораторных может быть использовано две схемы подачи воды в испарители:

1) замкнутая, при которой вода циркулирует в замкнутом цикле и последовательно проходит через подогреватель, испаритель, насос и снова подогреватель;

2) прямоточная, при которой вода проходит подогревать, испаритель, после чего сбрасывается в канализацию или идет на повторное использование.

По замкнутой схеме работ и емкости испарителя, в котором нагрев воды производится непосредственно в сосуде, где размещается змеевик с хлором. Замкнутая схема применяется при остром дефиците воды. Температура воды принимается максимально возможной и соответственно 70 0С. При этой температуре давление газа достигает расчетного значения (по прочности сосуда), поэтому необходимо предусматривать систему автоматизации, регулирования параметров воды и хлора.

Прямоточная схема предназначена для работы при низких параметрах теплообмена в испарителе. Такая схема не требует автоматики с целью обеспечения безопасности работ. Однако по такой схеме площадь поверхности теплообменника и расход воды оказывается значительно выше, чем в замкнутой схеме.

Хлоропровод в испарителе выполняется в виде спирали, которая крепится к входному и выходному патрубкам, крышке корпуса. При этом хлор перемещается снизу вверх. При расчете испарителя принимается следующие расчетные параметры:

q хл- производительность по хлору, кг/ч

rхл - скрытая теплота парообразования хлора.

rхл =260 кДж/кг

tисп - температура испарения хлора при данном давлении.

tисп= - 30 0С при Рисп=0,05ч0,1 МПа

Схл - удельная теплоемкость хлора.

Схл =0,838 кДж/кг_0С

Св - удельная теплоемкость воды.

Св=4,19 кДж/кг_0С

к - коэффициент теплопередачи от воды через стальную стеку к хлору.

к=146 кДж/(м2_ч_0С)

Площадь поверхности теплообмена определяется по формуле:

F= (Qт*k1)/ (k*Дtср), м2

Qт - количество тепла передаваемое в испаритель, которое определяется по формуле:

Qт=qхл*(rхл+Cхл*Дtхл), кДж/ч (1)

или

Qт=qв*Cв*Дtв,кДж/ч (2)

В формулах Дtср, Дtхл, Дtв - определяются следующим образом:

в качестве исходных параметров принимаются

ДtхлЧ - температура хлора на входе в испаритель, принимаемая равной температуре воздуха в зимнее время в помещении, где находится хлор (ДtхлЧ =+2 ч -50С).

ДtхлЧЧ - температура хлора на выходе из испарителя, принимаемая в зависимости от схемы: при замкнутой - 600С, при прямоточной - 500С.

ДtвЧ - температура воды на входе в испаритель, принимаемая в зависимости от схемы: при замкнутой - 700С, при прямоточной - 250С.

ДtвЧЧ - температура воды на выходе из испарителя, принимаемая на 50С ниже, чем входе в испаритель.

Определим среднюю температуру хлора в процессе испарения:

tсрхл=(tхлЧ+ tисп)/2, 0С

Определим перепад температур в испарителе:

Дt=tЧЧхл - tсрхл ,0С

Определим среднюю температуру воды в испарителе:

tсрв=(tвЧ +tвЧЧ)/2,0С

Перепад температур воды и хлора в испарителе составит:

Дtср=tсрв - tсрхл, 0С

Перепад температур воды в испарителе составит:

Дtв=tвЧ - tвЧЧ, 0С

По формуле (1) определяем количество тепла передаваемого в испаритель. Из формулы (2) выражаем расход воды необходимый для нагревания хлора.

qв=Qт/(Св*Дtв), м3/ч

5.3 Расчет системы обезвреживания вентиляционного воздуха хлораторной

Система предназначена для очистки вентиляционного воздуха склада хлора в двух случаях:

Ї при нормальном режиме хранения хлора, когда отсутствует аварийные утечки хлора:

Ї при аварийном режиме, когда утечка хлора из контейнеров не может быть устранена.

Во время работы хлораторной должен быть обеспечен 12 - кратный воздухообмен. Для определения необходимости очистки выбрасываемого вентиляционного воздуха, производится расчет условий рассеивания загрязнений по характерной точке, т.е. границы ближайшего населенного пункта. ПДК хлора в воздухе в указанной точке должно находиться в пределах 0.1 мг/дм3. При аварийном режиме обеспечивается также 12 - кратный обмен воздуха, а концентрация хлора в выбрасываемом воздухе определяется по конкретным условиям компоновки склада.

Максимально возможное количество хлора, поступающего из неисправного контейнера в воздух помещения, определяется для случая, когда контейнер полностью разрушен и хлор растекается по полу склада. При этом происходит интенсивное испарение хлора скорость, которого ограничена притоком тепла из воздуха помещения и площадью растекания, количества тепла, поступившего в помещение склада с приточным воздухом, принимается по следующим характеристикам:

tвоздЧ - температура, поступающего воздуха, равная расчетной летней темпера- туре, но не выше tвоздЧ =300С

tвоздЧЧ- температура выбрасываемого воздуха, принимаемая условно равной температуре испарения tвоздЧЧ= -300С

Свозд - удельная теплоемкость воздуха Свозд =1.0 кДж/(кг*с)

свозд - удельная плотность воздуха свозд =1.3 кг/м3

Vскл - объем помещения склада, м3

Fскл - площадь растекания хлора, м2

Площадь растекания хлора принимается равной площади наибольшего участка пола склада, ограниченного стенами, вентиляционными каналами и другими конструкциями, препятствующими растеканию хлора. Скорость испарения хлора с открытой поверхности равна: Sи.х. =6 кг/ (м2*ч)

Расчетную концентрацию хлора в вентиляционном воздухе определяется по следующим формулам:

1) qхл - количество хлора испарившегося с поверхности с пола помещения:

qхл=Fхл*Sи.х., кг/ч

2) количество тепла, требуемое для испарения хлора:

QхлI=qхл*rхл, кДж/ч

3) количество тепла, поступающего с приточным вентиляционным воздухом:

QвоздI=12*V*свозд*Cвохд*(tЧвозд - tЧЧвозд), кДж/ч

Если QвоздI< QхлI, то количество испаренного хлора следует принимать по формуле:

qхл= QвоздI/ rхл, кг/ч

Если QвоздI> QхлI, то количество испаренного хлора следует принимать по формуле:

qхл=Fхл*Sи.х., кг/ч

4) определяем концентрацию хлора в выбрасываемом воздухе:

kхлвозд=qхл/(12*Vскл), кг/м3

Для обезвреживания хлора в вентиляционном воздухе чаще всего применяется скруббер с насадками из керамических колец типа “Рашига” с восходящим потоком воздуха и орошением нейтрализующим раствором.

нейтрализующий раствор

Размещено на http://www.allbest.ru/

вентиляционный воздух

Для обеспечения надежности удаления хлора, скорость потока воздуха в скруббере не должна превышать 1.5 м/с, при высоте скруббера не менее 3-х метров количество скрубберов не менее 2-х и продолжительность контакта должно быть не менее 2-х секунд. В качестве нейтрализующего раствора используется тиосульфат натрия(Na2S2O3) или кальцетированная сода(Na2CO3) из расчета 3 кг раствора на 1 кг хлора. При использовании смеси двух реагентов

Na2S2O3 и Na2CO3

1 кг 2 кг

Концентрация растворов реагентов составит: Сраств=10ч15%

Интенсивность орошения растворов реагентов принимается из условия обеспечения соотношения между количеством смешенных реагентов в растворе и хлора в потоке воздуха и принимается не менее 3-х. n=3 кг/кг Коэффициент запаса расхода реагентов kр=1.5

Определяем расход раствора реагента при орошении скруббера:

Qср= (qхл*n*kр*100)/ (Сраст1000), м3/ч

Определяем требуемую площадь сечения скруббера:

Fскр=(12*Vск)/(3600*Vвозд), м2

Определяем интенсивность орошения:

I=Qскр /(3600*Fскр), м3/(с*м2)

Определяем время контакта воздуха с реагентом:

tк =(Hскр*Fскр*3600)/(12*V), с

6. Расчет сооружений по обработке осадка и промывных вод

В качестве накопителей могут быть использованы овраги, отработанные канавы или обвалованные грунтом спланированные площадки на естественном основании, глубиной не менее 2-х метров, расчетный период подачи осадка накопитель не менее 5лет, но не более 10 лет.

Предпочтительно устройство накопителей на хорошо фильтрующихся грунтах со сбором и удалением частично профильтрованной воды. При наличие в осадке токсичных веществ в накопителях обязательно устройство противофильтрационного экрана. Очистку накопителя с последующим выводом осадка или обваловывание накопителя допускается при устройстве накопителя на хорошо фильтрующих грунтах и УГВ относительно дна накопителя не менее 1.5 м.

Эти мероприятия осуществляются через 3 - 10 лет после завершения срока эксплуатации накопителя. Секций накопителя должно быть не менее 2-х. Это позволяет ускорить процесс уплотнения осадка за счет изменения водоотдающей способности части осадка при его частичном сезонном замораживании. Секции накопителя работают попеременно по годам. При этом подача осадка предусматривается в одну секцию в течение года с непрерывным удалением осветленной воды. В остальных секциях будет происходить обезвоживание и уплотнение ранее поданного осадка с замораживанием в зимний период и подсушиванием в летний. Общая вместимость накопителя определяется по формуле:

Wнак=10-4*Qст*Тn*С*[1/((100-р1)*с1)+ 1/((100-р2)*с2)+ 1/((100-р(n-1))*с(n-1))+……+ +1/((100-рn)*сn)], м3

Qси - расчетная производительность станции, м3/сут

Tn - длительность подачи осадка в году (365 дней)

C - среднее значение концентрации взвешенных веществ исходной воды, г/м3

p1,p2…pn - среднее значение влажности осадка, %

с1,с2…сn - среднее значение плотности осадка, кг/м3

n - число лет накопителя осадка

Табл. 6.1.

Годы	р	С
1	2	3
1	72.3	1.16
2	72.5	1.15
3	72.7	1.15
1	2	3
4	73.3	1.15
5	74.0	1.15
6	75.4	1.14
7	76.6	1.14
8	78.8	1.13
9	82.2	1.11
10	90.7	1.06

Размеры и число накопителя принимаются из расчета: n?2, h?2м Среднегодовая концентрация веществ С=231,396 г/м3. Объем накопителей, рассчитанных на 8 лет работы W=366361,402 м3

Принимаем два накопителя

W1=366361,402/2=183180,7 м3

Площадь одного накопителя составляет при h=5м

F1=183180,7/5=91590,35 м2

Принимаем накопители с размерами 100 х 230 х 5 м.

7. Генеральный план станции, благоустройство территории, зоны санитарной охраны

Зоны санитарной охраны должны предусматриваться на всех проектируемых и реконструируемых водопроводах хозяйственно - питьевого назначения в целях обеспечения их санитарно - эпидемиологической надежности.

Зоны водопровода должны включать зону источника водоснабжения в месте забора воды (включая водозаборные сооружения), зону и санитарно - защитную полосу водопроводных сооружений и водоводов.

Зона источника водоснабжения в месте забора воды должна состоять из трех поясов: первого - строго режима, второго и третьего - режима ограничения. Зона водопроводных сооружений должна состоять из первого пояса и полосы.

Границы первого пояса зоны водоснабжения, в том числе водопроводного канала, должны устанавливаться на расстоянии от водозабора:

- для водоемов: по акватории во всех направлениях - не менее 100 м.

- по прилегающему к водозабору берегу не менее 100 м от уреза воды при нормальном подпорном уровне в водохранилище и летней межени в озере.

Границы второго пояса зоны водотока надлежит устанавливать:

- вверх по течению, включая притоки - исходя из скорости течения воды, усредненной по ширине и длине водотока или на отдельных его участках и времени протекания воды от границы пояса до водозабора при среднемесячном расходе воды летнее - осенней межени 95 % обеспеченности не менее 5 суток для I А, Б, В, Г и II А климатических районов:

- вниз по течению - не менее 250 м;

- боковые границы - на расстоянии от уреза воды при летнее - осенней межени - при равнинном рельефе - 500 м, при гористом рельефе местности - до вершины первого склона, обращенного в сторону водотока, но не более 750 м при пологом склоне, при крутом склоне 1000 м.

Границы третьего пояса зоны поверхностного источника водоснабжения должны быть вверх и вниз по течению водотока или во все стороны по акватории водоема такими же, как для второго пояса: боковые границы - по водоразделу, не более 3 - 5 км от водотока или водоема.

Заключение

В данном проекте запроектировано реагентное хозяйство водопроводной очистной станции, в состав сооружений которого входят: баки-хранилища для хранения коагулянта в количестве 10 штуки и 3 резервный общей площадью 455 м2 и высотой 2 м, для хранения известкового молока в количестве 12 штуки и 4 резервный общей площадью 480 м2 и высотой 4 м; расходные баки для хранения коагулянта в количестве 2 штуки общей площадью 30,6 м2 и высотой 2 м, для хранения известкового молока в количестве 2 штуки и 1 резервный общей площадью 12 м2 и высотой 2 м; насосы - дозаторы НД 630/10. Для обеззараживания и обесцвечивания, осветления применяются соответственно реагенты хлор и сернокислый алюминий. В состав хлораторной входят хлораторы марки ЛОНИИ - 100.

Литература

1.СНиП 2.04.02 - 84”Водоснабжение. Наружные сети и сооружения” - М.: Стройиздат, 1985.

2.СанПиН 10.24 РБ 99 “Вода питьевая. Гигиенические требования к качеству воду централизованных систем питьевого водоснабжения ”.

3.Методические указания к выполнению курсового проекта “Водопроводные очистные сооружения” для студентов дневного и вечернего отделений специальности 1209 - “Водоснабжение и канализация” - Минск: БПИ, 1986.

Размещено на Allbest.ru

...