tet(Ct, I) = ((1/CQ)ln(C0/Ct) + Q0)/(60?I) (6.3.1)

где CQ - коэффициент, значения которого равны: 0.00181 Кл-1 - при I = 1.5 А, j = 112.7 А/м2, 0.00203 Кл-1 - при I = 1.0 А, j = 75.18 А/м2, 0.00216 Кл-1 - при I = 0.5 А, j = 37.59 А/м2; C0, Q0 - константа, Q0 = 300 Кл; C0 - начальная концентрация кремнезема,C0 = 800 мг/кг, ,Ct - остаточное содержание кремнезема, вычисляемое по формуле (5.2.2)

Ct = C0 - СSiO2, (6.3.2)

где С SiO2 - количество извлекаемого кремнезема.

При С1 = 300 мг/кг Ct1 = 800- 300 = 500 мг/кг

При С2 = 400 мг/кг Ct2 = 800- 400 = 400 мг/кг

При С3 = 500 мг/кг Ct3 = 800- 500 = 300 мг/кг

При С4 = 600 мг/кг Ct4 = 800- 600 = 200 мг/кг

Расчет произведен на различные режимы работы электрокоагулятора.

На различную силу тока: I1 = 0.5 А; I2 = 1.0 А; I3 = 1.5 А

На различную остаточную концентрацию кремнезема Ct1 = 500 мг/кг, Ct2 = 400 мг/кг, Ct3 = 300 мг/кг, Ct4 = 200 мг/кг

При постоянном остаточном содержании SiO2 Ct1 = 500 мг/кг и различной силе тока I1, I2, I3.

tet11(Ct1, I1) = ((1/0.00216)ln(800/500)+300)/(60 0.5) = 17.25 мин

tet12(Ct1, I2) = ((1/0.00203)ln(800/500)+300)/(60 1.0) = 8.86 мин

tet13(Ct1, I3) = ((1/0.00181)ln(800/500)+300)/(60 1.5) = 6.22 мин

При постоянном остаточном содержании SiO2 Ct2 = 400 мг/кг и различной силе тока I1, I2, I3.

tet21(Ct2, I1) = ((1/0.00216)ln(800/400)+300)/(60 0.5) = 19.86 мин

tet22(Ct2, I2) = ((1/0.00203)ln(800/400)+300)/(60 1.0) = 10.25 мин

tet23(Ct2, I3) = ((1/0.00181)ln(800/400)+300)/(60 1.5) = 7.59 мин

При постоянном остаточном содержании SiO2 Ct3 = 300 мг/кг и различной силе тока I1, I2, I3.

tet31(Ct3, I1) = ((1/0.00216)ln(800/300)+300)/(60 0.5) = 25.14 мин

tet32(Ct3, I2) = ((1/0.00203)ln(800/300)+300)/(60 1.0) = 13.05 мин

tet33(Ct3, I3) = ((1/0.00181)ln(800/300)+300)/(60 1.5) = 9.36 мин

При постоянном остаточном содержании SiO2 Ct4 = 200 мг/кг и различной силе тока I1, I2, I3.

tet41(Ct4, I1) = ((1/0.00216)ln(800/200)+300)/(60 0.5) = 31.39 мин

tet42(Ct4, I2) = ((1/0.00203)ln(800/200)+300)/(60 1.0) = 16.38 мин

tet43(Ct4, I3) = ((1/0.00181)ln(800/200)+300)/(60 1.5) = 11.84 мин

6.4 Расчет удельных затрат электроэнергии на обработку 1 кг сепарата

Количество электрической энергии, которое необходимо затратить для обработки 1 кг раствора гидротермального сепарата при температуре 200С для снижения концентрации кремнезема SiO2 от 800 мг/кг до значения Ct(мг/кг), определяется с точностью 15-20% по формуле(5.4.1):

QEL = I2 Rel tet = Rel I (ln(C0/Ct)/CQ + Q0), (6.4.1)

где I - сила тока электрокоагулятора; Rel - сопротивление электрокоагулятора; tet - длительность электрообработки раствора.

Согласно данным[6], сопротивление электрокоагулятора с раствором гидротермального сепарата уменьшается с ростом температуры: величина Rel понизижается в 1.6 раза при увеличении температуры от 20 до 60С. Удельная электропроводность c ростом температуры от 20 до 60С увеличивается в 1.6 раза. Рост удельной электропроводности с температурой находится в соответствии с тем, что гидротермальный раствор относится к проводникам второго рода.

Удельная электропроводность гидротермального раствора для силы тока I = 1.5 А равна 1.07 10-3 Ом-1 см-1, для I = 1.0 А - = 0.914 10-3 Ом-1 см-1, для I = 0.5 А - = 0.749 10-3 Ом-1 см-1.

Сопротивление электрокоагулятора возрастает с увеличением расстояния между алюминиевыми электродами приблизительно по линейной зависимости: hel = 5 мм - Rel = 4.5 Ом, hel = 10 мм- Rel = 7.7 Ом, hel = 15 мм - Rel = 10.2 Ом.

Удельная электропроводность раствора ? равна:

, (6.4.2)

где hel - расстояние между электродами; Rel - сопротивление электрокоагулятора; Sel - площадь части пластин электродов, погруженных в раствор.

Расчет количества энергии выполнен при постоянных значениях расстояния между пластинами электрокоагулятора hel, различных токах I = 0.5 А, I = 1.0 А, I = 1.5 А, и на разное количество осаждаемого кремнезема.

При hel = 5 мм

При количестве осаждаемого кремнезема С1 = 300 мг/кг

QEL11 = 0.52 4.5 (17.25 60) = 1164 Дж/кг = 0.00032 кВтчас/кг

QEL12 = 1.02 4.5 (8.86 60) = 2392 Дж/кг = 0.00066 кВтчас/кг

QEL13 = 1.52 4.5 (6.22 60) = 3779 Дж/кг = 0.00105 кВтчас/кг

При количестве осаждаемого кремнезема С2 = 400 мг/кг

QEL21 = 0.52 4.5 (19.86 60) = 1340 Дж/кг = 0.00037 кВтчас/кг

QEL22 = 1.02 4.5 (10.25 60) = 2768 Дж/кг = 0.00077 кВтчас/кг

QEL23 = 1.52 4.5 (7.59 60) = 4611 Дж/кг = 0.00128 кВтчас/кг

При количестве осаждаемого кремнезема С3 = 500 мг/кг

QEL31 = 0.52 4.5 (25.14 60) = 1697 Дж/кг = 0.00047 кВтчас/кг

QEL32 = 1.02 4.5 (13.05 60) = 3524 Дж/кг = 0.00098 кВтчас/кг

QEL33 = 1.52 4.5 (9.36 60) = 5686 Дж/кг = 0.00158 кВтчас/кг

При количестве осаждаемого кремнезема С4 = 600 мг/кг

QEL41 = 0.52 4.5 (31.39 60) = 2119 Дж/кг = 0.00059 кВтчас/кг

QEL42 = 1.02 4.5 (16.38 60) = 4423 Дж/кг = 0.00123 кВтчас/кг

QEL43 = 1.52 4.5 (11.84 60) = 7133 Дж/кг = 0.002 кВтчас/кг

hel = 10 мм

При количестве осаждаемого кремнезема С1 = 300 мг/кг

QEL11 = 0.52 7.7 (17.25 60) = 1992 Дж/кг = 0.00055 кВтчас/кг

QEL12 = 1.02 7.7 (8.86 60) = 4093 Дж/кг = 0.00114 кВтчас/кг

QEL13 = 1.52 7.7 (6.22 60) = 6466 Дж/кг = 0.0018 кВтчас/кг

При количестве осаждаемого кремнезема С2 = 400 мг/кг

QEL21 = 0.52 7.7 (19.86 60) = 2294 Дж/кг = 0.00064 кВтчас/кг

QEL22 = 1.02 7.7 (10.25 60) = 4766 Дж/кг = 0.00132 кВтчас/кг

QEL23 = 1.52 7.7 (7.59 60) = 7890 Дж/кг = 0.00219 кВтчас/кг

При количестве осаждаемого кремнезема С3 = 500 мг/кг

QEL31 = 0.52 7.7 (25.14 60) = 2904 Дж/кг = 0.00081 кВтчас/кг

QEL32 = 1.02 7.7 (13.05 60) = 6029 Дж/кг = 0.00167 кВтчас/кг

QEL33 = 1.52 7.7 (9.36 60) = 9730 Дж/кг = 0.00270 кВтчас/кг

При количестве осаждаемого кремнезема ?С4 = 600 мг/кг

QEL41 = 0.52 7.7 (31.39 60) = 3614 Дж/кг = 0.00100 кВтчас/кг

QEL42 = 1.02 7.7 (16.38 60) = 7568 Дж/кг = 0.00210 кВтчас/кг

QEL43 = 1.52 7.7 (11.84 60) = 12308 Дж/кг = 0.00342 кВтчас/кг

hel = 15 мм

При количестве осаждаемого кремнезема С1 = 300 мг/кг

QEL11 = 0.52 10.2 (17.25 60) = 2639 Дж/кг = 0.00073 кВтчас/кг

QEL12 = 1.02 10.2 (8.86 60) = 5422 Дж/кг = 0.00151 кВтчас/кг

QEL13 = 1.52 10.2 (6.22 60) = 8565 Дж/кг = 0.00238 кВтчас/кг

При количестве осаждаемого кремнезема С2 = 400 мг/кг

QEL21 = 0.52 10.2 (19.86 60) = 3039 Дж/кг = 0.00084 кВтчас/кг

QEL22 = 1.02 10.2 (10.25 60) = 6273 Дж/кг = 0.00174 кВтчас/кг

QEL23 = 1.52 10.2 (7.59 60) = 10451 Дж/кг = 0.00290 кВтчас/кг

При количестве осаждаемого кремнезема С3 = 500 мг/кг

QEL31 = 0.52 10.2 (25.14 60) = 3846 Дж/кг = 0.00107 кВтчас/кг

QEL32 = 1.02 10.2 (13.05 60) = 7987 Дж/кг = 0.00222 кВтчас/кг

QEL33 = 1.52 10.2 (9.36 60) = 12889 Дж/кг = 0.00358 кВтчас/кг

При количестве осаждаемого кремнезема С4 = 600 мг/кг

QEL41 = 0.52 10.2 (31.39 60) = 4803 Дж/кг = 0.00133 кВтчас/кг

QEL42 = 1.02 10.2 (16.38 60) = 10025 Дж/кг = 0.00278 кВтчас/кг

QEL43 = 1.52 10.2 (11.84 60) = 16304 Дж/кг = 0.00453 кВтчас/кг

6.5 Расчет средних затрат электроэнергии на извлечение кг кремнезема

6.5.1 Расчет удельных затрат электроэнергии

Для подсчета средних затрат энергии на электрообработку необходимо знать сопротивление электрокоагулятора Rel, которое определяется конструкцией электрокоагулятора, силой и плотностью тока и температурой, от которой зависит электропроводность раствора.

На основе полученных данных[4,6], сопротивление электрокоагулятора с раствором гидротермального сепарата уменьшается с ростом температуры: величина Rel понизижается в 1.6 раза при увеличении температуры от 20 до 60?С. Удельная электропроводность ? c ростом температуры от 20 до 60?С увеличивается в 1.6 раза. Рост удельной электропроводности с температурой находится в соответствии с тем, что гидротермальный раствор относится к проводникам второго рода.

Удельная электропроводность гидротермального раствора для силы тока I = 1.5 А равна 1.07?10-3 Ом-1см-1, для I = 1.0 А - = 0.914 10-3 Ом-1 см-1, для I = 0.5 А - = 0.749 10-3 Ом-1 см-1.

Сопротивление электрокоагулятора возрастает с увеличением расстояния между алюминиевыми электродами приблизительно по линейной зависимости в соответствии с уравнением: hel = 5 мм - Rel = 4.5 Ом, hel = 10 мм- Rel = 7.7 Ом, hel = 15 мм - Rel = 10.2 Ом. Следовательно, затраты энергии на электрообработку линейно снижаются с уменьшением расстояния hel между электродами.

Средние затраты электроэнергии QSi(Дж/кг) на получение единицы массы осажденного кремнезема SiO2 из гидротермального раствора следует находить по формуле:

QSi = 106 Rel I ((1/CQ) ln(C0/Ct) + Q0)/(C0 - Ct), (6.5.1)

где C0, Ct (мг/кг) - соответственно начальное и конечное содержание кремнезема в обрабатываемом растворе Rel - сопротивление электрокоагулятора, I - сила тока, CQ - коэффициент, значения которого равен: 0.00181 Кл-1 - при I = 1.5 А, j = 112.7 А/м2, 0.00203 Кл-1 - при I = 1.0 А, j = 75.18 А/м2, 0.00216 Кл-1 - при I = 0.5 А, j = 37.59 А/м2; Q0 - константа, мг/кг, Q0 = 300 Кл.

C0 = 800 мг/кг; Ct = 200 мг/кг, Rel = 7.7 Ом, CQ = - 0.00203 Кл-1.

QSi = 106 7.7 1 ((1/0.00203) ln(800/200)+300)/(800-200)=106 7.7 1 ((492.6) ln4+300)/600 = 12.6 Дж/кг = 3.5 кВтчас/кг

6.5.2 Расчет среднегодовых затрат количества электроэнергии на осаждение кремнезема

При расходе сепарата QSEP и количестве осаждаемого кремнезема с кг раствора CSiO2 среднегодовые затраты количества электроэнергии можно рассчитать по формуле:

, (6.5.2)

где QSEP - расход сепарата, кг/с, QSEP = 60 кг/с; CSiO2 - количество осаждаемого кремнезема, мг/кг, CSiO2 = 600 мг/кг; - количество секунд в году, с, = 31536000 с; QSi - Средние затраты электроэнергии, Дж/кг на получение единицы массы осажденного кремнезема SiO2 из гидротермального раствора, QSi = 3.5 кВтчас/кг.

6.6 Расчет габаритов электрокоагулятора

Одним из основных условий оптимальной работы электролизера является то, что проходное сечение межэлектродного зазора (Sпр) должно при заданной производительности Q обеспечивать турбулентный режим течения жидкости.

Для каналов прямоугольного сечения критерий турбулентности потока по Рейнольдсу определяется минимальным значением скорости потока vmin, см/с:

 (6.7.2)

откуда

, (6.7.3)

где vmin - минимальная скорость потока жидкости в межэлектродном зазоре генератора коагулянта, при которой режим течения жидкости остается турбулентным; v - кинематический коэффициент вязкости обрабатываемого потока; Re - гидравлический радиус прямоугольной ячейки.

Задаемся шириной электрода (В) и расстоянием между электродами (H), которые определяют сечение элементарной проходной ячейки и оцениваем критические гидродинамические параметры потока в элементарной ячейке в процессе работы генератора коагулянта.

Примем различные значения H равные: 0.5 см, 1.0 см, 1.5 см.

Ширина электрода B будет равна B = 120см.

Величина гидравлического радиуса элементарной проходной ячейки Rг, см, может быть определена по выражению:

(6.7.4)

Устойчивость рабочего потока может быть оценена по критерию Фруда:

(6.7.5)

Значения кинематического v и динамического ? коэффициентов вязкости воды приведены в таблице 6.1

Вычисляем Rг для различных H:

для H = 0.5 см

для H = 1 см

для H = 1.5 см

Вычисляем vmin для различных H:

для H = 0.5 см

для H = 1 см

для H = 1.5 см

Вычисляем Frкр для различных H:

для H = 0.5 см

для H = 1 см

для H = 1.5 см

Находим критерий турбулентности потока:

для H = 0.5 см B = 25 см

для H = 1 см B = 50 см

для H = 1.5 см B = 75 см

Площадь сечения элементарной ячейки, Sэ, см2, вычисляется по формуле:

Sэ = В Н (6.7.6)

Рассчитаем Sэ для различных H:

B = 120 см

для H = 0.5 см Sэ = 120?0.5 = 60 см2

для H = 1 см Sэ = 120?1 = 120 см2

для H = 1.5 см Sэ = 1.5?120 = 180 см2

Зная допустимые скорости обрабатываемого потока (vmin) и площадь сечения элементарной ячейки можно определить расход жидкости через элементарную ячейку (qэ) и рассчитать количество ячеек (nэ.я.), необходимое для обеспечения заданной производительности установки.

qэ = Sэ vmin (6.7.7)

для H = 0.5 см qэ = 60 28.367 = 1702,02 см3/с

для H = 1 см qэ = 120 14.183 = 1701,96 см3/с

для H = 1.5 см qэ = 180 9.494 = 1708,92 см3/с

qэ = Sэ vmin (6.7.7)

для H = 0.5 см qэ = 60 28.367 = 1702,02 см3/с

для H = 1 см qэ = 120 14.183 = 1701,96 см3/с

для H = 1.5 см qэ = 180 9.494 = 1708,92 см3/с

Количество ячеек можно рассчитать по формуле:

nэ.я = Q/qэ, (6.7.8)

где Q - производительность установки, м3/с.

Рассчитаем по наибольшему расходу на станции Q = 0.06 м3/с и различных H.

для H = 0.5 см nэ.я = 0.06/1702,02 10-6 = 36

для H = 1 см nэ.я = 0.06/1701,96 10-6 = 36

для H = 1.5 см nэ.я = 0.06/1708,92 10-6 = 36

Рабочую ширину всех электродов в аппарате находим по формуле:

Bраб = B nэ.я, (6.7.9)

где B - ширина элементарной ячейки; nэ.я - необходимое количество всех ячеек.

B = 120 см Bраб = 120?36 = 4320 см

Количество электродов, которые образуют проходные элементарные ячейки и размещаются в рабочей камере генератора можно определить по выражению:

N = nэ.я + 1 (6.7.10)

для H = 0.5 см; 1 см; 1.5 см

N = 36 + 1 = 37

Площадь рабочей поверхности Sа можно найти по формуле:

Sа = lэ Bраб, (6.7.11)

отсюда

lэ = Sа/ Bраб (7.7.12)

где lэ - длина рабочих электродов.

Sа = 4788

lэ = 4788 /4320 =111 см

Генератор конструктивно имеет прямоугольную форму. Длина (Lк), ширина (Bк) и высота (hг) аппарата зависят от метода компоновки элементарных ячеек в корпусе генератора.

При однорядной продольной компоновке элементарных ячеек длина аппарата будет определяться выражением:

Длинна аппарата,Lк, мм, вычисляется по формуле:

, (6.7.13)

где м - величина монтажного зазора, мм; - толщина электрода.

для Н = 5 мм

для Н = 10 мм

для Н = 15 мм

Ширина аппарата Bк, мм, находится по формуле:

(6.7.14)

где B - ширина электрода, мм.

B = 1200 мм

Высота аппарата находится по формуле:

, (6.7.15)

где hос - высота осадочной зоны, м, (принимается конструктивно при угле наклона конуса 45-60°); hк - высота рабочей камеры, м, (принимается равной 1,1 lэ); hв- высота верхней зоны, м, (принимается равной 0,2 lэ).

7. РАСЧЕТ КОРИДОРНОГО ОСВЕТЛИТЕЛЯ СО ВЗВЕШЕННЫМ ОСАДКОМ С ВЕРТИКАЛЬНЫМ ОСАДКОУПЛОТНИТЕЛЕМ

Площадь зоны осветления Fосв, м2, следует определять по формуле СНиП 2.04.02-84:

, (7.1)

где Кр.в -- коэффициент распределения воды между зонами осветления и отделения осадка (осадкоуплотнителем), принимаемый по табл. 20 СНиП 2.04.02-84; vосв -- скорость восходящего потока воды в зоне осветления, мм/с; q - расчетный расход воды, м3/ч

Кр.в = 0.7; vосв = 1.1 мм/с

При мутности поступающей воды Ct = 200 - 400 мг/л

при расходе сепарата QSEP = 180 м3/ч

при расходе сепарата QSEP = 216 м3/ч

При мутности поступающей воды Ct = 400 - 500 мг/л

при расходе сепарата QSEP = 180 м3/ч

при расходе сепарата QSEP = 216 м3/ч

Площадь зоны отделения осадка Fотд, м2, надлежит определять по формуле:

, (7.2)

При мутности поступающей воды Ct = 200 - 400 мг/л

при расходе сепарата QSEP = 180 м3/ч

при расходе сепарата QSEP = 216 м3/ч

При мутности поступающей воды Ct = 400 - 500 мг/л

при расходе сепарата QSEP = 180 м3/ч

при расходе сепарата QSEP = 216 м3/ч

Общую площадь осветлителя, м2, следует определить по формуле:

(7.3)

При мутности поступающей воды Ct = 200 - 400 мг/л

при расходе сепарата QSEP = 180 м3/ч

при расходе сепарата QSEP = 216 м3/ч

При мутности поступающей воды Ct = 400 - 500 мг/л

при расходе сепарата QSEP = 180 м3/ч

при расходе сепарата QSEP = 216 м3/ч

Площадь одного осветлителя в плане не должна превышать 100-150 м2. В зависимости от этого принимается расчетное количество осветлителей N.

Площадь каждого из двух коридоров осветлителя определяется по формуле:

(7.4)

Содержание кремнезема Ct = 200 - 400 мг/л

расход сепарата QSEP= 180 м3/ч

расход сепарата QSEP = 216 м3/ч

Содержание кремнезема Ct = 400 - 500 мг/л

расход сепарата QSEP = 180 м3/ч

расход сепарата QSEP = 216 м3/ч

Ширина коридора принимается в соответствии с размерами балок (3 и 6 м). Зная ширину и площадь коридора можно определить его длину lкор.

Размер балки принимаем равным 6 м.

- при fкор = 41.5

- при fкор = 50 ;

- при fкор = 45.4 ;

- при fкор = 54.5 .

Площадь осадкоуплотнителя определяется по формуле:

, м2 (7.5)

Содержание кремнезема Ct = 200 - 400 мг/л

при расходе раствора QSEP = 180 м3/ч

при расходе раствора QSEP = 216 м3/ч

Содержание кремнезема Ct = 400 - 500 мг/л

при расходе раствора QSEP = 180 м3/ч

при расходе раствора QSEP = 216 м3/ч

Ширину осадкоуплотнителя - bо.у определяют исходя из его площади fо.у и длины коридора lкор.

При lкор = 6.9 м ;

При lкор = 8.3 м ;

При lкор = 7.6 м ;

При lкор = 9.1 м

Объем зоны накопления и уплотнения осадка определяется по формуле:

, м3, (7.6)

где q - часовой расход воды, м3/час; Т - время уплотнения осадка, час (принимается в пределах 2-6 ч); С0 - содержание взвешенных веществ, поступающих с водой в осветлитель, мг/л; Сф - содержание взвешенных веществ в воде, выходящей после осветлителя, принимается равной 8-12 мг/л; Сср - средняя концентрация осадка в осадкоуплотнителе, мг/л.

Сср = 800 мг/л

Сф = 10 мг/л

С0 = 800 мг/л

На расход сепарата QSEP = 180 м3/ч

при C0 = 500 мг/л

при C0 = 400 мг/л

при C0 = 300 мг/л

при C0 = 200 мг/л

На расход сепарата QSEP = 216 м3/ч

при C0 = 500 мг/л

при C0 = 400 мг/л

при C0 = 300 мг/л

при C0 = 200 мг/л

Удаление осадка следует производить без остановки осветлителя с помощью дырчатых труб, расположенных по продольной оси дна осадкоуплотнителя.

Расход, пропускаемый через каждую осадкосбросную трубу, определяется по формуле:

, м3/ч, (7.7)

где t - время отведения накопившегося осадка t = 18 мин = 0,3 часа.

При расходе сепарата QSEP = 180 м3/ч

Wз.у. = 70.6 м3

Wз.у. = 70.2 м3

Wз.у. = 69.6 м3

Wз.у. = 68.4 м3

При расходе сепарата QSEP = 216 м3/ч

Wз.у. = 84.7 м3

Wз.у. = 84.2 м3

Wз.у. = 83.5 м3

Wз.у. = 82.1 м3

При расходе раствора QSEP = 180 м3/ч Qосад примем по наибольшему значению Qосад = 117.7 м3/ч

При расходе раствора QSEP = 216 м3/ч Qосад примем наибольшему значению Qосад = 141.2 м3/ч

Общая площадь всех отверстий определяется по формуле:

, м2 , (7.8)

где v0 - скорость в дырчатых отверстиях трубы, м/с; Qосад - расход, пропускаемый через каждую осадкосбросную трубу.

Скорость в дырчатых отверстиях трубы v0 = 3 м/с.

При Q = 180 м3/ч

При Q = 216 м3/ч

Диаметр одного отверстия d0 = 0.02 м

Площадь одного отверстия можно найти из выражения:

fотв = R2

R = d0/2

Количество отверстий:

- при Q = 180 м3/ч n0 = 35

- при Q = 216 м3/ч n0 = 42

Относительный расход сбрасываемой с осадком воды определяется по формуле:

, %, (7.9)

где Кр - коэффициент разбавления осадка.

Кр = 2.5

при расходе сепарата Q = 180 м3/ч

при расходе сепарата Q = 216 м3/ч



Подача воды в осветлитель осуществляется с помощью дырчатого коллектора, диаметр которого определяется исходя из расхода в одном коридоре осветлителе и скорости движения воды на входе в коллектор равной 0,6 м/с. Отверстия в коллекторе принимаются диаметром 25 мм и располагаются в нижней части трубы под углом 45?.

Зная скорость выхода из отверстий v0, м/с и расход воды в одном коллекторе qкол, м3/с, можно определить общую площадь всех отверстий по формуле:

, м2 (7.10)

при Q = 180 м3/ч

при Q = 216 м3/ч

Количество отверстий, шт, определяется по формуле:

, (7.11)

где f'0- площадь одного отверстия, м.

при Q = 180 м3/ч

при Q = 216 м3/ч

Сбор осветленной воды в коридорах осветлителя осуществляется водосборными желобами с затопленными отверстиями.

Расход воды в одном желобе определяется по формуле:

(7.12)

где К = 0.8 - коэффициент распределения воды.

При производительности станции Q = 180 м3/ч

При производительности станции Q = 216 м3/ч

Ширина желоба определяется по формуле:

(7.13)

где qж - секундный расход воды в одном желобе, м3/с.

при Q = 180 м3/ч

при Q = 216 м3/ч

Площадь живого сечения желоба определим по формуле:

(7.14)

где qж - расход воды в одном желобе м3/ч, v - скорость движения воды в желобе v = 0.6 м/с.

при q = 180 м3/ч

при q = 216 м3/ч

Высота слоя воды в желобе определяется по формуле:

(7.15)

при расходе сепарата QSEP = 180 м3/ч

при расходе сепарата QSEP = 216 м3/ч

Для отвода избыточною осадка из зоны осветления в осадкоуплотнитель служат осадкоприемные окна, площадь которых с каждой стороны осадкоуплотнителя определяется по скорости движения в них воды с осадком и расходу, определяемому по формуле:

, (7.16)

где К = 0.8 - коэффициент распределения воды между зоной осветления и осадкоуплотнителем.

при расходе сепарата QSEP = 180 м3/ч

при расходе сепарата QSEP = 216 м3/ч

Площадь осадкоприемных окон с каждой стороны определяется по формуле:

, (7.17)

где vос - скорость движения воды с осадком, м/ч.

vос = 15 мм/с

при QSEP = 180 м3/ч

при QSEP = 216 м3/ч

Общая длина окон с каждой стороны осадкоуплотнителя определяется по формуле:

, где (7.18)

hок - высота окон, принимаемая равной 0.3 м.

при QSEP = 180 м3/ч

при QSEP = 216 м3/ч

Приняв число окон, определяют размеры каждого окна и расстояния между ними.

Полная высота осветлителя определяется по формуле:

,м, (7.19)

где hверт - высота зоны взвешенного осадка выше перехода наклонных стенок осветлителя в вертикальные, м, hверт = 1.5 м; hз.о. - высота зоны осветления, м, hз.о = 2 м; hпир - высота пирамидальной части осветлителя, м, определяется по формуле:

, (7.20)

где a - ширина коридора понизу (под распределительным коллектором), а = 0.5 м; - угол между наклонными стенками нижней зоны взвешенного осадка; = 70°; Вкор - ширина коридора поверху, м.

По формуле 8.19 определяем высоту осветлителя.

Сбор осветленной воды из верхней части осадкоуплотпителя осуществляется с помощью 2 дырчатых труб, располагаемых на 30 см ниже поверхности воды в осветлителе.

Расход воды в одной трубе определяется по формуле:

, м3/ч (7.21)

где n, N- число водоотводяших труб и осветлителей соответственно; С0 - содержание взвешенных веществ, поступающих с водой в осветлитель, мг/л; Сф - содержание взвешенных веществ в воде, выходящей после осветлителя, принимается равной 8-12 мг/л; Сср - средняя концентрация осадка в осадкоуплотнителе, мг/л.

Сср = 800 мг/л

Сф = 10 мг/л

При расходе QSEP = 180 м3/ч

при C0 = 500 мг/л

при C0 = 400 мг/л

при C0 = 300 мг/л

при C0 = 200 мг/л

При расходе QSEP = 216 м3/ч

при C0 = 500 мг/л

при C0 = 400 мг/л

при C0 = 300 мг/л

при C0 = 200 мг/л

Возьмем максимальные значения расхода воды в одной трубе при различных значениях расхода сепарата.

Диаметр трубы находится по формуле:

, где (7.22)

v - cкорость движения воды в трубах равная 0.5 м/с

при QSEP = 180 м3/ч

при QSEP = 216 м3/ч

8. Расчет насоса

8.1 Выбор типа насоса

Исходные данные:

Потери напора на механическом фильтре - 0.366 м. вод.ст.

Количество фильтров - 3 и 1 резервный

Расход сепарата - 216 м3/ч

Расход сепарата на одном фильтре qф, м3/ч

, (8.1.1)

где QSEP - расход сепарата, Nф - количество фильтров

Из выпускаемых промышленностью насосов для загрязненных жидкостей по характеристикам подходит центробежный электронасос «ЭПЗ 20-12 И-1» выпускаемый ОАО «Сумский завод «НАСОСЭНЕРГОМАШ». Технические характеристики представлены в таблице 8.1

Насос предназначен для перекачивания неочищенных коммунально-бытовых, промышленных, ливневых и других сточных вод, с температурой до 100С.

Насос снабжен встроенным герметичным электроприводом, защищенным от попадания влаги, с двумя последовательно установленными торцовыми уплотнениями.

8.2 Расчет количества насосов

Количество насосов можно рассчитать по формуле:

, (8.2.1)

где Q - подача насоса, м3/ч.

Необходимое количество насосов - 12, а также 4 насоса на резервный фильтр.

qпр -- удельный расход воды на одну промывку одного фильтра, м3/м2, следует рассчитывать по СНиП 2.04.02-84; ?пр -- время простоя фильтра в связи с промывкой, принимаемое для фильтров, промываемых водой, -- 0.33 ч.

Расход воды на промывку фильтра загруженного кварцевым песком- 12 л/см2.

Число промывок nпр - 3.

Полное время простоя фильтра в связи с промывкой находится по формуле:

(8.2.2)

Расход воды на промывку одного фильтра в сутки вычисляется по формуле:

,м3/ч (8.2.3)

где fф - площадь фильтрования одного фильтра, рассчитываемая по формуле:

, (8.2.4)

где Fф - площадь фильтрования; Nф - количество фильтров.

Количество насосов необходимых на промывку одного фильтра

, (8.2.5)

где Qпр - расход воды на промывку одного фильтра; Q - подача насоса.

Количество насосов необходимых на промывку трех фильтров:

(8.2.6)

8.3 Расчет расхода электроэнергии на обеспечение работы насосов

Расчет расхода электроэнергии производится по формуле:

, (8.3.1)

где Tф - продолжительность фильтрации в сутки; Tпр - полное время простоя фильтра в связи с промывкой; Pн - мощность насоса.

Мощность насоса определяется по формуле:

, (8.3.2)

где н = 75% (КПД центробежного насоса).

9. Расчет механического фильтра

Выбран фильтр с однослойной загрузкой кварцевого песка. Диаметр зерен следующий: наименьших - 0.8 мм, наибольших - 2 мм, эквивалентный - 1 - 1.2 мм. Коэффициент неоднородности загрузки - 1.5 - 1.7. Высота слоя - 1.8 - 2 м. Скорость фильтрования: при нормальном режиме vн - 8- 10 м/ч, при форсированном vф - 10 - 12. Число промывок - 3.

Общую площадь следует определять по формуле СНиП 2.04.02-84 ВОДОСНАБЖЕНИЕ НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ:

, (9.1)

где Q - полезная производительность станции, м3/сут; Тст -- продолжительность работы станции в течение суток, ч; vн -- расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме, м/ч, принимаемая по СНиП 2.04.02-84; nпр -- число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации; qпр -- удельный расход воды на одну промывку одного фильтра, м3/м2, следует рассчитывать с учетом СНиП 2.04.02-84; ?пр -- время простоя фильтра в связи с промывкой, принимаемое для фильтров, промываемых водой, -- 0.33 ч.

Тст = 24 ч;

qпр = 18 м3/м2

при Q = 4320 м3/сут;

при Q = 5184 м3/сут

Количество фильтров следует определять по формуле:

, (9.2)

для Q = 4320 м3/сут

для Q = 5184 м3/сут

Предусмотрена возможность выключения на ремонт 1 фильтра.

Общее количество фильтров:

При форсированном режиме общее количество фильтров не меняется.

На ответвлениях трубчатого дренажа следует предусматривать: - щели шириной на 0.1 мм меньше минимального размера зерен фильтрующей загрузки. Общая площадь отверстий должна составлять 0.25--0.5 % рабочей площади фильтра; площадь щелей -- 1.5--2 % рабочей площади фильтра. Отверстия надлежит располагать в два ряда в шахматном порядке под углом 45° к низу от вертикали. Щели должны размещаться равномерно поперек оси и по периметру трубы не менее чем в два ряда.

Расстояние между осями ответвлений следует принимать 250--350 мм, между осями отверстий 150--200 мм, между щелями не менее 20 мм, от низа ответвлений до дна фильтра 80--120 мм.

Потери напора в распределительной системе следует определять по формуле:

, (9.3)

где где vк -- скорость в начале коллектора, м/с; vб.о -- средняя скорость на входе в ответвления, м/с; z -- коэффициент гидравлического сопротивления, принимаемый согласно СНиП 2.04.02-84.

= 2.2 ; vк = 1.2 м/с ; vб.о = 2 м/с.

Площадь поперечного сечения коллектора трубчатой распределительной системы следует принимать постоянной по длине.

Для удаления воздуха из трубопровода, подающего воду на промывку фильтров, следует предусматривать стояки-воздушники диаметром 75 мм с установкой на них запорной арматуры или автоматических устройств для выпуска воздуха; на коллекторе фильтра надлежит также предусматривать стояки-воздушники диаметром 50 мм, количество которых следует принимать при площади фильтра до 50 м2 -- один. Трубопровод, подающий воду на промывку фильтров, надлежит располагать ниже кромки желобов фильтров. Опорожнение фильтра необходимо предусматривать через распределительную систему и отдельную спускную трубу диаметром 100 мм с задвижкой.

Для сбора и отведения промывной воды выбраны желоба полукруглого сечения. Расстояние между осями - 2.2 м. Ширину желоба Вжел надлежит определять по формуле:

, (9.4)

где qжел -- расход воды по желобу, м3/с; ажел -- отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины - 1; Кжел -- коэффициент, принимаемый равным для желобов с полукруглым лотком -- 2.

Кромки всех желобов должны быть на одном уровне и строго горизонтальны. Лотки желобов должны иметь уклон 0,01 к сборному каналу.

При расходе 50 кг/с

При расходе 60 кг/с

Расстояние от дна желоба до дна канала Нкан следует рассчитать по формуле:

, (9.5)

где qкан -- расходы вод по каналу, м3/с; Вкан -- ширина канала, м, принимаемая не менее 0.7 м.

Примечание.

Уровень воды в канале с учетом подпора, создаваемого трубопроводом, отводящим промывную воду, должен быть на 0,2 м ниже дна желоба.

при расходе на станции q = 0.05 м3/с

при расходе на станции q = 0.06 м3/с

Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до кромок желобов Нж надлежит определять по формуле:

, (9.6)

где Нз -- высота фильтрующего слоя, м; аз -- относительное расширение фильтрующей загрузки в процентах, принимаемое по СНиП 2.04.02-84.

Нз = 2 м; аз = 25 %

10. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТА

В данном разделе произведены следующие расчеты:

потенциальная прибыль после одного года эксплуатации установки, которая складывается из следующих факторов:

затраты на листовой алюминий;

затраты на электроэнергии, расходуемую на работу электрокоагулятора и насосов;

отчисления в фонд заработной платы и ЕСН;

прибыль от продажи кремнезема;

прибыль от продажи дополнительной электрической энергии, производимой бинарным энергоблоком;

прибыль от продажи дополнительной электроэнергии за счет ликвидации простоев ГеоЭС;

экономия средств за счет устранения затрат на бурение скважин обратной закачки.

срок окупаемости установки.

10.1 Расчет затрат на листовой алюминий

Затраты на алюминий можно найти по формуле:

, (10.1.1)

где qAl - годовой расход алюминия qAl = 280 т/год; ЦAl - рыночная стоимость алюминия за тонну - 32000 руб/т

10.2 Расчет затрат на электроэнергию

10.2.1 Затраты электроэнергии на работу электрокоагулятора

Годовые затраты электроэнергии на работу электрокоагулятора за год можно рассчитать по формуле:

, (10.2.1)

где QEl - среднегодовые затраты электроэнергии на электрокоагуляторе.

QEL = 4 106 кВт час; ЦEL - стоимость электроэнергии ЦEL = 2.5 руб/ кВт·час;

10.2.2 Затраты электроэнергии на работу насосов

Годовые затраты электроэнергии на работу насосов рассчитывается по формуле:

, (10.2.2)

где QELI - расхода электроэнергии на работу насосов в сутки, QELI = 296.1 кВт/сут; ЦEL - стоимость электроэнергии, ЦEL = 2.5 руб/ кВт·час.

10.3 Расчет фонда заработной платы и суммы единого социального страхования

Расчет отчислений в фонд заработной платы можно вычислить по формуле:

, (10.3.1)

где n - количество обслуживающего персонала; Зп - заработная плата; М - количество месяцев в году.

n = 5; Зп = 15000 руб; М = 12

Сумма единого социального налога (ЕСН=26%) определяется по формуле:

ЕСН = Ф 0.26 (10.3.2)

ЕСН =234000

10.4 Расчет прибыли от продажи кремнезема

Количество кремнезема, которое будет осаждаться из потока гидротермального теплоносителя ?СSiO2 = 600 мг/кг.

Количество кремнезема извлекаемого за год(т/год), определяется по формуле:

, (10.4.1)

где QSEP - расход сепарата на станции; QSEP = 60 кг/с; ?СSiO2 - количество кремнезема извлекаемого из кг гидротермального раствора; ? - количество секунд в году, = 3.1536 107 c

тонн/год

Прибыль от продажи кремнезема составит:

, (10.4.2)

где ЦSiO2 - цена кремнезема за тонну, ЦSiO2 = $1100 ? 30800 руб

Учитывая налог на прибыль равный 24%

10.5 Расчет прибыли от продажи дополнительной электрической энергии, производимой бинарным энергоблоком

Расчет можно выполнить по формуле:

, (10.5.1)

где BE - КПД бинарного энергоблока, Cp - объемная теплоемкость водного раствора, Дж/м3, Cp = 4.2 106 Дж/м3; t1 - температура на входе в теплообменник БЭ, t2 - температура на выходе из теплообменника БЭ, QGW - расход сепарата, м3/с; - число секунд в году, E - стоимость кВт ч электроэнергии, руб./кВт ч.

КПД бинарных энергоблоков, использующих гидротермальный сепарат, зависит от расхода воды, температуры воды на входе в теплообменники и выходе, органического рабочего тела, расхода QCW и температур охлаждающей воды t1c и t2c, находится в диапазоне 6,0-12,0 %.

Учитывая налог на прибыль равный 24%

10.6 Прибыль от продажи дополнительной электроэнергии получаемой за счет ликвидации простоев ГеоЭС

Прибыль от продажи дополнительной электроэнергии за счет ликвидации простоев ГеоЭС возникающих из-за необходимости удаления твердых отложений кремнезема из оборудования можно рассчитать по формуле:

PrS = 0.2777 NGP E, (10.6.1)

где NGP - мощность ГеоЭС, МВт, t - продолжительность простоев ГеоЭС, с.

PrS = 0.2777 12 86400 2.5 = 719798 руб/год

Учитывая налог на прибыль равный 24%

PrS =719798 - 719798 0.24 = 547190.48

10.7 Экономия средств за счет устранения затрат на бурение скважин обратной закачки

Экономия ED за счет устранения затрат на бурение скважин обратной закачки отработанного теплоносителя в случае заполнения их твердыми отложениями:

ED = NW HW W (10.7.1)

где NW - количество скважин обратной закачки, HW - средняя глубина скважин, м, ?W - средняя стоимость бурения и строительства 1 км скважины обратной закачки в зонах тепловых аномалий, руб./м.

NW = 2

W = 4130 руб/м

ED = 800 4130 2 = 6608000 руб

10.8 Расчет потенциальной прибыли после годовой работы установки

На основе полученных данных можно рассчитать годовую прибыль от установки по формуле:

(10.8.1)

10.9 Расчет окупаемости установки

Сметная стоимость установки включает в себя следующие разделы:

Затраты на изготовление аппаратов

Стоимость аппаратов

Стоимость строительных и монтажных работ

Стоимость строительных материалов

11. БЖД

11.1 Техника безопасности и охрана труда при строительстве

11.1.1 Общие положения

Организация и выполнение работ в строительном производстве, промышленности строительных материалов и строительной индустрии должны осуществляться при соблюдении законодательства Российской Федерации об охране труда (далее - законодательства), а также иных нормативных правовых актов, установленных Перечнем видов нормативных правовых актов, утвержденных постановлением Правительства Российской Федерации от 23 мая 2000 года N 399 "О нормативных правовых актах, содержащих государственные нормативные требования охраны труда":

строительные нормы и правила, своды правил по проектированию и строительству;

межотраслевые и отраслевые правила и типовые инструкции по охране труда, утвержденные в установленном порядке федеральными органами исполнительной власти;

государственные стандарты системы стандартов безопасности труда, утвержденные Госстандартом России или Госстроем России;

правила безопасности, правила устройства и безопасной эксплуатации, инструкции по безопасности;

государственные санитарно-эпидемиологические правила и нормативы, гигиенические нормативы, санитарные правила и нормы, утвержденные Минздравом России.

Организации, осуществляющие производство работ с применением машин, должны обеспечить выполнение требований безопасности этих работ.

Перед началом выполнения строительно-монтажных работ на территории организации генеральный подрядчик (субподрядчик) и администрация организации, эксплуатирующая (строящая) этот объект, обязаны оформить акт-допуск.

Генеральный подрядчик или арендодатель обязаны при выполнении работ на производственных территориях с участием субподрядчиков или арендаторов:

разработать совместно с ними график выполнения совмещенных работ, обеспечивающих безопасные условия труда, обязательный для всех организаций и лиц на данной территории;

осуществлять их допуск на производственную территорию;

обеспечивать выполнение общих для всех организаций мероприятий охраны труда и координацию действий субподрядчиков и арендаторов в части выполнения мероприятий по безопасности труда согласно акту-допуску и графику выполнения совмещенных работ.

Перед началом работ в условиях производственного риска необходимо выделить опасные для людей зоны, в которых постоянно действуют или могут действовать опасные факторы, связанные или не связанные с характером выполняемых работ.

К зонам постоянно действующих опасных производственных факторов относятся:

места вблизи от неизолированных токоведущих частей электроустановок;

места вблизи от неогражденных перепадов по высоте 1,3 м и более;

места, где возможно превышение предельно допустимых концентраций вредных веществ в воздухе рабочей зоны.

К зонам потенциально опасных производственных факторов следует относить:

участки территории вблизи строящегося здания (сооружения);

этажи (ярусы) зданий и сооружений в одной захватке, над которыми происходит монтаж (демонтаж) конструкций или оборудования;

зоны перемещения машин, оборудования или их частей, рабочих органов;

места, над которыми происходит перемещение грузов кранами.

На границах зон постоянно действующих опасных производственных факторов должны быть установлены защитные ограждения, а зон потенциально опасных производственных факторов - сигнальные ограждения и знаки безопасности.

На выполнение работ в зонах действия опасных производственных факторов, возникновение которых не связано с характером выполняемых работ, должен быть выдан наряд-допуск.

Лицо, выдавшее наряд-допуск, обязано осуществлять контроль за выполнением предусмотренных в нем мероприятий по обеспечению безопасности производства работ.

Предельные значения температур наружного воздуха и силы ветра в данном климатическом районе, при которых следует приостановить работы на открытом воздухе и прекратить перевозку людей в неотапливаемых транспортных средствах, определяются в установленном порядке.

При работе электротехнического и электротехнологического персонала должны выполняться требования правил эксплуатации электроустановок потребителей.

11.1.2 Границы опасных зон по действию опасных факторов

Границы опасных зон в местах, над которыми происходит перемещение грузов подъемными кранами, а также вблизи строящегося здания принимаются от крайней точки горизонтальной проекции наружного наименьшего габарита перемещаемого груза или стены здания с прибавлением наибольшего габаритного размера перемещаемого (падающего) груза и минимального расстояния отлета груза при его падении согласно таблице 1.

Границы опасных зон, в пределах которых действует опасность поражения электрическим током, устанавливаются согласно таблице 11.2

Границы опасных зон, в пределах которых действует опасность воздействия вредных веществ, определяются замерами по превышению допустимых концентраций вредных веществ, определяемых по ГОСТ 12.1.005.

Границы опасных зон вблизи движущихся частей машин и оборудования определяются в пределах 5 м, если другие повышенные требования отсутствуют в паспорте или в инструкции завода-изготовителя.

11.1.3 Требования безопасности при ручной сварке

В электросварочных аппаратах и источниках их питания элементы, находящиеся под напряжением, должны быть закрыты оградительными устройствами.

Электрододержатели, применяемые при ручной дуговой электросварке металлическими электродами, должны соответствовать требованиям ГОСТ на эти изделия.

Электросварочная установка (преобразователь, сварочный трансформатор и т.п.) должна присоединяться к источнику питания через рубильник и предохранители или автоматический выключатель, а при напряжении холостого хода более 70 В должно применяться автоматическое отключение сварочного трансформатора.

Металлические части электросварочного оборудования, не находящиеся под напряжением, а также свариваемые изделия и конструкции на все время сварки должны быть заземлены, а у сварочного трансформатора, кроме того, заземляющий болт корпуса должен быть соединен с зажимом вторичной обмотки, к которому подключается обратный провод.

В качестве обратного провода или его элементов могут быть использованы стальные шины и конструкции, если их сечение обеспечивает безопасное по условиям нагрева протекание сварочного тока.

Соединение между собой отдельных элементов, применяемых в качестве обратного провода, должно быть надежным и выполняться на болтах, зажимах или сваркой.

Запрещается использовать провода сети заземления, трубы санитарно-технических сетей (водопровод, газопровод и др.), металлические конструкции зданий, технологическое оборудование в качестве обратного провода электросварки.

11.2 Организация производственных территорий, участков работ и рабочих мест

11.2.1 Общие требования

Производственные территории (площадки строительных и промышленных предприятий с находящимися на них объектами строительства, производственными

и санитарно-бытовыми зданиями и сооружениями), участки работ и рабочие места должны быть подготовлены для обеспечения безопасного производства работ.

Производственное оборудование, приспособления и инструмент, применяемые для организации рабочего места, должны отвечать требованиям безопасности труда.

Производственные территории, участки работ и рабочие места должны быть обеспечены необходимыми средствами коллективной или индивидуальной защиты работающих, первичными средствами пожаротушения, а также средствами связи, сигнализации и другими техническими средствами обеспечения безопасных условий труда в соответствии с требованиями действующих нормативных документов и условиями соглашений.

Проезды, проходы на производственных территориях, а также проходы к рабочим местам и на рабочих местах должны содержаться в чистоте и порядке, очищаться от мусора и снега, не загромождаться складируемыми материалами и конструкциями.

Допуск на производственную территорию посторонних лиц, а также работников в нетрезвом состоянии или не занятых на работах на данной территории запрещается.

Находясь на территории строительной или производственной площадки, в производственных и бытовых помещениях, на участках работ и рабочих местах, работники, а также представители других организаций обязаны выполнять правила внутреннего трудового распорядка, принятые в данной организации.

Территориально обособленные помещения, площадки, участки работ, рабочие места должны быть обеспечены телефонной связью или радиосвязью.

11.2.2 Требования безопасности к обустройству и содержанию производственных территорий, участков работ и рабочих мест

Устройство производственных территорий, их техническая эксплуатация должны соответствовать требованиям строительных норм и правил, государственных стандартов, санитарных, противопожарных, экологических и других действующих нормативных документов.

Конструкция защитных ограждений должна удовлетворять следующим требованиям:

высота ограждения производственных территорий должна быть не менее 1,6 м, а участков работ - не менее 1,2;

ограждения, примыкающие к местам массового прохода людей, должны иметь высоту не менее 2 м и оборудованы сплошным защитным козырьком;

козырек должен выдерживать действие снеговой нагрузки, а также нагрузки от падения одиночных мелких предметов;

ограждения не должны иметь проемов, кроме ворот и калиток, контролируемых в течение рабочего времени и запираемых после его окончания.

Места прохода людей в пределах опасных зон должны иметь защитные ограждения. Входы в строящиеся здания (сооружения) должны быть защищены сверху козырьком шириной не менее 2 м от стены здания. Угол, образуемый между козырьком и вышерасположенной стеной над входом, должен быть 70-75°.

При производстве работ в закрытых помещениях, на высоте, под землей должны быть предусмотрены мероприятия, позволяющие осуществлять эвакуацию людей в случае возникновения пожара или аварии.

Строительство и эксплуатация производственных зданий осуществляется согласно строительным нормам и правилам.

В местах перехода через траншеи, ямы, канавы должны быть установлены переходные мостки шириной не менее 1 м, огражденные с обеих сторон перилами высотой не менее 1,1 м, со сплошной обшивкой внизу на высоту 0,15 м и с дополнительной ограждающей планкой на высоте 0,5 м от настила.

На производственных территориях, участках работ и рабочих местах работники должны быть обеспечены питьевой водой, качество которой должно соответствовать санитарным требованиям.

Строительные площадки, участки работ и рабочие места, проезды и подходы к ним в темное время суток должны быть освещены в соответствии с требованиями государственных стандартов.

Освещенность должна быть равномерной, без слепящего действия осветительных приспособлений на работающих. Производство paбoт в неосвещенных местах не допускается.

Для работающих на открытом воздухе должны быть предусмотрены навесы для укрытия от атмосферных осадков.

При температуре воздуха на рабочих местах ниже 10°С работающие на открытом воздухе или в неотапливаемых помещениях должны быть обеспечены помещениями для обогрева.

Колодцы, шурфы и другие выемки должны быть закрыты крышками, щитами или ограждены. В темное время суток указанные ограждения должны быть освещены электрическими сигнальными лампочками напряжением не выше 42 В.

При выполнении работ на воде или под водой должна быть организована спасательная станция (спасательный пост). Все участники работ на воде должны уметь плавать и быть обеспечены спасательными средствами.

Рабочие места и проходы к ним, расположенные на перекрытиях, покрытиях на высоте более 1,3 м и на расстоянии менее 2 м от границы перепада по высоте, должны быть ограждены защитными или страховочными ограждениями, а при расстоянии более 2 м - сигнальными ограждениями, соответствующими требованиям государственных стандартов.

Проемы в стенах при одностороннем примыкании к ним настила (перекрытия) должны ограждаться, если расстояние от уровня настила до нижнего проема менее 0,7 м.

Проходы на рабочих местах и к рабочим местам должны отвечать следующим требованиям:

ширина одиночных проходов к рабочим местам и на рабочих местах должна быть не менее 0,6 м, а высота таких проходов в свету - не менее 1,8 м;

лестницы или скобы, применяемые для подъема или спуска работников на

рабочие места, расположенные на высоте более 5 м, должны быть оборудованы устройствами для закрепления фала предохранительного пояса (канатами с ловителями и др.).

При расположении рабочих мест на перекрытиях воздействие нагрузок на перекрытие от размещенных материалов, оборудования, оснастки и людей не должно превышать расчетные нагрузки на перекрытие, предусмотренные проектом, с учетом фактического состояния несущих строительных конструкций.

Для прохода рабочих, выполняющих работы на крыше с уклоном более 20°, а также на крыше с покрытием, не рассчитанным на нагрузки от веса работающих, необходимо устраивать трапы шириной не менее 0,3 м с поперечными планками для упора ног. Трапы на время работы должны быть закреплены.

Рабочие места с применением оборудования, пуск которого осуществляется извне, должны иметь сигнализацию, предупреждающую о пуске, а в необходимых случаях - связь с оператором.

11.3 Техника безопасности и охрана труда при эксплуатации оборудования

11.3.1 Обеспечение электробезопасности

Устройство и эксплуатация электроустановок должны осуществляться в соответствии с требованиями правил устройства электроустановок, межотраслевых правил охраны труда при эксплуатации электроустановок потребителей, правил эксплуатации электроустановок потребителей.

Устройство и техническое обслуживание временных и постоянных электрических сетей на производственной территории следует осуществлять силами электротехнического персонала, имеющего соответствующую квалификационную группу по электробезопасности.

Разводка временных электросетей напряжением до 1000 В, используемых при электроснабжении объектов строительства, должна быть выполнена изолированными проводами или кабелями на опорах или конструкциях, рассчитанных на механическую прочность при прокладке по ним проводов и кабелей, на высоте над уровнем земли, настила не менее, м:

3,5 - над проходами;

6,0 - над проездами;

2,5 - над рабочими местами.

Светильники общего освещения напряжением 127 и 220 В должны устанавливаться на высоте не менее 2,5 м от уровня земли, пола, настила.

При высоте подвески менее 2,5 м необходимо применять светильники специальной конструкции или использовать напряжение не выше 42 В. Питание светильников напряжением до 42 В должно осуществляться от понижающих трансформаторов, машинных преобразователей, аккумуляторных батарей.

Применять для указанных целей автотрансформаторы, дроссели и реостаты запрещается. Корпуса понижающих трансформаторов и их вторичные обмотки должны быть заземлены.

Применять стационарные светильники в качестве ручных запрещается. Следует пользоваться ручными светильниками только промышленного изготовления.

Выключатели, рубильники и другие коммутационные электрические аппараты, применяемые на открытом воздухе или во влажных цехах, должны быть в защищенном исполнении в соответствии с требованиями государственных стандартов.

Все электропусковые устройства должны быть размещены так, чтобы исключалась возможность пуска машин, механизмов и оборудования посторонними лицами. Запрещается включение нескольких токоприемников одним пусковым устройством.

Распределительные щиты и рубильники должны иметь запирающие устройства.

Штепсельные розетки на номинальные токи до 20 А, расположенные вне помещений, а также аналогичные штепсельные розетки, расположенные внутри помещений, но предназначенные для питания переносного электрооборудования и ручного инструмента, применяемого вне помещений, должны быть защищены устройствами защитного отключения (УЗО) с током срабатывания не более 30 мА, либо каждая розетка должна быть запитана от индивидуального разделительного трансформатора с напряжением вторичной обмотки не более 42 В.

Штепсельные розетки и вилки, применяемые в сетях напряжением до 42 В, должны иметь конструкцию, отличную от конструкции розеток и вилок напряжением более 42 В.

Металлические строительные леса, металлические ограждения места работ, полки и лотки для прокладки кабелей и проводов, рельсовые пути грузоподъемных кранов и транспортных средств с электрическим приводом, корпуса оборудования, машин и механизмов с электроприводом должны быть заземлены (занулены) согласно действующим нормам сразу после их установки на место, до начала каких-либо работ.

Токоведущие части электроустановок должны быть изолированы, ограждены или размещены в местах, недоступных для случайного прикосновения к ним.

Защиту электрических сетей и электроустановок на производственной территории от сверхтоков следует обеспечить посредством предохранителей с калиброванными плавкими вставками или автоматических выключателей согласно правилам устройства электроустановок.

Допуск персонала строительно-монтажных организаций к работам в действующих установках и охранной линии электропередачи должен осуществляться в соответствии с межотраслевыми правилами по охране труда при эксплуатации электроустановок потребителей.

Подготовка рабочего места и допуск к работе командированного персонала осуществляются во всех случаях электротехническим персоналом эксплуатирующей организации.

11.3.2 Обеспечение пожаробезопасности

Производственные территории должны быть оборудованы средствами пожаротушения согласно ППБ-01, зарегистрированным Минюстом России 27 декабря 1993 года, регистрационный N 445.

В местах, содержащих горючие или легковоспламеняющиеся материалы, курение должно быть запрещено, а пользование открытым огнем допускается только в радиусе более 50 м.

...