Размещено на http://allbest.ru

Водоотводящие системы молочного завода

1.Задание на проектирование

сточный вода очистка

Запроектировать сооружения очистки сточных вод молочного завода для сброса их в городской канализационный коллектор.

Молочный завод работает в 2 смены.

Сточные воды молочного завода характеризуются большим содержанием ХПК, БПК.

Табл. 1 Молочный завод

Режим работы	2 смены
Площадь водосбора, км2	1,5
Кол-во сточных вод, м3/сут	800
Сухой остаток, мг/л	1500/400
Взвешенные вещества, мг/л	350/30
ХПК, мг О2 /л	1400/30
БПКпол, мг О2 /л.	1200/15
рН	-
Фосфор, мг/л	-
Жиры, мг/л	50/5

В данном курсовом проекте рассматривается очистка сточных вод молочного завода количеством Q = 800 м³/сут = 33,33 м³/ч.

Площадь водосбора 1,5 км²=150 га.

Очищенная сточная вода сбрасывается в городской коллектор.

Показатели рH находятся в норме.

Сухой остаток - характеризует содержание в воде нелетучих растворенных веществ, главным образом минеральных, и органических веществ, температура кипения которых превышает 105-110 градусов.

БПК - количество кислорода в миллиграммах, требуемое для окисления находящихся в 1 литре воды органических веществ в аэробных условиях, без доступа света, при температуре 20 градусов за определенный период в результате протекающих в воде биохимических процессов.

При наличии в пробе воды сильных окислителей и соответствующих условий протекают химические реакции окисления органических веществ, причем характеристикой процесса химического окисления, а так же мерой содержания в пробе органических веществ является потребление в реакции кислорода, химически связанного в окислителях. Показатель, характеризующий суммарное содержание в воде органических веществ по количеству израсходованного на окисление химически связанного кислорода, называется ХПК.

2.Выбор метода очистки

Для очистки стоков данного предприятия от заданных нам компонентов до нормативных показателей принимаем следующую схему.

Электрохимическая очистка:

Перед подачей на сооружения биологической очистки необходимо снизить содержание взвешенных веществ в сточных водах до допустимых, поэтому установлен электрокоагулятор для снижения содержания взвешенных веществ на 85% и ХПК на 30%.

Механическая очистка:

Для предотвращения попадания коагулянта в биологические очистные сооружения, для снижения содержания взвешенных веществ и ХПК установлены сооружения механической очистки. Отстойник с тонкослойным модулем, который удаляет до 70% взвешенных веществ, и напорный песчаный фильтр, эффект очистки на котором по взвешенным веществам 97 %.

Биологическая очистка:

Для биологической сточных вод от органических примесей установлен аэротенк с продленной аэрацией. Эффект очистки по БПК составляет 97,5%, и ХПК 93%.

Ливневые стоки с территории завода отводятся открытыми лотками, расположенными вдоль дорог на очистные сооружения ливневых сточных вод. Через распределительную камеру стоки попадают в одну из секций аккумулирующего резервуара, который необходим для усреднения потока и частичного отстаивания. Затем ливневые стоки поступают в тонкослойный отстойник, где снижается количество взвешенных веществ до требуемой величины, а затем сбрасываются в городскую канализацию.

3.Расчет электрокоагуляционной установки

Суть работы электрофлотокоагуляционной установки заключается в одновременном образовании хлопьев коагулянта и пузырьков газа в стесненных условиях межэлектродного пространства, позволяющем надежно закреплять пузырьки на хлопьях и интенсивно коагулировать загрязнения, тем самым обеспечивать эффективность флотационного процесса.

Корпус электролизера прямоугольной формы следует изготовлять из листовой углеродной стали с последующим нанесением на внутреннюю поверхность защитного покрытия, например, из винипласта или эпоксидных смол.

Крышка электролизера, предназначенная для предотвращения выделения водорода в рабочее помещение, изготавливается из листовой стали с покраской внутренней поверхности водостойкой краской. Крышка устанавливается своим фланцем к фланцу корпуса и герметизируется. Дно корпуса электролизера должно иметь уклон.

Электродный блок, собираемый из алюминиевых пластин, выполняется в виде параллелепипеда и располагается равномерно по объему электролизера. Электроды в блоке устанавливаются плоскопараллельно на одинаковом расстоянии друг от друга (10-20 мм). Объем жидкости над электродами не должен превышать 20 % общего объема электрокоагулятора. Электродные пластины прямоугольной формы следует изготавливать одинаковыми для обеспечения их взаимозаменяемости. Механическая жесткость электродного блока создается с помощью диэлектрических гребенок.

Пеноудаляющее устройство может быть, выполнено либо в виде приспособления, сгоняющего пену струями сжатого воздуха в пеносборный лоток, либо и виде доски с пневматическим приводом. Пеноудаляющее устройство перемещается как вручную, так и автоматически по заданной программе.

В процессе электролиза выделяется водород, который необходимо постоянно удалять из аппарата с помощью вытяжного вентиляционного устройства. Для обеспечения безопасности, работа электрокоагулятора должна быть сблокирована с работой вентилятора: в случае остановки вентилятора должна быть прекращена подача электроэнергии на электрокоагулятор.

Расчет заключается в определении объема установки.

Для отстаивания сточных вод, прошедших элетрокоагуляционную установку, применяют вертикальные отстойники с устройствами для задержания всплывающих примесей.

Количество образующейся в электрокоагуляторе пены составляет 25% расхода сточных вод, количество пенного продукта - 1,4%. Гашение пены производится механическим способом в течение 5-10 мин.

Обработка пенного продукта в суспензионных сепараторах в течение 5 минут позволяет получить осадок влажностью 90-92%.

Применение электрокоагуляционного метода рекомендуется для молочной промышленности для снижения содержания концентрации жиров до 25 мг/л, взвешенных веществ - до 50 мг/л, БПКполн - до 500-1000 мг/л.

Сущность метода заключается в пропускании воды, обработанной небольшой дозой коагулянта, через электролизер с алюминиевыми электродами, к которому подведен постоянный или переменный ток низкого напряжения (1 в).

Для очистки данных сточных вод рекомендуется очистка электрокоагуляторами с алюминиевыми электродами непрерывного действия.

Необходимая доза алюминия определяется по его удельным расходам на удаление отдельных загрязнений и уточняется пробным электрокоагулированием.

Принимаем дозу коагулянта D_Аl=60 г/м3 ([1], табл. 57).

Часовой расход алюминия G, г/ч, который необходимо ввести в обрабатываемую воду, определяется по формуле:

где D_Аl - доза алюминия, г/час;

Q - расход воды, м3/час;

Исходные данные:

производительность аппарата q_w = 33.33 м³/ч;

удельный расход электричества на очистку сточной воды q_cur = 180 Aч/м³;

начальная толщина электродных пластин = 0,006 м;

межэлектродное расстояние принимаем b = 0,02 м;

анодная (катодная) плотность тока i_an = 150 А/м² [1]

Расчет:

Примем продолжительность цикла очистки t_eh 0,5 ч (продолжительность электрокоагуляционной обработки t₁ = 0,25 ч; продолжительность налива жидкости в аппарат и ее слива t₂ = 0,25 ч).

1. Объем жидкости в электрокоагуляторе:

W_ch = q_w t_ek = 33.30,5 = 16.67 м³;

2. Общий расход электричества на обработку 33.33м³ /час сточной воды составит:

Q_cur = q*q_cur = 33.33180 = 5999.4 Ач;

3. Токовая нагрузка на электрокоагулятор:

I = Q_cur/t = 5999.4/1 = 5999.4 А;

4. Общую поверхность анодов f_pl, м², надлежит определять по формуле

где i_an -- анодная плотность тока, А/м²

5. Объем жидкости в межэлектродном пространстве V_ж = f_an b = 39.9*0,02 = 0,79 м³, a общий объем электродов V_еk = f_an = 39,9* 0,006 = 0,24 м³.

Общий объем электродного блока составит:

= V_ж+V_ek = 0,79+0,24 = 1,03 м³,

6. Масса такого блока:

= V_{еk A1} = 0,24*2,7 = 0,64 т; где

_A1-плотность алюминия - 2700кг/м³-2,7 т/м³

В связи с тем, что масса электродного блока не должна превышать 50 кг, принимаем число блоков равным 13. Условно принимая форму блока кубической, получим, что длина его ребра составит:

0,8 м

Число электродов в блоке составит:

n = = 0,8/(0,006+0,02) = 30

т.е. блок будет состоять из 15 анодов и 15 катодов.

В связи с тем, что в электрокоагуляторе непрерывного действия проскок жидкости вне межэлектродного пространства недопустим, между боковыми стенками аппарата и крайними электродами не должно быть установочных зазоров.

Учитывая, что в аппарате должны быть размещены пеносгонное устройство, а также устройства для распределения потока воды на входе и выходе, габариты электрокоагулятора принимаем:

L*B*H = 1,3*1,1*1,0 м;

Эффект очистки электрофлотокоагуляционной установки:

Э = 85% - по жиру и взвешенным веществам;

Э = 30% - по ХПК;

Определение расхода осадка по [1], п 6.65, формула 37:

q_w - расход сточных вод, м³/ч;

C_en - концентрация взвешенных веществ в исходной сточной воде, мг/л;

C_ex - концентрация взвешенных веществ в очищенной воде, мг/л;

p_mud - влажность осадка, %;

г_mud - плотность осадка, при влажности более 80% примерно равняется плотности воды 1000 кг/м³ =1000 000 мг/м³=1000 мг/л.

Данные берем по методическому пособию «Механическая очистка городских СВ» Л.В. Бартовой формула 3.5.

1 - подача исходной воды;

2 - зона отстаивания;

3 - зона контакта СВ с электродами;

4 - электродный блок;

5 - отвод осветленной воды;

6 - выпрямитель электрического тока;

7 - отвод осадка.

Рис.1 Конструкция электрокоагулятора.

4.Отстойник с тонкослойным модулем

Для осаждения коагулянта и взвешенных веществ, содержащихся в воде, устанавливаем отстойник с тонкослойным модулем. Тонкослойный модуль отстойника необходим для повышения эффективности очистки по взвешенным веществам, по сравнению с отстаиванием без модуля, с 50 % до 70%. А так же позволяет увеличить эффективность использования объема отстойника.

Исходные данные:

Q=33.33м3/час;

;

По табл.31 СНиП 2.04.03-85 принимаем два отстойника с тонкослойными блоками противоточной схемы работы:

Н _set - 0,2 м глубина рабочей части отстойника,

k _set - 0,7 коэффициент использования рабочей части отстойника,

В _set - 2м ширина рабочей части отстойника,

uw - (2-3) u _o - скорость рабочего потока,

i -0,05 уклон днища отстойника.

Расчет (на основании справочного пособия к СНиП 2.04.03-85):

1. Рассчитаем значение гидравлической крупности частиц, задерживаемых в отстойнике:

где: Н _set - глубина Рабочей части отстойника,

k _set - коэффициент использования рабочей части отстойника,

t _set - продолжительность отстаивания 36 мин=2160 сек,

n₂-0,24 показатель, зависящий от агломерации взвеси в процессе отстаивания, определяется по черт.2 СНиП;

h1 -500 мм -слой воды в лабораторном цилиндре.

2. Определим скорость рабочего потока u_w =3* u _o =3*0,46=1,38 мм/с.

Примем угол наклона пластин = 50⁰.

В конструкции отстойника, показанного на рисунке 2, расчетной являются длина пластины в блоке (модуле) L_bl и производительность секции q_set.

3. Длину пластины в блоке L_ы можно определить по формуле:

L_bl = _W h_ti / U₀ = 1,38*0,2/0,46=0,6 м,

где u_w -1,38 мм/с скорость потока в ярусе;

h_ti - 0,2 м высота яруса, по табл. 31 СНиП 2.04.03-85;

u _o - 0,46мм/с- гидравлическая крупность частиц.

4. Определим длину расположения тонкослойных блоков (модули) L_b:

L_b =

где q_set - расход сточных вод на секцию, м³/ч. Принимаем n=3 секции, то q_set=Q/n=33,33/3=11,11 м³/час;

k _set - коэффициент использования рабочей части отстойника;

В _bl - 2м ширина рабочей части отстойника;

u_w - скорость рабочего потока;

5. Общая длина отстойника определяется по формуле:

L⁼ L_b += 1,6+1+1,19+0,3+0,05+0,4=4,54=5м;

- длина зоны определяется из условия формирования потока перед распределением между ярусами. В этом же объеме происходит выделение крупных механических примесей при этом принимается в интервале 1-1,5 м;

= L_bl sin (90-)=1,6* sin 40=1,19м;

= 0,3 м;

= 0,05..0,1 м;

= 0,4…0,5 м.

6. Общая глубина воды в отстойнике Н_стр определяется как сумма высот различных зон:

Н_стр = h_м + h₂ + h₃ +h₄+ h₅=0,1+0,42+0,2+0,1+0,3=1,12 м,

h_м0,1 м;

h₂ = L_bl sin =1,6* sin50=0,42м;

h₃ = 0,2…0,5 м; h₄ = 0,1…0,2 м; h₅ = 0,3 м.

7. Затем определяем удельный объем образующегося осадка Q_mud, м³/ч:

где q- 33,33 м3/час - расход воды;

Р_mud- 96% - влажность осадка в отстойнике;

г_mud - 2,6 г/см3 - плотность осадка, выделяемого в отстойнике;

- концентрация взвешенных веществ на входе;

Принимаем типовой тонкослойный модуль компании MUNTERS TUBEdek

Таблица №2

Тип	TUBEdek® FS41.84
Поверхность седиментации	[м2/м3]	7
Высота модуля	[мм]	? 700 - 2000
Высота стандартного модуля	[мм]	1000 / 1500
Расстояние между профилями модуля	[мм]	83(+/-1)
Гидравлический радиус	[см]	2,6
Материал		ПВХ /ППТВ
Макс. рабочая температура	[°C/ПВХ]	55
	[°C/ППТВ]	80
Вес (сухого модуля)	[кг/м3]	45 (ПВХ)
	[кг/м3]	35 (ППТВ)

Накопительная емкость

При переходе от сооружений с безнапорным режимом (отстойник) в напорный (аэротенк) необходимо устанавливать накопительную ёмкость. Объем емкости принимаем исходя из режима работы насоса, по которому при 5 пусках в час время простоя составляет 10 минут.

1. Объем накопительной емкости:

W=Q*t=33,33*0,17=5,7 м³,

где Q=33,33 м³/ч - расход воды;

t =10 мин=0,17 часа- время накопления емкости.

Размеры FloTenk-EN:

Объем емкости, л	6000
Диаметр, D, мм	1600
Длина, L, мм	3200
Высота входной трубы h1, мм	1470
Масса, кг	300

5.Напорный фильтр

Для доочистки воды от взвешенных веществ, выносимых из первичного отстойника, применяем механический напорный фильтр с загрузкой из кварцевого песка.

Осветление воды при пропуске ее через осветительный фильтр происходит в результате прилипания к зернам фильтрующего материала грубодисперсных примесей воды, которые задерживаются на поверхности и в порах фильтрующего материала.

Исходные данные:

Q = 33,33м³/час;

;

Механические фильтры следует проектировать по пп.6.95 - 6.118 СНиП 2.04.01-84.

По табл. 21 СНиП принимаем скорый фильтр:

расчетная скорость для данных механических фильтров принимается 6-8 м/ч;

скорость при форсированном режиме 7-9,5 м/ч;

эквивалентный диаметр зерен загрузки 0,8-1 мм;

коэффициент неоднородности загрузки 1,6-1,8;

высота слоя загрузки 1,3-1,5 м.

Расчет:

Общая площадь механического фильтра рассчитывается по формуле:

- полная производительность станции, 33,33 м³/час=800 м³/сут;

- продолжительность работы станции в течение суток, время работы принимается 24 ч.

Vн - расчетная скорость фильтрации при нормальном режиме работы, принимается равной 7 м/ч;

- число промывок каждого фильтра в сутки, принимается равным 2;

- интенсивность промывки фильтров, принимаем 14 л/с*м²;

- продолжительность одной промывки, принимается равной 6 мин = 0,1 ч;

- время простоя осветлителя в связи с промывкой [6, п. 6.98 ], 0,33 ч.

,

Количество фильтров определяем по формуле

шт.

Конструктивные параметры фильтра следующие:

Принимается 2 механических фильтра, фильтр осветительный вертикальный однокамерный ФОВ 2,0-0,6, с основными параметрами и техническими характеристиками:

Таблица №3

Обозначение	Производительность, м3/ч	Рабочее давление, МПа	Условный диаметр фильтра, мм	Высота фильтрующей загрузки, мм, не более	Высота фильтра, мм	Масса фильтра, кг
ФОВ-2,0-0,6	30	0,6	2000	1000	3430	2150

Эффективность напорного песчаного фильтра:

;

С^ХПК_eх =980-30%=686 мг/л.

6.Аэротенк

Аэротенки - сооружения, в которых происходит окисление органических веществ сточных вод микроорганизмами, составляющими основную часть активного ила, кислородом воздуха. Принимаем аэротенк-смеситель. Характеризуются равномерной подачей по длине сооружения исходной воды и активного ила и равномерным отводом иловой смеси. Полное смешение в них сточных вод с иловой смесью обеспечивает выравнивание концентраций ила и скоростей процесса биохимического окисления, поэтому аэротенки-смесители более приспособлены для очистки концентрированных производных сточных вод

Исходные данные:

Q=33,33м³/час;

;

С^БПК_en=1200 мг/л;

С^ХПК_en=686 мг/л.

Расчет:

Расчет аэротенка производим по СниП 2.04.03-85 пп. 6.140-6.159..

1. Степень рециркуляции R _i активного ила (принимаем в первом приближении иловый индекс I _i =100см і/г и дозу ила а _i=3 г/л):

R _i = а _i /(1000/ I _i - а _i) = 3 /(1000/ 100 - 3) = 0,43;

R _i>0,4 для вторичных отстойников с илоскребами

2. БПК_полн воды, поступающей в начало аэротенка-вытеснителя L _mix с учетом разбавления циркуляционным илом:

где

L_ex - величина БПК при выходе с аэротенков, назначается СниП 2.04.03-85 15 мг/л.

3. Период пребывания СВ в аэротенке:

= 152 мин;

4. Доза ила в регенераторе:

а _r = (1/ 2* R _i + 1) а _i = (1/ 2 * 0.43 + 1 )* 3 = 6,49 г/л;

5. Определяем удельную скорость окисления с и продолжительность окисления t:

Величины констант и коэффициенты берем из табл. 40 СниП 2.04.03-85:

с _max = 232 мг БПК_полн /г*ч - максимальная скорость окисления;

К _l = 90 мг/л - константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ;

К _о = 1,66 мг О₂/л - константа, характеризующая влияние кислорода;

ц = 0,16 л/г - коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила;

s = 0,35 - зольность ила;

6. Продолжительность регенерации ила:

t _r= t _о- t _atv = 33,4-2,53 = 30,87 ч;

7. Продолжительность пребывания в системе аэротенк-регенератор:

t = (1 + R _i) t _atv+ R _i t _r= (1 + 0,43) 2,53 + 0,43*30,87 = 16,89 ч;

8. Объем аэротенка и регенератора:

W_at= t _atv (1 + R _i) q _w = 2,53(1 + 0.43) 33,33 = 120,58 мі;

W_r= t _r R _i q _w = 30,87* 0.43* 33,33 = 442,43 мі;

Общий объем аэротенка

W= W_r+ W_at=120,58+442,43=563,01 мі

Подбираем аэротенк типового проекта 902-2-215/216 из 2-х секций с шириной коридора В=4, рабочей глубиной Н=4 м.

9. Длина аэротенка:

.Принимаем 24 м

10. Эффективность очистки сточных вод в аэротенке:

С^БПК_eх=1200-97,5%=30мг/л;

С^ХПК_eх=686-93%=48 мг/л.

Рис. 4. Схема 3-коридорного аэротенка-смесителя: 1 - канал осветленной воды; 2 - канал вторичных отстойников; 3 - распределительный лоток; 4 - выпуски воды; 5 - фильтросные каналы; 6 - подача активного ила; 7 - воздухопровод; I, II, III - коридоры

Принцип работы установки:

Сточные воды поступают в подающий лоток, распределяются с помощью водосливов на четыре части и попадают в аэротенк. Прошедшая аэротенк сточная вода вместе с активным илом поступает во вторичный отстойник, где активный ил отделяется от очищенной сточной воды. Отделенный активный ил снова перекачивается в канал перед аэротенком для дальнейшего использования. Этот ил называется циркуляционным. В процессе окисления им органического вещества количество ила в связи с ростом микроорганизмов и наличием органических загрязнений непрерывно возрастает, поэтому часть ила приходится все время удалять. Активный ил из приямков отстойника перекачивается эрлифтами в аэротенк. Периодически включаются эрлифты, которые перекачивают избыточный активный ил в стабилизатор.

Поступление в стабилизатор свежих порций активного ила вызывает отделение такого же объема воды в отстойной зоне стабилизатора, которая отводится вместе с очищенными сточными водами из установки, обеззараживается и сбрасывается в водоем. Период между выгрузками обработанного активного ила из стабилизатора составляет ориентировочно 7-10 суток.

7.Вторичный отстойник

Исходя из производительности станции Q=33,33м³/час, принимаем в качестве вторичного отстойника вертикальный. Вторичные отстойники служат для задержания активного ила, поступающего вместе с очищенной водой из аэротенков. Вертикальный отстойник представляет собой круглый резервуар с коническим днищем. Расчетная скорость потока 0,7 мм/с. Продолжительность отстаивания в зависимости от требуемой степени осветления от 30 мин до 1,5 ч.

Исходные данные:

Q=33,33 м³/час;

По табл.31 СНиП 2.04.03-85 принимаем для вертикального отстойника:

Н _set - (2,7-3,8) м глубина рабочей части отстойника;

k _set - 0,35 коэффициент использования рабочей части отстойника;

Расчет:

1. Гидравлическая нагрузка на вторичный отстойник после аэротенков:

где: К_ss = 0,35 - коэффициент использования объема зоны отстаивания вертикального отстойника;

Н _set = 3м - глубина проточной части вертикального отстойника, назначается конструктивно, по табл. 31 СНиП 2.04.03-85.

а _i = 3 г/л - доза ила из расчета аэротенка;

I _i = 100см і/ч - иловый индекс из расчета аэротенка;

а _t = 15 мг/л - концентрация ила в осветленной воды;

;

2. Общая площадь зеркала воды отстойников;

;

3. Площадь зеркала воды вертикального отстойника диаметром 4 м

4. Определим требуемое количество сооружений:

вертикальных отстойников.

Эффективность очистки сточных вод во вторичном отстойнике:

С^БПК_eх=30-60%=12 мг/л ;

С^ВЗВ_eх=0,47-45%=0,26 мг/л;

С^ХПК_eх=48-75%=12 мг/л;

Вывод: данная схема очистки позволяет снизить все показатели загрязнений до значений, которые находятся в пределах установленной нормы.

8.Очистка дождевых сточных вод

Исходные данные:

Местоположение пункта - Кунгур;

Разбивка селитебной площади по виду поверхности:

- асфальтовые мостовые - 10%

- крыши - 40%

- зеленые насаждения - 50%

Расчет (пп. 2.11-2.19 СНиП 2.04.03-85:)

1. Расходы дождевых q_r, л/с, следует определять по методу предельных интенсивностей по формуле:

где

z_mid -- среднее значение коэффициента, характеризующего поверхность бассейна стока. Определяемое согласно п. 2.17;

А, n-- параметры, определяемые согласно п. 2.12;

F -- расчетная площадь стока, га, определяемая согласно п. 2.14;

t_r -- расчетная продолжительность дождя, равная продолжительности протекания поверхностных вод по поверхности и трубам до расчетного участка, мин, и определяемая согласно п. 2.15.

2. Расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей q_cal, л/с, следует определять по формуле:

где -- коэффициент, учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент возникновения напорного режима и определяемый по табл. 11 [1].

Параметры А и n надлежит определять по результатам обработки многолетних записей самопишущих дождемеров, зарегистрированных в данном конкретном пункте. При отсутствии обработанных данных допускается параметр А определять по формуле:

где

q₂₀ -- интенсивность дождя, л/с на 1 га, для данной местности продолжительностью 20 мин при Р = 1 год, определяемая по черт. 1;

n -- показатель степени, определяемый по табл. 4;

m_r -- средние количество дождей за год, принимаемое по табл. 4;

Р -- период однократного превышения расчетной интенсивности дождя, принимаемый по п. 2.13;

-- показатель степени, принимаемый по табл. 4.

q₂₀ - интенсивность дождя, л/с на 1 Га, для данной местности продолжительностью 20 мин при P = 1 год; q₂₀= 70 л/с*Га для Кунгура.

P - период однократного превышения расчетной интенсивности дождя, назначается в зависимости от условий расположения дождевых коллекторов. Этот период времени в годах, в течение которого один раз будет происходить переполнение сети, при этом под переполнением понимают подпор в колодцах, напорный режим работы сети, а не затопление территории;

n, - показатели степеней; n=0,71. =1,54;

m_r - среднее количество дождей за год; для Кунгура m_r=150;

Параметр A определяют по формуле :



Z_mid - среднее значение коэффициента, характеризующего поверхность бассейна стока:

,

- коэффициент, характеризующий поверхность данного вида; по таблице 9 СНиП.

- площадь поверхности данного вида, %;

- общая площадь стока - селитебная площадь = 100%

;

3. Удельный расход дождевых вод:

л/с*Га

t_r=20 мин - средняя продолжительность дождя.

4. Расходы дождевых вод по с площади предприятия , л/с следует определять по формуле:

, где

- расчетная площадь стока, Га. Селитебная площадь промпредприятия, обслуживаемых расчетным участком дождевой сети. F=150 Га;

- удельный расход дождевых вод.

Ливневые стоки собираются системой закрытых и открытых лотков и поступают в приемный резервуар (накопительную ёмкость). Объем которой рассчитывается на 20 минутный дождь.

Далее сточные воды проходят локальную очистку на сооружениях механической очистки.

Список литературы

1. СП 32.13330.2012. Актуализированная редакция СНиП 2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения»

2. Водоотводящие системы промышленных предприятий. Учебное пособие, Пермь, ПНИПУ, 2012 г.

3. Яковлев С.В. «Водоотводящие системы промышленных предприятий» М.: Стройиздат,1990г.

4. «Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное пособие к СНиП» М.: Стройиздат, 1990г.

5. СНиП 2.04.02-84 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения»

Размещено на Allbest.ru

...