Инженерные системы обеспечения экологической безопасности

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство сельского хозяйства Российской Федерации

государственное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

Российский государственный аграрный заочный университет

Курсовой проект

на тему: "Инженерные системы обеспечения экологической безопасности"

Специальность: КИОВР

Выполнил: студент 4 курса

Шальнев Ф.А.

2007 г.

Содержание

Введение

1. Механические системы обеспечения экологической безопасности: решетки, песколовки и отстойники

2. Биохимические системы очистки сточных вод на индустриальных сооружениях

3. Методы биологической обработки осадков, образующихся после утилизации сточных вод

4. Описание технологической схемы

5. Расчет и выбор основного оборудования

Заключение

Список используемой литературы

Введение

Вода - ценнейший природный ресурс. Она играет исключительно важную роль в процессах обмена веществ, составляющих основу органической жизни. Огромное значение вода имеет в промышленном и сельскохозяйственном производстве. Вода входит в состав организма человека, всех растений и животных.

В настоящее время проблема загрязнения водных объектов (рек, озер, морей, грунтовых вод и т.д.) является наиболее актуальной.

Прежде неисчерпаемый ресурс - пресная чистая вода - становиться исчерпаемым.

Сегодня воды, пригодной для питья, промышленного производства и орошения, не хватает во многих регионах мира. На сегодня нельзя не обращать внимания на эту проблему, т.к. если не на нас, то на наших детях скажутся все последствия антропогенного загрязнения воды.

Использование водных ресурсов для питьевого, коммунального, промышленного и сельскохозяйственного водоснабжения, для мелиорации земель, для гидро- и теплоэнергетики, для рекреации и рыбного хозяйства, для борьбы с вредным воздействием вод- водной эрозией, наводнениями, селями, подтоплением сельскохозяйственных земель в городах, регулирование стока рек водохранилищами, использование ресурсов вод повышенной минерализации немыслимо без хорошо организованного водного хозяйства.

Применяемые в настоящее время системы и принципы очистки сточных вод весьма разнообразны. Методы очистки сточных вод можно разделить на механические, химические, физико-химические и биологические. Когда же они применяются вместе, то метод очистки и обезвреживания сточных вод называется комбинированным. Применение того или другого метода в каждом конкретном случае определяется характером загрязнения и степенью вредности примесей.

Существенное влияние на повышение водооборота может оказать внедрение высокоэффективных методов очистки сточных вод, в частности физико-химических, из которых одним из наиболее эффективных является применение реагентов.

Таким образом, охрана и рациональное использование водных ресурсов - это одно из звеньев комплексной мировой охраны природы.

1. Механические системы обеспечения экологической безопасности: решетки, песколовки и отстойники

Решетки служат для улавливания из воды крупных всплывающих и взвешенных включений - бумаги, волокна, веток и корней растений и т.д. Решетки устанавливаются в прямоугольные камеры в основном двумя способами: или под прямым углом, или под углом 60° к движению вода. Общая ширина решетки при известном числе прозоров между стержнями решетки определяется по формуле:

B=S(n-1)+b•n,

где S - толщина стержней; b -ширина црозоров между стержнями.

Стержни могут иметь в поперечном сечении разные формы. Определение числа прозоров между стержнями проводится по формуле:

n = q / (b•H•Vp),

где q-максимальный расход вод; Н- глубина воды перед решеткой;

Vp - средняя скорость движения воды между прозорами решетки.

Решетка, камера для ее установки и другие сопутствующие сооружения должны проектироваться так, чтобы гидравлические условия работы решетки были всегда оптимальными. На эффективность решетки в первую очередь влияет потеря напора воды на самой решетке. Потери, напора hпот вызываемые решетками, определяются по формуле:

hпот = е,

где V- средняя скорость движения жидкости перед решеткой;

g - ускорение силы тяжести;

е - коэффициент местного сопротивления решетки, он определяется по формуле:

е = в(S/b)4/3sinб,

где в- коэффициент местного сопротивления, зависящий от формы стержней /табл.1/.

Таблица 1

Коэффициент в	I	2	3	4	5	6	7	8
	2,42	1,83	1,67	1,035	0,92	0,92	0,76	1,79

Задание №1. Провести расчет ширины решетки, количества прозоров между стержнями и потери напора в решетке при следующих данных:

S= 6,8мм;

Н =2,1 м;

V=0,9м/сек;

б=60°; форма стержня 2;

q =0,30 м 3/сек; b = 9,3 м.

Решение.

По формуле:

n = q / (b•H•Vp),

определяем число прозоров:

n = 0,30/(0,0093•2,1•0,9) = 171 шт.

По формуле:

B=S(n-1)+b•n,

определяем общую ширину решеток:

В =S/n-I/ + b•n =0.0068/171-1/ + 0,0093•171 = 2,7м.

Решетка должна проектироваться так, чтобы гидравлические условия работы решетки, в частности, потери напора воды на решетке были минимальными.

Потери напора определим по формуле:

hпот = е,

предварительно рассчитав коэффициент местного сопротивления е, используя таблицу 4.

Выберем 2 тип стержней.

е= в(S/b)4/3?sinб = 1,83(6,8/9,3)4/3·sin60є= 1,65.

hпот = 1,65(0,81/2•9,8) = 0,068.

Потери незначительны. Они не должны превышать 10 %.

Песколовки. Наличие большого количества песка значительно усложняет работу очистных сооружений, в частности, биологических очистных сооружений.

Песколовки разделяются на горизонтальные, вертикальные, с винтовым /поступательно-вращательным / движением воды. Их называют также тангенциальными. Рассмотрим более подробно горизонтальные песколовки. При входе сточной воды в песколовку скорость ее течения замедляется. Песчинки под действием силы тяжести опускаются на дно. Из диаграммы видно, что песколовкой будут улавливаться лишь те песчинки, скорость осаждения которых равна или больше вертикальной составляющей величины u1.

Продолжительность пребывания сточной воды в песколовке, необходимая для осаждения на дно песчинки, которая в нашем сооружении находится на поверхности сточной, воды, определяется по формуле:

t = h1/u,

где h1 - глубина рабочей части песколовки;

u - скорость осаждения песчинки определенного диаметра.

В то же время:

t = L/V,

где L - длина рабочей части песколовки, откуда:

L = V (h1/u).

Это основное расчетное уравнение можно записать, используя гидравлическую крупность песка UQ /мм/сек/:

L = K(h1/u0)V.

Значения параметров u0 коэффициента К, учитывающих влияние турбулентности штока и ряда других факторов, представлены в таблицах 2 и 3.

Таблица 2. Гидравлическая крупность песка в мм/сек

Температура воды, °С	Гидравлическая крупность песка при диаметре его частиц
	0,15	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4	0,5
15 10	11,25 11,5	18,8 17,1	24,2 22,5	30 28,3	35,5 34,3	41,2 39,5	52,4 50,7

Таблица 3. Значения коэффициента К

Диаметр частиц песка, мм	Гидравлическая крупность частиц песка при температуре 15 °С мм/сек	Значения коэффициента К для песколовок
		Горизонтальные	Аэрируемые при отношении В/Н
			1	1,25	1,5
0,15 0,20 0,25	13,2 18,7 24,2	---- 1,7 1.3	2,62 2,43 ----	2,5 2,25 ----	2,39 2,08 ----

Значения параметров U_o коэффициента К, учитывающих влияние турбулентности штока и ряда других факторов, представлены в таблицах 5 и 6.

Используя формулу /7/ и данные таблиц 5 и 6, можно легко рассчитать длину песколовки L и значения ширины В и высоты Н.

В горизонтальных песколовках оптимальная скорость течения сточных вод должна быть около 0,3м/сек. Непрерывное поддержание такой проточной скорости затрудняется вследствие резкого колебания расхода сточных: вод по часам суток. Если песколовки работают с проточными скоростями менее 0,3м/сек, то это является одной из существенных причин ухудшения качества очистки воды.

Методом регулирования ширины порога водослива можно добиться постоянства V =0,3м/сек.

b2 = ,

гдеm - коэффициент расхода, примем его равным 0,35,

а = (hmax - hmin•Kg)/(Kg2/3-1);

Kg = qmax/qmin.

Рассчитаем регулирующий водослив с широким порогом для песколовки шириной b =1,25м, в которой расходы сточных вод qмакс = 1,2м 3/сек;

qмин = 0,54м 3/сек будут протекать с проточной скоростью V =0,3 м/сек, при значениях соответственно hmax= 0,8м и hmin=0,36м. По формуле:

Kg = qmax/qmin. = 2,22.

По формуле: а = (hmax - hmin•Kg)/(Kg2/3-1) = 0,27м.

По формуле: b2 = qmax/ (m(hmax+a)3/2)= 0,705м.

Таким образом, в условиях данной задачи порог водослива может регулироваться в пределах от b1=1,25 до b1?=0,705м.

В настоящее время широкое распространение получили песколовки, где в качестве регулятора скорости движения сточных вод используется лоток с критической глубиной. Они называются песколовками с постоянной проточной скоростью.

Расчетная формула для определения расхода сточной жидкости через лоток с критической глубиной имеет вид:

q = С * А •b2•H3/2,

где С - постоянный коэффициент, равный 0,97;

А - коэффициент, зависящий от степени суженая лотка,

J = b2/b1,

где b1 и b2- ширина соответственно канала и суженной части лотка;

Н - глубина потока перед лотком. Значения А из формулы и параметра J связаны между собой (таблица 4).

Таблица 4. Значение коэффициента А при различных значениях J

J	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7
А	1,72	1,75	1,77	1,82	1,88	1,95

Ширина песколовки определяется по уравнению:

b = .

Если проточную скорость в песколовке принять V = 0,3м/сек, то:

b = 8,6,

где n - число отделении в песколовке, как правило n =2.

При расчетах песколовок обычно бывают известны следующие величины: максимальный расход qнакс, наполнение в подводящем канале Hмакс и минимальный расход qmin.

Для поддержания в песколовке уровня сточной воды, соответствующего наполнению в канале Hmax, ширина суженной части должна равняться величине, вычисленной по уравнению:

b2 = .

По графику и вычисленному значению b2 может быть определена ширина b каждого из двух отделений песколовки при различных глубинах H.

После того как выполнены расчеты, следует проверить угол наклона боковых стенок песколовки к горизонту /он должен быть более 50є / и условие свободного истечения жидкости в измерительном лотке.

Задание №2. Дано: qmax = 0,70 м ³/сек; q_min = 0,17 м ³/сек; Нmax =1м (в подводящем канале).

Ширина суженной части b2 лотка при Нmax = 1м равна:

b2 = = = 0,39 м.

Глубина потока перед лотком:

Нмин = = = = 0,37м.

Ширина каждого из двух отделений песколовки:

При Нмакс = 1м

b? = 8,6= 8,6 = 1,7 м;

При Нмин = 0,37 м.

b? = 8,6= 1,01 м.

Угол наклона боковых стенок песколовки к горизонту:

Tgб = = 1,8.б = 61є>50є.

Требуемые сечения каждого отделения песколовки:

S1 = qmax/(n•V) = 0,89/(2•0,3) = 1,48 м ²;

S2 = qmin/(n•V) = 0,27/(2•0,3) = 0,45 м ².

Дно песколовки должно быть расположено выше порога водомерного лотка на:

б = Hmax - hmax = 1-0,84 = 0,16 м.

Критическая глубина потока, устанавливающаяся в суженной части измерительного лотка:

hкр = = = = 0,69 м.

Ширина лотка перед измерительным лотком:

b1 = b2/Y = 0,49/0.56 = 0,87 м.

По графику и значению Н = 1 находим, что при b2 = 0,49 м ширина песколовки b =2,1м.

График зависимости b от глубины Н для песколовок, cостоящих из 2-ч отделений с постоянной скоростью движения сточной жидкости v = 0,3 м/сек (при ширине регулирующего лотка b₂).

Отстойники. Одним из основных этапов очистки сточных вод является осветление - выделение из них нерастворимых мелкодисперсных примесей. Сточные воды осветляются в специальных сооружениях - отстойниках, которые подразделяются на горизонтальные, вертикальные и радиальные.

Все указанные отстойники имеют свои преимущества и недостатки, различные размеры и производительности, и выбор того или иного отстойника зависит от множества факторов.

До недавнего времени расчет всех типов отстойников производили исходя из принятой часовой нагрузки сточных вод q0 на 1м 2 площади отстойника в плане. При этом размеры отстойника определяются по следующим формулам:

общая площадь F = Q/q0,

диаметр D = = .

В настоящее время более точным является метод расчета, предложенный профессором А.И. Жуковым.

Длина /радиус/ отстойника определяется по формуле:

L=L₀+L₁+L₂+L₃+L₄,

где L₀ - длина распределительного устройства;

L₁ - расстояние, в пределах которого высота активного слоя

достигает расчетной глубины отстойника /расширение струи/;

L₂ - расстояние, в пределах которого высота активного слоя равна расчетной глубине отстойника;

L₃- расстояние, в пределах которого происходит сужение струи жидкости;

L₄ -расстояние между ограждающей перегородкой и сборным лотком.

Величины в формуле определяются по уравнениям:

L1 = ;

L2 = V [(H-h1)/(U0-w2)];

L3 = H/tg б;

L4 = 0,20,3 м,

где Н - расчетная глубина отстойника; h0 - высота движущегося слоя воды в месте входа жидкости в отстойник; K1- коэффициент, зависящий от средней скорости движения жидкости V1 на участке отстойника l1, К 1= 0,08-0,16;

h1 = (l1/V1)(U0 - w1)

глубина опускания расчетной взвешенной частицы на участке l2;

v- скорость движения потока жидкости на участке l2;

Uo - скорость осаждения расчетной взвешенной частицы жидкости, находящейся в состоянии покоя;

w1 и w2 - вертикальные турбулентные составляющие соответственно при скорости движения V1 и V;

б- угол сужения потока жидкости; б= 25-30°.

Если равномерное движение жидкости по всей высоте отстойника устанавливается только в его конце, расчет отстойника упрощается /при этом величина l0 =0/.

Ориентировочную длину горизонтального отстойника можно оценить по формуле:

L=

где V - скорость движения воды в отстойнике; U0 - гидравлическая крупность осаждаемых частиц:

Uo = ,

a - коэффициент, учитывающий влияние температуры, примем а =1; К-коэффициент, зависящий от типа отстойника, для горизонтального отстойника К= 0,5; t - продолжительность отстаивания в эталонном цилиндре;

t = (0,147 •Э)/(1-(1+22400/С 2))•Э,

Э - эффективность отстаивания примем ее равной 60 % = 0,6; h - коэффициент, зависящий от свойств взвешенных частиц, обычно n =0,25; С - начальная концентрация взвешенных частиц.

Задание №3. Рассчитаем отстойник с характеристиками: Э =65 %; рабочая глубина отстойника Н = 1,5 м; высота нейтрального слоя h =0,45м; высота осадочной части Н= 1,4 м; ширина отстойника В=4,4м; начальная концентрация взвешенных частиц 400 мг/л; скорость движения воды в отстойнике V = З мм/сек.

Решение. Время отстаивания в эталонном цилиндре:

t = (0,147•0,65)/(1-(1+ [22400/4002]))•0,65 = 0,3689 = 1328 сек.

Гидравлическая крупность осаждаемых частиц:

U0 =(1000•0,5•1,5)/(1•1328(0,5•1,5/0,5))•0,25 = 750/1470,1 = 0,51 сек.

Длина отстойника:

L =(V•H)/(K•U0) =(3•1,5)/(0,5•0,51)=4,5/0,25 = 17,65м.

Рабочий объем отстойника:

W = B•H•L = 4,4•1,5•17,65 = 116,5 м ³, где В - ширина, Н - высота отстойника. Время пребывания воды в отстойнике зависит от суточного притока сточных вод. Примем Q= 710м 3 /сут, тогда:

=W/Q = 116,5/710/24 = 116,5/29,58 =3,9 ч.

2. Биохимические системы очистки сточных вод на индустриальных сооружениях

Биофильтры. Одним из давно применяемых сооружений для очистки производственных сточных вод являются биофильтры. В качестве фильтрующего материала для загрузки биофильтров применяется шлак, щебень, керамзит, пластмасса, гравий и т.д. По способу поступления воздуха в толщу загрузки биофильтры делят на сооружения с естественной и принудительной подачей воздуха.

Нормальный ход процесса биологической очистки сточных вод устанавливается после того, как на загрузочном материале фильтра образуется биологическая пленка, микроорганизмы которой адаптировались к органическим веществам очищаемых сточных вод. Период адаптации к различным видам органических загрязнении сточных вод, поступающих на биофильтр, мажет длиться 2-4 недели в зависимости от вида загрязнения к температуры сточных вод.

По мере увеличения толщины пленки происходит отмирание нижних ее слоев и смыв их с поверхности загрузки биофильтра. При правильно принятой нагрузке на биофильтр процессы отмирания и нарастания биологической пленки идут параллельно, поэтому заиливание и заболачивание биофильтров не происходит.

Технологический расчет биофильтров производится по окислительной мощности ОМ, под которой понимается количество кислорода, которое может быть получено с 1м 3 загрузочного материала биофильтра; выражается она в граммах БПК. Величина ОМ зависит от многих факторов: в первую очередь от характера органических загрязнении и их концентрации в сточных водах, от температуры воды и воздуха, от материала загрузки и ее крупности, от способа подачи и равномерности распределения воздуха и др.

Для сточных вод, близких по составу к бытовым водам и имеющим среднезимнюю температуру 10 °С, (ОМ равна 250-500 г/м³); при иной среднезимней температуре сточных вод ОМ увеличивается или уменьшается пропорционально отношению фактической температуры к 10 °С.

Необходимый объем W, м 3, загрузочного материала:

W = (La - Lt)/OM,

где La - БПК поступающей на очистку сточной падкости; Lt- БПК очищенной сточной воды. Как правило, Lt=15 мг/л.

Количество сточных вод, которое монет быть очищено 1м 3 загружаемого материала в сутки, м 3/сут,

q = OM/(La - Lt).

Количество органических загрязнений, перерабатываемых в сутки единицей площади поверхности загружаемого материала, равно:

М = (La-Lt)•q/S,

где S -удельная площадь поверхности загрузки. Необходимая высота загрузки при Lt= 10-100мг/л.

H = ,

где Р - пористость пластмассовой загрузки.

Для пластмассовой загрузки Р = 0,8-0,9.

Кt=1 при t=20°С.

При очистке высококонцентрированных сточных вод требуется их разбавление перед подачей на биофильтры. Наиболее целесообразно использовать для этого очищенную воду, т.е. предусматривать рециркуляцию.

Допустимая БПКполн, г/м, подаваемой на биофильтры смеси рециркуляционных и сточных вод, определяется по уравнению:

Lсм = К•Lt.

При температуре сточной жидкости Т =810 °С и высоте биофильтра, например, H1 = 3м, коэффициент К = 4,4. Соотношение между количеством рециркулируемой и очищаемой сточной воды характеризуется коэффициентом рециркуляции:

n = qp / q.

Конкретная величина n определяется по уравнению

n = .

Необходимая общая: площадь /в плане/ биофильтра, м² равна:

F = ,

где Q- среднесуточный приток сточных вод; N- нагрузка по БПК полн. она зависит от температуры сточной воды при Т = 6-37 °С должна составлять 2300-3000 г/м 3.

Гидравлическая нагрузка на поверхность биофильтра, м³/м².

Q = N/Lсм.

Величина q должна быть 10-30 м 3 /м 2. В тех случаях, когда исходя из конкретного значения БПК она получается менее 10 м 3 /м 2, следует увеличить рециркуляционное отношение.

Аэротенки. Для биологической очистки значительных количеств сточных вод целесообразно применение более производительных, чем биофильтры, сооружений - аэротенков. Окислительная мощность аэротенков колеблется от 0,5 до 1,5кг в сутки на 1м 3 полезного объема сооружения. В зависимости от БПК очищаемых сточных вод применяют различные варианты использования аэротенков: аэротенки - вытеснители, аэротенки - смесители, аэротенки с регенераторами активного ила. Процесс биохимического разрушения органических загрязнений в аэротенках происходит под воздействием биоценоза, т.е. комплекса всех организмов, развивающихся в данном сооружении. Основную роль при этом играют аэробные бактерии, обладающие способностью образовывать колонии - активный ил. Поэтому на удельную скорость окисления загрязнений, выражаемую в мг/(г•ч), влияют: концентрация кислорода в субстрате /микроорганизмах/, в сточной воде, а также концентрация активного ила. При этом необходимо учитывать тот факт, что при окислении органических загрязняющих веществ образуются продукты метаболизма, которые могут замедлять(ингибировать) дальнейшее окисление загрязнений.

С учетом влияния концентрации загрязнений, кислорода и дозы активного ила общее кинетическое уравнение для удельной скорости окисления загрязнении имеет вид:

V = [(Vmax•S•Ck)/(KsCk+K•S+S•Ck)]• [1/(1+гx),

где V - удельная скорость окисления загрязнений, мг/г•ч;

Vmax - максимальная удельная скорость окисления загрязнений,

мг/л;

S- концентрация загрязнений, мг/л;

Ск - концентрация растворенного кислорода в мг/л;

Кs - константы насыщения для субстрата и кислорода, мг/л.

Под системой аэрации понижается комплекс сооружений и устройств, обеспечивающих подачу к распределению воздуха /кислорода/ в аэротенке и поддержание активного ила во взвешенном состоянии. В зависимости от способа подачи и распределения воздуха в аэротенке все применяемые в настоящее время системы аэрации можно классифицировать следующем образом: I/ пневматическая - тонкодиспергированная и крупнопузырчатая; 2/ механическая; 3/ комбинированная (сочетание пневматической и механической систем аэрации).

Период аэрации в аэротенке - смесителе определяется го формуле:

Тас = (S0-S)/(V1X0).

Продолжительность пребывания сточной жидкости в аэротенке -вытеснителе с учетом рециркуляции определяется по формуле:

Тав= [(1+YX0)/(VmaxX0Ck)]х [(Ck+Kk)•( _- S)+KsCk(ln]KгКа,

где Sо - начальная концентрация загрязнений с учетом разбавления циркуляционным илом:

S?₀ = /So + $'R/// 1+ R / / R

- степень рециркуляции в долях единицы/;

Кг - коэффициент, учитывающий влияние перемешивания и зависящий от периода аэрации;

Кг =1,5 * 1,2 в зависимости от степени очистки;

Ка - коэффициент, учитывающий адаптацию микроорганизмов активного ила к сточной воде, Ка = 1,11,2.

Задание №4. Определить полезный объем аэротенков при следующих исходных данных: расход сточных вод 8Отыс. м3/сут, коэффициент неравномерности поступления стоков 1,25; степень рециркуляции ила R=0,5; начальная БПК Sо =270 мг/л, конечная БПК S =15 мг/л;

Vmax = 85мг/г•ч; Кк = 0,5 мг О 2/л; Кs = 30 мгБПК/л;Y = 0,07 л/г.

Доза беззольного ила XQ = 2г/л; Ск =2мг/л.

Решение: Удельная скорость окисления в аэротенке-смесителе по формуле составит:

V = (85•15•2)/(30•2+0,5•15+15•2)•(1/(1+0,07•2)) = 22,93 мгБПК/г•ч.

По формуле период аэрации:

Тас = (270-15)/(21,6•2) = 255/45,86 = 5,6 ч.

Продолжительность пребывания жидкости в аэротенке-вытеснителе с учетом рециркуляции по формуле равна:

Тав= [(1+0,07•2)/(85•2•2)]•(2+0,5)•(270-15)+(30•2(ln270/15))=

=2,137+(108•2,89) = 0,0034•810,91,8 = 4,96 ч.

Полезный объем составит:

для аэротенков-смесителей:

Wac = 80000•1,25•5,6/24 = 23333 м³;

для аэротенков-вытеснителей:

Wав = [Q•1,25•Taв(1+R)]/24 = (80000•1,25•4,96(1+0,5))/24 = 31 000м³.

3. Методы биологической обработки осадков, образующихся после утилизации сточных вод

Общие сведения. В процессе очистки сточных вод образуются осадки, представляющие собой водные суспензии минеральных и органических веществ различного состава и происхождения. Концентрация осадков составляет от 20 до 100г/л, а их объем по сравнению с объемом очищаемых стоков колеблется от 0,5 до 2 % для станций совместной очистки бытовых и производственных сточных вод или от 10 до 30 % для локальных очистных сооружений. Состав и свойства осадков весьма разнообразны. Условно осадки можно разделить на три основные категории: минеральные осадки, органические осадки и избыточные активные илы.

Основные задачи современной технологии обработки осадков состоят в превращении их в безвредный продукт, не вызывающий загрязнения окружающей среды, а также в утилизации ценных компонентов осадков. В зависимости от свойств осадков и конкретных условий эти задачи могут решаться стабилизацией органической части осадков, снижением их влажности и, в некоторых случаях сжиганием.

Стабилизация осадков - это процесс, в результате которого происходит распад биоразлагаемой части органических веществ осадков, который обеспечивает их устойчивость против загнивания и удовлетворительные санитарные условия при их утилизации и складировании. Стабилизация может осуществляться как в анаэробных условиях путем сбраживания осадков в метантанках, так и в аэробных условиях путем аэрирования осадков в стабилизаторах.

Анаэробное сбраживание. Метантенки. Аэробное сбраживание. Анаэробное сбраживание применяется для обработки осадков промышленных сточных вод, содержащих сбраживаемые органические вещества, избыточных активных илов, а также их смеси. Сбрасывание осадков с утилизацией газов брожения осуществляется в метантенках, в мезофильных /при температуре 30-35°С или в термофильных /при температуре 52-55 °С. Выпускаемые отечественной промышленностью метантенки имеют следующие основные показатели: диаметр от 12-20 м; рабочий объем от 1000 до 4000 м3; строительный объем от 1600 до 5600 м3,

В метантенке происходит щелочное /метановое/ брожение, осуществляемое в две фазы. В первой фазе происходит расщепление сложных органических веществ/жиров, углеводов, белков/ на более простые соединения с образованием органических кислот жирного ряда /муравьиной, уксусной, масляной и др./. Во второй фазе происходит разрушение этих кислот с образованием СО2 и СН4. Возбудителями первой фазы являются анаэробные, а второй - метанобразующие бактерии.

Продолжительность сбраживания в термофильных условиях в 2 раза меньше, чем в мезофилъных, поэтому в первом случае доза загрузки в 2 раза больше, а объем метантанков соответственно в 2 раза меньше.

Выход газа и его состав при термофильном и мезофильном сбраживании для практических расчетов принимается одинаковым. Выход газа определяется по формуле:

Qг = ,

где Q выход газа на 1м 3 загружаемого осадка;

W3 - влажность загружаемого осадка;

3 - зольность сухого вещества осадка: при отсутствии опытных данных принимается для органических осадков 28-30 %, для активных илов 15-25 %;

- удельный вес газа, принимаемый равным 1-1,15 кгс/м 3.

Средний состав газа: 60-65 % метана СН 4, 16-34 % двуокиси углерода СО2, до 3 % азота N₂, до 3 % водорода H2. Теплотворная способность газа составляет в среднем 5000ккал/м 3. Коэффициент неравномерности выхода газа от 1,5 до 2.

Аэробная стабилизация заключается в длительном /в течение нескольких суток/ аэрировании избыточного активного ила или его смеси с органическим осадком в первичных отстойниках в сооружениях типа аэротенков. Преимущества аэробной стабилизации заключается в отсутствии запаха, взрывобезопасности сооружений, простоте их эксплуатации и меньшей строительной стоимости. Недостаток этого метода по сравнению с анаэробным сбраживанием - высокие энергозатраты на аэрирование.

Применять аэробную стабилизацию рекомендуется на очистных сооружениях производительностью не более 80-100 тыс. м3/сут.

В качестве стабилизаторов используют отдельные коридоры аэротенков, оборудованные поперечными перегородками с отверстиями для перепуска воды, равномерно разделяющими коридор на шесть-восемь секций. При этом должны быть обеспечены регулирование контроля количества воздуха, подаваемого в каждую секцию.

При обработке активного ила продолжительность его пребывания в стабилизаторе при расчетной температуре 20°С принимают 1О-12сут. При обработке смеси осадка первичных отстойников и активного ила продолжительность стабилизации увеличивают на 3 сут.

Технико-экономическое сравнение методов аэробной стабилизации и анаэробного сбраживания показало, что при производительности станции до 50тыс. м3 /сут. экономически выгоднее аэробная стабилизация, при производительности 50-100 тыс. /сут, оба метода примерно равноценны и при производительности свыше 100 тыс. м3/сут. предпочтительнее сбраживание.

Уплотнение. Для дополнительного снижения влажности осадки, выделенные в очистных сооружениях, уплотняют. На уплотнение поступают осадки из первичных отстойников, различного рода промывные воды, а также избыточные активные илы. Или уплотняют в гравитационных уплотнителях /отстойниках/, а также во флотаторах.

Недостатком гравитационных илоуплотнителей является большая продолжительность уплотнения /10-12ч/ и высокая влажность уплотненных илов /97 % и более/.

Более эффективным является уплотнение активных илов методом напорной флотации. Преимущества этого способа состоят в сокращении продолжительности процесса и более высокой степени уплотнения. Это значительно снижает эксплуатационные затраты на последующую обработку уплотненного ила.

При обработке активных илов применяют два метода флотации: с непосредственным насыщением воздухом иловой смеси с использованием рабочей жидкости /насыщенной воздухом осветленной воды/.

Кондиционирование. Кондиционированием осадков называется процесс, направленный на улучшение водоотдающих свойств осадков перед их механическим обезвоживанием. От условий кондиционирования зависит производительность обезвоживающих аппаратов, чистота отделяемой воды и влажность обезвоженных осадков. Кондиционирование осуществляется в основном реагентной или тепловой обработкой в зависимости от свойств осадков и местных условии.

Реагентная обработка - способ кондиционирования, с помощью которого можно обезвоживать практически все осадки сточных вод. При реагентной обработке происходит коагуляция - процесс агрегации тонкодисперсных и коллоидных частиц, образование крупных хлопьев с разрывом сольватных оболочек и изменением форм связи влаги, что приводит к изменению структуры осадка и улучшению его водоотдающих свойств. Для реагентной обработки используют минеральные и органические соединения - коагулянты и флокулянты. Коагулянты: соли железа, алюминия и известь, которые вводят в обрабатываемый осадок в виде 10%-ных растворов. Наиболее эффективным является хлорное железо, применяемое в сочетании с известью. Доза хлорного железа в среднем составляет 5-8 %, извести - 15-30 %.

Флокулянты разделяются на три категории: катионные, анионные и неионные. В осадок флокулянты вводят так же, как и минеральные реагенты, в виде растворов, но с концентрацией 0,01-0,5 %. Наиболее широко синтетические флокулянты применяют при центрифугировании осадков сточных вод. При содержании в них флокулянтов от 0,15 до 0,4 % достигается 95 % эффективности задержания твердой фазы.

Тепловая обработка - это нагревание и выдерживание осадка при высоких температурах. Параметры тепловой обработки - температура и продолжительность выдергивания в пределах 180-200°С и 0,5~2ч.

В процессе тепловой обработки происходит распад органического вещества твердой фазы осадка. Величина распада составляет 55-60 %. Около 15 % продуктов распада превращается в газ, остальная часть переходит в раствор. Вследствие этого концентрация растворенных веществ в иловой воде резко возрастает. Средние значения загрязнения в единицах ХПК и БПК составляют соответственно 10-12 и 8-10г/л.

Механическое обезвоживание. Механическое обезвоживание применяется для снижения влажности осадков до величины, при которой обеспечиваются оптимальные условия транспортирования, утилизации или сушки и сжигания осадков. Осуществляется обезвоживание преимущественно на фильтрах и центрифугах. Применяют в основном барабанные вакуум-фильтры, ленточные фильтры и фильтропрессы.

Термическая сушка. Термическую сушку осадков производят, главным образом с целью подготовки их к утилизации и, как правило, после механического обезвоживания. Для термической сушки жидких осадков применяют распылительные сушилки и барабанные сушилки.

Сжигание. Сжигание осадков производят в тех случаях, когда их утилизация невозможна или нецелесообразна и при условии ограниченности площадей для их складирования. Сжиганию подлежат предварительно обезвоженные осадки. Осадки сжигают в печах кипящего слоя и многогодовых печах.

Физико-химические методы очистки сточных вод. Значение физико-химических методов особенно возросло в последнее время в связи с тем, что основным принципом защиты водоемов от загрязнения стало создание систем водного хозяйства промышленных предприятий без сброса сточных вод в водоемы. Осуществление этих мероприятии требует глубокой очистки и кондиционирования сточных вод.

Кроме того, одним из важных принципов современного подхода к очистке сточных вод является максимальное извлечение из них полезных продуктов с целью утилизации или повторного использования их, с направлением в систему промышленного водоснабжения освобожденной от них воды.

Указанные задачи глубокой очистки сточных вод, их кондиционирование, а также извлечение из них ценных продуктов и решается с помощью применения различных методов физико-химической очистки сточных вод.

Нейтрализация. В сточных водах наиболее часто встречаются серная, соляная, азотная, реже фосфорная, уксусная и фтористоводородная /плавиковая/ кислоты. Наряду с кислотами в промышленных стоках содержатся растворенные соли цветных и тяжелых металлов. Для нейтрализации кислот используются щелочные реагенты: активная окись кальция СаО, гидроокись кальция /гашеная известь/ Са(ОН)2, едкий натр NаОН и едкое кали КОН, карбонат кальция /известняк, мел, мрамор CaCO3/, карбонат магния /магнезит МgСО3 карбонат натрия /кальцинированная содаNa2С03/.

При нейтрализации кислот расходуется щелочь и на осаждение основных солей и карбонатов соответствующих металлов. Катионы металлов при нейтрализации могут выпадать в осадок в виде соответствующих гидроокисей или гидрозакисей.

Задание №5. Нейтрализуется сточная вода, содержащая серную кислоту и растворенное в ней железо Fe2+ /травильные стоки/. Остаточная концентрация серной кислоты Сост равна 2г/л, содержание Fe2+ - 8г/л. Нейтрализация производится известковым молоком - водным раствором Ga/OH/2/ Требуется подсчитать расход товарной извести, содержащей 50 % активной окиси кальция СаО, а также ее расход на нейтрализацию Q = 8000м 3/сут. сточной воды.

Решение:

2H3PO4 +3Ca(OH)2 > Ca3(PO4)2v+6H2O

М.м.=98 м.м.=74

3•98-3•74

2 - Х 1 Х 1 = = 1,51 г/л.

Fe²⁺ + Ca(OH)2 > Fe(OH)2v + Ca²⁺

М.м.=56 м.м.=74

56-74

8 - Х Х = = 10,57 г/моль.

Итого: Са/0Н/2 = 1,51 + 10,57 = 12,08г/л или 9,18 г/л - активной СаО или 18,24кг/м 3 товарной извести.

Расход товарной извести М на нейтрализацию 8000м 3/сут сточной воды: М = 18,24•2000= 145,9 т/сут.

Практически нейтрализация кислых и щелочных сточных вод осуществляется за счет щелочного резерва городских стоков или водоемов, в которые сбрасываются кислые сточные воды, введением соответствующих реагентов /щелочей и кислот/, фильтрованием кислых стоков через твердые щелочные реагенты /мел, известняк, магнезит, мрамор, доломит и др./.

Флотация. Флотация используется для удаления из сточных вод нерастворимых примесей. В основе этого процесса лежит молекулярное слипание частиц примесей и пузырьков тонкодиспергированного в воде воздуха.

Электродиализ. Электродиализ - процесс сепарации ионов солей, осуществляемый в многомерном мембранном аппарате /электродиализаторе/ под действием постоянного электрического тока, направленного перпендикулярно плоскости мембран. Этот метод широко применяется для удаления растворенных солей из различных сточных вод.

Электродиализатор разделен чередующимися катионитовыми и анионитовыми мембранами, образующими также чередующиеся концентрирующие /рассольные/ и обессоливающие /дилюатные/ камеры. Через такую систему пропускается постоянный ток, под воздействием которого катионы, двигаясь к катоду /-/, проникают через катиновые мембраны, но задерживаются анионитовыми, а анионы, двигаясь в направлении анода /+/, проходит через анионитовые мембраны, но задерживаются катионитовыми.

В результате этого из одного ряда камер, например, из ряда четных камер ноны обоих знаков выводятся электрическим током постоянного напряжения в сменный ряд камер.

Гиперфильтрация и ультрафильтрация. Гиперфильтрация /обратный осмос/ - процесс разделения растворов фильтрованием через мембраны, поры которых диаметром около 10А° пропускают молекулы воды, но непроницаемы для гидратированных ионов солей или молекул недиссоциированных соединений.

Ультрафильтрация - процесс разделения растворов веществ, содержащих высокомолекулярные вещества, мембранами, которые имеют поры диаметром 50-2000 Ає.

При очистке сточных вод ряда производств гиперфильтрация и ультрафильтрация по сравнению с традиционными методами обладают существенными преимуществами: энергозатраты на процесс относительно невелики; установки конструктивно просты и компактны; работа установок может быть легко автоматизирована; фильтрат получается настолько чистым, что может быть подан в оборотную систему водоснабжения; сконцентрированные вещества легко утилизировать или уничтожить.

Перенос воды через мембрану возможен, если фильтрование производится под давлением, превышающим осмотическое давление водных растворов загрязняющих веществ /солеи/.

Задание № 6. Рассчитать поверхностный сток с территории автозаправочного комплекса общей площадью F = 2,75 га, из них: площадь твердого покрытия F_тв = 0,25 га, площадь газона F_г = 0,07 га.

Расчетные расходы дождевого стока. Расчет расходов сточных вод, определение объемов и производительности очистных сооружений производится на основании " Временных рекомендаций по проектирования сооружений для очистки поверхностного стока с территорий промышленных предприятий и расчету условий выпуска его в водные объекты", - М., ВНИИ "ВОДГЕО" Госстроя СССР, ВНИИВО Минводхоза СССР, 1985 г.

В соответствии с положениями этого документа территория автозаправочного комплекса относится к первой группе предприятий, поверхностный сток с которых не содержит специфических веществ с токсичными свойствами. Для таких предприятий допускается ограничиваться очисткой только наиболее концентрированной части стока с расчетным слоем 10-15 мм и расчетным объемом, определяемым по приведенной ниже формуле. Таким образом, общий объем поверхностного стока разделяется на два потока:

"грязный" поток - наиболее загрязненная часть поверхностного стока, подлежащая полной очистке на очистных сооружениях, а именно:

- ливневый и талый сток, образующийся в начальный период расчетного дождя и снеготаяния,

- сток от моросящих дождей и смешанных осадков;

"чистый" сток - это наименее загрязненная часть стока, образующаяся в период пиковых дождей, которую допустимо направлять на сброс, минуя очистные сооружения.

Разделение стока осуществляется в разделительной камере, установленной перед очистными сооружениями.

Расчетный расход направляемых на очистку дождевых сточных вод с учетом регулирования стока с территории водосбора определяется по формуле:

Q_оч = 20ⁿ •g₂₀•(- r) ?F? ц_д/(1-r)•lⁿ,

где g₂₀ - интенсивность дождя для данной местности, продолжительностью 20 мин для периода однократного превышения F = 1 год, л/с*га (для условий г. Москвы и Московской области g₂₀ = 80 л/с);

n - параметр, зависящий от географического положения объекта (для условий г. Москвы n = 0,65);

F - площадь водосборного бассейна, га;

ц_л - средний коэффициент стока дождевых вод (определяется как средне взвешенная величина в зависимости от постоянных значений коэффициента стока ц для разного рода поверхностей и их площади);

t - продолжительность протекания дождевых вод от крайней границы бассейна до расчетного участка при выпадении дождя с выбранным значением Р, мин;

ф - параметр, зависящий от географического параметра, характеризующего вероятность интенсивности осадков (для г. Москвы Московской обл. ф = 0,2);

Р_оч - период однократного превышения интенсивности дождя в годах, сток от которого полностью подается на очистные сооружения. Для промпредприятий первой группы;

Р_оч выбирается в пределах 0,05-0,1 года.

Общая территория АЗК (F) составляет 0,9 га, из них:

Твердое покрытие и кровля (F_тв) ……..0,25 га.

Газон (F_г) ………………………………..0,07 га.

Коэффициенты стока для водосборных поверхностей принимаются:

- для водонепроницаемых покрытий (кровля зданий и сооружений, автодороги, бетонные площадки) ……………ц_тв = 0,6;

- для газонов ………………………..ц_г = 0,1.

Средний коэффициент стока дождевых вод вычисляется по формуле:

ц_д = [ц_тв•F_тв+ц_г•F_г]/F;

ц_д = (0,6•0,25 + 0,1•0,5)/2,75 = 0,2/2,75 = 0,073.

Q_оч = =

= = 29,12 /1,77 = 16,45 л/с = 59,23 м ³/час.

Расчетные расходы талых вод. Расход талых вод определяется по слою стока за часы снеготаяния в течение суток по формуле:

Q_т = [5,5/(10 + t)]•h_т•k•F, л/с,

где t - продолжительность протекания талых вод до расчетного створа, ч(t = 0,08 ч);

h_т - слой стока талых вод за 10 дневных часов, мм;

F - площадь водосбора, га;

k - коэффициент, учитывающий частичный вывоз и окучивание снега, (k=0,5).

Q_т = [5,5/(10 + 0,08)]•20•0,5•2,75 = 15 л/с = 54 м ³/час.

Годовые объемы стоков. Годовой объем жидких и смешанных осадков (в том числе дождя) определяется по формуле:

W_д = 10•h_д?F?ц_д, м ³год,

где h_д - годовое количество жидких и смешанных осадков, мм (для условий г. Москвы и Московской области = 528 мм);

W_д = 10•528•2,75•0,073 = 1059,9 м ³/год.

Объем талых вод, поступающих в ливневую канализацию в период весеннего паводка, определяется по формуле:

W_т = 10•h_т ? F ? ц_т, м ³/год,

где h_т - годовое количество твердых осадков, остающихся на поверхности водосбора к моменту наступления весеннего паводка, мм;

h_т = h - h_д,

где h - количество осадков за год, мм (для условий г. Москвы и Московской обл. =704 мм);

ц_т - коэффициент стока, принимается равным 0,5.

W_т = 10•(704-528)•2,75•0,5 = 2420 м ³/год.

Суммарный годовой объем поверхностного стока составляет:

W_г = W_д + W_т = 1059,9 + 2420 = 3479,9 м ³/год.

В соответствии с положениями "Временных рекомендаций по проектированию сооружений для очистки поверхностного стока с территорий промышленных предприятий и расчету условий выпуска его в водные объекты" (М., ВНИИ "ВОДГЕЩ" Госстроя СССР, ВНИИВО Минводхоза СССР,1985г.) для предприятий первой группы (по составу загрязняющих примесей в поверхностном стоке) допускается ограничиваться очисткой 70 % годового объема стоков.

Тогда W_г = 0,7•3479,9 = 2435,93 м ³/год.

Определение объема расчетного дождя. Рабочий объем аккумулирующей емкости определяется, исходя из объема расчетного дождевого стока, подлежащего приему, накоплению и очистки:

W = 10•h_а?F?ц_д, м ³,

где h_а - максимальный слой осадков за дождь, сток от которого аккумулируется в полном объеме, мм.

Для автозаправочной станции, как предприятия, относящегося к первой группе по составу загрязняющих примесей, смываемых поверхностным стоком, h_а принимается равной 10 мм.

W = 10•10•2,75•0,073 = 20,1 м ³.

Таким образом, полезный объем аккумулирующего резервуара для полного приема и усреднения расчетного дождя должен составлять не менее 16 м ³.

Производительность сооружений глубокой очистки. Производительность сооружений глубокой очистки сточных вод определена с учетом:

- динамики притока сточных вод;

- объема аккумулирующего резервуара;

- нормативного периода переработки расчетного дождя;

- минимального времени периода отстаивания, необходимого для эффективного осветления стоков перед их последующей глубокой очисткой;

- возврата промывных вод от песчаного и адсорбционных фильтров.

Q_гл.оч. = W/(48-2) = 16/(48-2) = 0,35 м ³/час, где:

"48" - нормативный период переработки (очистки) расчетного дождя, ч;

"2"-минимально необходимая продолжительность предварительного отстаивания стоков от расчетного дождя, ч.

С учетом производительности фильтровального насоса производительность блока глубокой очистки принимается равной Q_гл.оч. = 0,4 м ³/ч.

4. Описание технологической схемы

Метод производства, принятый в проекте - физико-механическая очистка сточных вод. механическая биологическая сточная безопасность

Основными стадиями технологического процесса являются:

- предварительная очистка от грубых механических включений и песка;

- аккумулирование стока;

- объемная седиментация взвешенных веществ и выделение свободно всплывающих нефтепродуктов;

- фильтрационная очистка от тонкодиспергированных взвешенных частиц;

- одсорбционная очистка от эмульгированных и растворенных нефтепродуктов.

Очистная установка включает в себя следующие очистные сооружения:

- колодец распределительный дождевых вод, выполненный из железобетона;

- колодец пескосборный с решеткой для сброса мусора, выполненный из железобетона, стали марки Ст.3 и С5 с антикоррозийным покрытием;

- аккумулирующий резервуар, выполненный на основе "Резервуара стального горизонтального для нефтепродуктов" емкостью 25 м³ ТП 704-1-111;

- погружной насос подачи осветленного стока на глубокую очистку, установленный в аккумулирующем резервуаре, импортного производства;

- блок глубокой очистки, расположенный в обогреваемом контейнере, выполненном из "сэндвич-панелей" в составе:

- фильтровального блока;

- промышленного электрообогревателя;

- щита управления.

Колодцы и аккумулирующий резервуар являются закрытыми подземными сооружениями.

Главными особенностями очистной установки являются:

- компактность и высокая удельная производительность за счет применения "быстрых" очистных процессов и аппаратов новой конструкции;

- максимальная степень автоматизации процесса очистки;

- полная степень заводской готовности блока глубокой очистки при минимальном объеме монтажных работ;

- обеспечение максимального периода сезонной эксплуатации очистной установки за счет размещения оборудования в утепленном контейнере с автоматическим электрообогревом.

Очищенная вода под остаточным напором поступает в колодец очищенной воды, откуда самотеком отводится на рельеф.

Поверхностные сточные воды с территории АЗК общей площадью 0,32 га самотеком через распределительный дождеприемный колодец №9 поступают в сооружения предварительной механической очистки - мусоросборную корзину поз. Е 1 и песколовку поз. Е 2, которые размещаются в колодце №8. В мусоросборной корзине осуществляется задержание различного рода крупных механических включений - мусора, веток, листьев и проч., смываемых дождевым потоком.

В песколовке за счет снижения скорости потока происходит гравитационное выделение из сточных вод в осадок песковых частиц и других механических включений с гидравлической крупностью осаждения более 25-30 мм/с. Выделяющиеся загрязнения выпадают на дно пескового бункера.

Из колодца №8 дождевая вода по самотечному трубопроводу поступает в аккумулирующий резервуар поз. Е 3, гидравлический объем которого рассчитан на прием максимального расчетного дождя.

Аккумулирующий резервуар поз. Е 3 помимо накопления стока выполняет так же функцию отстойника с нормативным временем отстаивания воды 2 часа, обеспечивающим предварительную очистку стоков от основной массы взвешенных веществ с гидравлической крупностью осаждения 0,1-2,5 мм/с.

Работа аккумулирующего резервуара осуществляется в двух режимах, соответствующих поступлению стока от расчетных "моросящего" и "ливневого" дождей.

Режим работы, соответствующий расчетному "моросящему" дождю осуществляется следующим образом.

При наполнении резервуара сточной водой срабатывает датчик указателя среднего значения уровня, включающий реле времени на отстаивание воды. По истечении двух часов отстаивания автоматически включается насос поз. Н 4 подачи осветленного стока на глубокую очистку.

В случае максимального притока вод (расчетный "ливневый" дождь), когда уровень воды в резервуаре достигает верхней отметки за период времени меньший, чем отсчитываемые нормативные 2 часа, срабатывает датчик указателя верхнего значения уровня, отключающий параметры среднего значения уровня и повторно включающий реле времени на отстаивание воды. По истечении 2-х часов отстаивания автоматически включается насос поз. Н 4 подачи осветленного стока на глубокую очистку.

Схемой предусмотрено автоматическое отключение насоса поз. Н 4 при срабатывании датчика нижнего значения уровня, установленного таким образом, чтобы исключить затягивание насосом осадка из нижней части аккумулирующего резервуара поз. Е 3.

Осветленный сток насосом поз. Н 4 подается в блок глубокой очистки, включающий в себя механические и адсорбционные фильтры.

Механическая фильтрация осуществляется в две стадии: через кварцевый песок в песчаном фильтре поз. Ф 5 и микроячеистую сетку в патронном фильтре поз. Ф 6 для задержания средне- и тонкодиспергированной механической взвеси минерального и органического происхождения.

Далее фильтрованный сток под остаточным напором подается на адсорбционную доочистку.

В напорных адсорбционных фильтрах поз. Ф 7 и Ф 8 осуществляется глубокая очистка от остаточных эмульгированных и растворенных нефтепродуктов сорбцией на активированном угле. Для гарантированного обеспечения нормативного качества очищенной воды адсорбционная доочистка осуществляется в две ступени. Очищенный сток под остаточным напором поступает в колодец К 7, откуда отводится на рельеф.

Песчаный и адсорбционные фильтры оснащены дренажно-распределительными устройствами для подведения и отведения очищаемой и промывной воды. Промывка фильтров поз. Ф 5, Ф 7 и Ф 8 осуществляется с помощью насоса поз. Н 4 обратным током очищенной воды. Включение режимов фильтрования, промывки и уплотнения промытой фильтровальной загрузки происходит посредством переключения соответствующих задвижек.

В патронном фильтре поз. Ф 5 предусмотрен съем и замена отработанного сетчатого фильтровального элемента.

Отвод уловленных элементов из сооружений очистки осуществляется следующим образом.

Мусор из мусоросборной корзины и песок из песколовки периодически извлекается, для чего корзина и песковой бункер поднимаются на поверхность через смотровой люк.

Осадок со дна аккумулирующего резервуара откачивается ассенизационной машиной и вывозится на полигоны промотходов специализированными предприятиями.

В период эксплуатации обслуживающим персоналом выполняются следующие операции:

1) периодическая промывка фильтра поз, Ф 5-1 раз в 2-3 суток, продолжительность операции - 10-15 мин с последующим уплотнением загрузки в течении 10 мин;

2) периодическая промывка фильтров поз. Ф 7, Ф 8-1 раз в 15-30 суток, продолжительность операции - 10-15 мин;

3) выгрузка мусора из мусоросборной корзины поз. Е 1-1 раз в 2 месяца, продолжительность операции - 20 мин;

4) выгрузка песка из песколовки поз. Е 2-1 раз в 1 мес., продолжительность операции - 40 мин;

5) замена картриджа в фильтре поз. Ф 6-3 раза в год, продолжительность операции - 5 мин;

6) замена фильтрующей загрузки в фильтрах поз. Ф 7,Ф 8-1 раз в год, продолжительность операции - 4 часа.

Сигнал оператору о необходимости выполнения операций по п.п. 1,2 передается на диспетчерский пункт.

...