Разработка проекта предельно допустимых выбросов в атмосферу от стационарных источников

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Дальневосточный федеральный университет»

Кафедра нефтегазового дела и нефтехимии

Разработка проекта предельно допустимых выбросов(ПДВ) в атмосферу от стационарных источников

КУРСОВАЯ РАБОТА

Студентка гр. С3468

Лаврентьева Н.А.

Руководитель к.т.н. доцент

Е.В. Нисковская

г. Владивосток - 2013



Оглавление

• Введение
• 1. Характеристика предприятия как источника загрязнения атмосферы
• 1.1 Краткая характеристика технологии производства и оборудования
• 2. Расчет расхода топлива нормативным методом
• 2.1 Максимальный секундный расход топлива (Вс, кг/с)
• 3. Расчет выбросов загрязняющих веществ
• 3.1 Оксиды азота
• 3.1.1 Расчет выбросов оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива

3.2 Расчет выбросов оксида углерода

3.3 Расчет выбросов твердых загрязняющих веществ

3.3.1 Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива

3.3.2 Количество летучей золы, входящее в суммарное количество твердых частиц

3.3.3 Количество коксовых остатков при сжигании твердого топлива

3.4 Расчет выбросов бенз(а)пирена

3.5 Расчет объема сухих дымовых газов

3.6 Объем газовоздушной смеси

3.7 Скорость выхода дымовых газов

4. Проведение расчета рассеивания загрязняющих веществ в атмосфере

5. Разработка компонента природоохранных и компенсационных мероприятий

5.1 Организация санитарно-защитной зоны предприятия

5.2 Разработка мероприятий по снижению выбросов загрязняющих веществ в атмосферу

5.2.1 Подборка пылегазоочистного оборудования

5.3 Определение графика контроля за выбросами

5.4 Расчет платы за выбросы загрязняющих веществ в атмосферу от стационарных источников

Заключение

Список литературы

Аннотация

Приложения



Введение

Человечество не может существовать, не оказывая воздействия на биосферу, поэтому одной из главных задач комплекса работ по охране окружающей природной среды является определение нормативов, т.е. установление пределов, в которых признается допустимым то или иное воздействие.

В теоретическом плане основой всей системы экологического нормирования является экологический норматив, т.е., по определению Н. Ф. Реймерса, степень максимально допустимого вмешательства человека в экосистемы, обеспечивающая сохранение у экосистем желательной структуры и динамических качеств (воздействие, не ведущее к опустыниванию). Нормированием качества среды называется установление пределов, в которых допускается изменение ее естественных свойств.

Для практических целей требуются несколько иные нормативы, учитывающие, в частности, необходимость последующего контроля и существующую практику государственной статотчетности.

Санитарно-гигиеническое нормирование загрязнения атмосферы в настоящее время разработано наиболее полно и научно обосновано.

Цель: разработать и оформить курсовой проект (КП) на тему «Разработка проекта предельно-допустимых выбросов (ПДВ) в атмосферу для стационарного источника загрязнения».

Задачи курсового проекта:

1. Рассчитать, согласно выданному заданию, годовой и секундный расходы топлива; перед началом работы выдается задание на разработку КП ПДВ, где указываются основные исходные данные и характеристики. По совместному решению преподавателя и студента КП ПДВ может выполняться для реально существующей котельной;

2. Провести расчет выбросов загрязняющих веществ по методике «Определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час», Москва, 1999;

3. Провести расчет рассеивания загрязняющих веществ по методике «Расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий. ОНД -86, Госкомгидромет», Ленинград, 1987 г.;

4. Провести анализ полученных расчетов на соответствие установленным в задании нормам;

5. Предложить конкретные мероприятия, направленные на снижение выбросов загрязняющих веществ (по веществам, дающим максимальное количество загрязнений);

6. Провести расчет выбросов и рассеивания загрязняющих веществ после внедрения мероприятий на котельной;

7. Определить график контроля, периодичность проверок по выбросам загрязняющих веществ. Подобрать аппаратуру для проведения контроля;

8. Рассчитать экономическую плату за выброс загрязняющих веществ в атмосферу до и после внедрения мероприятий;

9. Графическое оформление на формате А1.

Общие сведения о предприятии

Рассматриваемая в проекте котельная служит для снабжения потребителей горячей водой и обеспечивает:

- нагревание и циркуляцию сетевой воды в двухтрубной системе теплоснабжения;

- обработку исходной воды для подпитки системы теплоснабжения;

- подачу мазута к водогрейному котлу.

Нагрев воды осуществляется пять котлов серии «Универсал-5».Нагретая в котлах вода подается в сеть на нужды отопления и вентиляции.

В котельной принято регулирование температуры прямой сетевой воды в зависимости от температуры наружного воздуха.

Для этой цели автоматика котла снабжена задатчиком температуры, необходимое значение которой устанавливается вручную.

Котельная работает на твердом топливе(Партизанском угле).

Отвод дымовых газов от котла в атмосферу предусмотрен в дымовую трубу высотой 20 м.

Вентиляция котельной - естественная.

Приток воздуха осуществляется через жалюзийные решетки, обеспечивающие трехкратный воздухообмен и подачу воздуха на горение в котел.

Удаление воздуха осуществляется через дефлекторы.

Для контроля загазованности котельной предусмотрен сигнализатор токсичных и горючих газов СТГ-1 со встроенным датчиком на оксид углерода и выносным датчиком на метан.

При этом предусмотрен вынос световой и звуковой сигнализации о загазованности котельной, неисправности оборудования, состоянии охранной сигнализации, нарушении режима на диспетчерский пункт.

Карта-схема котельной представлена на чертеже.



1. Характеристика предприятия как источника загрязнения атмосферы

1.1 Краткая характеристика технологии производства и оборудования

Горячую воду заданной температуры получают в котельной установке, представляющей собой совокупность устройств и механизмов для сжигания топлива и получения горячей воды.

Котельная установка состоит из одного или нескольких рабочих и резервных котельных агрегатов и вспомогательного оборудования, размещаемого в пределах котельного цеха или вне его.

Теплоноситель - перегретая вода.

Питьевая вода используется только для систем горячего водоснабжения.

Для приготовления перегретой воды с температурой 150ч70°С предусматривается сетевая установка, для приготовления воды с температурой 65°С - установка горячего водоснабжения.

Система теплоснабжения - закрытая.

Вследствие отсутствия непосредственного водоразбора и незначительной утечки теплоносителя через неплотности соединений труб и оборудования закрытые системы отличаются высоким постоянством количества и качества циркулируемой в ней сетевой воды.

В закрытых водяных системах теплоснабжения воду из тепловых сетей используют только как греющую среду для нагревания в подогревателях поверхностного типа водопроводной воды, поступающей затем в местную систему горячего водоснабжения.

В открытых водяных системах теплоснабжения горячая вода к водоразборным приборам местной системы горячего водоснабжения поступает непосредственно из тепловых сетей.

Водогрейный котел - устройство, имеющее топку, обогреваемое продуктами сжигаемого в ней топлива и предназначенное для нагревания воды, находящейся под давлением выше атмосферного и используемой в качестве теплоносителя вне самого устройства.

Конструктивно все современные водогрейные котлы устроены по одной схеме: металлический корпус более или менее современного дизайна с теплообменником внутри.

Котел «Универсал 5М» с ручной топкой для каменного угля ) предназначается для теплоснабжения жилых, общественных и промышленных зданий,

Водогрейный котел может работать с абсолютным давлением воды до 0.7МПа (7кгс/см2) н температурой нагрева воды до 115° С,

При работе котла с максимальной температурой нагрева воды до 115° С абсолютное давление воды в системе должно был. не ниже 0.45 МПа (4.5 кгс/см2)

Объем топочной камеры 19,7 м2.

Котел выполнен в горизонтальной компоновке и имеет топочную камеру с горизонтальным потоком топочных газов и конвективную шахту, по которым топочные газы идут снизу вверх. Котел поставляются двумя транспортабельными блоками, имеют одинаковую конструкцию и отличаются лишь глубиной топочной камеры и конвективной шахты. Ширина между осями труб боковых экранов составляет 2580 мм.

Экраны топочной камеры экранированы котловыми трубами Ш60х3 ГОСТ 8734-75 бесшовная холоднодеформированная (холоднотянутая). Экранные трубы приварены к коллекторам Ш219х10мм ГОСТ 8734-75

Наименование показателей	Типоразмеры
	I	II	III	IV	V	VI	VII
Поверхность нагрева, м	15,2	19,7	24,2	28,6	33,1	37,6	42,1
Теплопроизводительность котла при сжигании топлива с применением дутья, МВт(Гкал.ч): каменного угля грохоченного каменного угля рядового КПД%	0,12(0,102) 0,10(0,087) 67	0,15(0,132) 0,13(0,112) 67	0,19(0,163) 0,16(0,139) 67	0,22(0,193) 0,19(0,164) 67	0,26(0,223) 0,22(0,190) 67	0,29(0,253) 0,25(0,215) 67	0,33(0,283) 0,28(0,241) 67
Требуемое разряжение за котлом, Па	40	40	40	40	40	40	40
Количество средних секций, шт	10	14	18	22	26	30	34
Габаритные размеры котла, мм: Длина Ширина высота	11252180 2570	1375 2180 2570	1625 2180 2570	1875 2180 2570	2125 2180 2570	2375 2180 2570	2625 2180 2570
Масса металлических частей котла, кг	1662	1974	2286	2598	2910	3222	3534

Рисунок 1-принципиальная схема котла «Универсал-5»

В качестве твердого топлива в проекте предусмотрен партизанский уголь.

В состав золы входят- азота оксид, азота диоксид, углерода оксид, сернистый ангидрид, коксовые остатки, зола, бенз(а)пирен Зольность угля не превышает 22 %.

При полном его сгорании содержание твердых частиц в дымовых газах составляет около 0,1 г/м3, однако это значение резко возрастает в период очистки поверхностей нагрева котлов от наружных отложений.

Сера в мазуте находится преимущественно в виде органических соединений, элементарной серы и сероводорода.

Ее содержание зависит от сернистости угля, из которого она получена.

В угле, сжигаемом в котельной, содержится много сернистых соединений.

После его сгорания образуется диоксид серы, являющийся причиной выпадения так называемых кислотных дождей.

Предотвратить вредное воздействие кислоты на здоровье людей, жизнь животных и растительный мир, особенно при сверхнормативной ее концентрации, можно при внедрении эффективных технологических схем по обессериванию мазутов.

При сжигании органического топлива различают 4 режима горения:

- нейтральное (стехиометрическое или полное сгорание топлива при коэффициенте избытка воздуха б =1);

- окислительное (полное сгорание при небольшом избытке воздуха б>1);

- восстановительное (неполное сгорание при недостатке воздуха б<1);

- смешанное (окислительно-восстановительное, характерное для горения твердого топлива при неравномерном взаимодействии поверхностей его частиц с воздухом, когда б>1).

Диоксид углерода и пары воды - основные по массе отходы производства - поступают в атмосферу, включаются в природные циклы и поглощаются растительностью в процессе синтеза органических соединений и регенерации кислорода.

В этом качестве эти отходы нельзя признать вредными. Однако масштабы использования органического топлива и соответственно выброса диоксида углерода по некоторым оценкам превышают регенерационные возможности растительного мира.

В результате в атмосфере наблюдается возрастание удельного веса диоксида углерода (углекислого газа) СО2.

Влияние СО2 выражается не только в токсическом действии на живые организмы, но и в способности поглощать инфракрасные лучи.

При нагревании земной поверхности солнечными лучами часть тепла в виде инфракрасного излучения отдается обратно в мировое пространство.

Это возвращаемое тепло частично перехватывается газами, поглощающими инфракрасное излучение, которые в результате нагреваются.

Если это явление происходит в тропосфере, то с ростом температуры могут происходить климатические изменения (“парниковый эффект”).



2. Расчет расхода топлива нормативным методом

2.1 Максимальный секундный расход топлива (Вс, кг/с)

,

Q0max - присоединенная нагрузка, ккал/час;

з - коэффициент полезного действия котельной установки, доли ед.;

Qir - низшая теплота сгорания топлива, ккал/кг;

2.2Максимальный годовой расход топлива (ВГ, т/год)

,

,

Q0max - присоединенная нагрузка, ккал/час;

Тв - температура воздуха в помещении (нормативная, принимается равной 18 0С);

Тот.пер - средняя температура отопительного периода (принимается по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология», 0С - [средняя температура воздуха периода со средней суточной температурой < 8°С]);

Zот.пер - количество суток отопительного периода, суток;

Тнар. - температура наружная расчетная отопительного периода, (принимается по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология», 0С [температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,98]);

,

,

,



3. Расчет выбросов загрязняющих веществ

3.1 Оксиды азота

3.1.1 Расчет выбросов оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива

Для котлов, оборудованных топками с неподвижной, цепной решеткой, с пневмомеханическим забрасывателем и для шахтных топок с наклонной решеткой суммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2; (в г/с, т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле

,

где Bp - расчетный расход топлива, кг/с (т/год)

,

В - фактический расход топлива на котел кг/с (т/год),

- низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг,

- удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж.

Величина рассчитывается по формуле

,

где: - коэффициент избытка воздуха на входе в топку;

R6 - характеристика гранулометрического состава угля - остаток на сите с размером ячеек 6 -мм,%; (принимается по сертификату на топливо) (в курсовом проекте принять 40%);

qr - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м 2 .

Величина qr определяется по формуле

,

где: QТ - фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу, МВт

,

F - зеркало горения (определяется по паспортным данным котельной установки), м 2;

- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подаваемых в смеси с дутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота;

,

где: r - степень рециркуляции дымовых газов, %;

kП - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в граммах в секунду kП = 1;

при определении выбросов в тоннах в год kП = 10 -3 .

В связи с установленными раздельными ПДК на оксид и диоксид азота и с учетом трансформации оксидов азота суммарные выбросы оксидов азота разделяются на составляющие, расчет которых проводится по ниже приведенному алгоритму:

,

,

где: и - молекулярные массы NO и NO2 , равные 30 и 46 соответственно;

0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид.

оличество оксидов азота NOx в пересчете на NO2, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами (т/год):

(т/год):

,

В - фактический расход топлива на котел(т/год),

q4 - потери тепла от механической неполноты сгорания = 1,3 (%),

- низшая теплота сгорания топлива = 10,72 (МДж/кг),

- удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива =г/МДж)

- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подаваемых в смеси с дутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота = 1Размещено на http://www.allbest.ru/

,

- коэффициент избытка воздуха на входе в топку=1,6(безразмерный коэфицинт),(в исходных данных)

R6 - характеристика гранулометрического состава угля - остаток на сите с размером ячеек 6 -мм,%; (принимается по сертификату на топливо) (в курсовом проекте принять 40%);

QТ - фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу =МВт)

,

,

QТ - фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу =МВт)

F - зеркало горения (определяется по паспортным данным котельной установки)= 19.7 м2

,

r - степень рециркуляции дымовых газов = 0%;

,

,

- молекулярная масса NO = 30

NO2 = 46

0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид.

Расчет выбросов оксидов серы

Суммарное количество оксидов серы , выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами (г/с, т/год),



,

,

В - фактический расход топлива на котел (т/год)

Sr-содержание серы в топливе на рабочую массу,%;

- доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле

- доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц

Ориентировочные значения при сжигании различных видов топлива составляют:

Топливо
Угли	0,1
Мазут	0,02

Доля оксидов серы (), улавливаемых в сухих золоуловителях, принимается равной нулю. При наличии мокрых золоуловителей проводится дополнительный расчет.

= 0,0801667939 (т/год)

В - фактический расход топлива на котел(т/год),

S r - содержание серы в топливе на рабочую массу = 0,5%;

- доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле = 0

- доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц =0,1

Топливо
Угли	0,1

3.2 Расчет выбросов оксида углерода

Оценка суммарного количества выбросов оксида углерода, г/с (т/год), может быть выполнена по соотношению

,

где: В - расход топлива, г/с (т/год);

- выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг (г/нм3 ) или кг/т (кг/тыс.нм3 ). Рассчитывается по формуле

,

где: q 3 - потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, %

R - коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания оксида углерода; принимается для твердого топлива.................. 1,0

- низшая теплота сгорания натурального топлива, (МДж/кг)

q 4 - потери тепла вследствие механической неполноты сгорания топлива, %.

Оценка суммарного количества выбросов оксида углерода



,

В - расход топлива = (т/год);

- выход оксида углерода при сжигании топлива = кг/т)

q 4 - потери тепла вследствие механической неполноты сгорания топлива =1,3( %).(Исходные данные)

(г/кг),

q 3 - потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива = 1,2 (%) (Исходные данные)

R - коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания оксида углерода; принимается для твердого топлива 1,0

- низшая теплота сгорания натурального топлива = 10,72 (МДж/кг)

3.3 Расчет выбросов твердых загрязняющих веществ

3.3.1 Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива

Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) МТВ , поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (г/с, т/год), вычисляют по формуле:

,

где: В - расход натурального топлива, г/с (т/год),

А r - зольность топлива на рабочую массу, %;

aун - доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе) (в курсовом проекте принять для котлов Универсал, Энергия работающих на твердом топливе равной 0,95; для остальных - 0,80; для мазута равной 0);

- доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях (В расчете не учитывается влияние сероулавливающих установок).

q4 - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %;

- низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

32,68 - теплота сгорания углерода, МДж/кг.

3.3.2 Количество летучей золы, входящее в суммарное количество твердых частиц

Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) МТВ , поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (т/год)

,

В - расход натурального топлива (т/год);

А r - зольность топлива на рабочую массу = 12,5 (%) ,(Приложение 5)

aун - доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе) = 0,95;

- доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях (В расчете не учитывается влияние сероулавливающих установок = 0 (Исходные данные)

q4 - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива = 1,3 (%);

- низшая теплота сгорания топлива =10,72 (МДж/кг);

32,68 - теплота сгорания углерода, МДж/кг.

Количество летучей золы (Мз) в г/с (т/год), входящее в суммарное количество твердых частиц, уносимых в атмосферу, вычисляют по формуле:

,

где: В - расход натурального топлива, г/с (т/год),

А r - зольность топлива на рабочую массу, %;

aун - доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе) (в курсовом проекте принять для котлов Универсал, Энергия работающих на твердом топливе равной 0,95; для остальных - 0,80; для мазута равной 0);

- доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях (В расчете не учитывается влияние сероулавливающих установок)

0,0106698768

где: В - расход натурального топлива = (т/год),

А r - зольность топлива на рабочую массу = 12,5 (%);

aун - доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе) = 0,95

- доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителя1

3.3.3 Количество коксовых остатков при сжигании твердого топлива

Количество коксовых остатков при сжигании твердого топлива (МК) в т/год, образующихся в топке в результате механического недожога топлива и выбрасываемых в атмосферу, определяют по формуле

,

Количество коксовых остатков при сжигании твердого топлива и сажи при сжигании мазута (МК) (т/год), образующихся в топке в результате механического недожога топлива и выбрасываемых в атмосферу:

,

МТВ - Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) =

Количество летучей золы =

Расчетное определение выбросов бенз(а)пирена в атмосферу паровыми и водогрейными котлами

3.4 Расчет выбросов бенз(а)пирена

Расчет концентрации бенз(а)пирена в дымовых газах промтеплоэнергетических котлов малой мощности

Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм 3, в сухих продуктах сгорания мазута на выходе из топочной камеры определяется по формулам

Для> 1,25:

, [ 25 ]

- коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания на выходе из топки:

= +0,3 (при сжигании твердого топлива),

R - коэффициент, учитывающий способ распыливания , R = 1;

q v - теплонапряжение топочного объема, кВт/м 3 ;

Расчет концентраций 6енз(а)пирена в уходящих газах котлов малой мощности при сжигании твердых топлив

Концентрацию бенз(а)пирена в сухих дымовых газах котлов малой мощности при слоевом сжигании твердых топлив Сбп (мг/нм 3 ), приведенную к избытку воздуха в газах б0= 1,4, рассчитывают по формуле:

,

где: А - коэффициент, характеризующий тип колосниковой решетки и вид топлива;

Коэффициент А принимают равным для углей и сланцев 2,5;

- низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

R - коэффициент, характеризующий температурный уровень экранов;

для ................... R=350

для ................... R=290

где - температура насыщения при давлении в барабане паровых котлов или на выходе из котла для водогрейных котлов;

КД - коэффициент, учитывающий нагрузку котла;

,

где: DН - номинальная нагрузка котла, кг/с;

DФ - фактическая нагрузка котла, кг/с;

КЗУ - коэффициент, учитывающий степень улавливания бенз(а)пирена золоуловителем и определяемый по соотношению

,

где - степень очистки газов в золоуловителе по золе, доли.ед;

z - коэффициент, учитывающий снижение улавливающей способности золоуловителем бенз(а)пирена:

при температуре газов перед золоуловителем

z = 0,8 - для сухих золоуловителей

z = 0,9 - для мокрых золоуловителей

при температуре газов перед золоуловителем

z = 0,7 - для сухих золоуловителей

z = 0,8 - для мокрых золоуловителей.

Расчет концентраций 6енз(а)пирена в уходящих газах котлов малой мощности при сжигании твердых топлив

Концентрацию бенз(а)пирена в сухих дымовых газах котлов малой мощности при слоевом сжигании твердых топлив Сбп (мг/нм 3 ), приведенную к избытку воздуха в газах б0= 1,4,

мг/нм 3 )

где: А - коэффициент, характеризующий тип колосниковой решетки и вид топлива;

Коэффициент А принимают равным для углей и сланцев 2,5;

- низшая теплота сгорания топлива=10,72МДж/кг;

R - коэффициент, характеризующий температурный уровень экранов;

для ................... R=350

где - температура насыщения при давлении в барабане паровых котлов или на выходе из котла для водогрейных котлов=230

КД - коэффициент, учитывающий нагрузку котла;

,

где: DН - номинальная нагрузка котла, кг/с;

DФ - фактическая нагрузка котла, кг/с;

КЗУ - коэффициент, учитывающий степень улавливания бенз(а)пирена золоуловителем и определяемый по соотношению

,

где - степень очистки газов в золоуловителе по золе, доли.ед;

z - коэффициент, учитывающий снижение улавливающей способности золоуловителем бенз(а)пирена=0(исходные данные)

Массовая концентрация загрязняющего вещества j (в данном случае бенз(а)пирена) рассчитывается по рассчитанной концентрации, мг/нм3, по соотношению

,

где - коэффициент избытка воздуха в месте отбора пробы (на выходе из топки).

- коэффициент избытка воздуха в газах,

- концентрация бенз(а)пирена, мг/нм3

,

Суммарное количество Мj, загрязняющего вещества j, поступающего в атмосферу с дымовыми газами (г/с. т/год), рассчитывается по уравнению

,

где: сj , - массовая концентрация загрязняющего вещества j в сухих дымовых газах при стандартном коэффициенте избытка воздуха = 1,4 и нормальных условиях, мг/нм3;

Vcr - объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 нм 3 ) топлива, при = 1,4, нм 3/кг топлива (нм3/нм3 топлива).

Вр - расчетный расход топлива при определении выбросов в граммах в секунду Вр берется в т/ч (тыс. нм3/ч); при определении выбросов в тоннах в год Вр берется в т/год (тыс. нм3/год);

kП - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в тоннах в год kП = 10 -6 .

Суммарное количество Мj, загрязняющего вещества j, поступающего в атмосферу с дымовыми газами (г/с. т/год), рассчитывается по уравнению

,

сj , - массовая концентрация загрязняющего вещества j в сухих дымовых газах при стандартном коэффициенте избытка воздуха = 1,4 и нормальных условиях = мг/нм3;

Vcr - объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании = (1 нм 3 ) топлива, при = 1,4, нм

Вр - расчетный расход топлива при определении выбросов т/год (тыс. нм3/год);

kП - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в тоннах в год kП = 10 -6

3.5 Расчет объема сухих дымовых газов

Объем сухих дымовых газов при нормальных условиях (рассчитывается по уравнению:

,

где: и - соответственно объемы воздуха, дымовых газов и водяных паров при стехиометрическом сжигании одного килограмма (1 нм3) топлива, нм3/кг (нм3/нм3).

Для твердого и жидкого топлива расчет выполняют по химическому составу сжигаемого топлива по формулам

.

,

де: - соответственно содержание углерода, серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в рабочей массе топлива, %;

- влажность рабочей массы топлива, %.

Объем сухих дымовых газов при нормальных условиях (

,

где: и - соответственно объемы воздуха, дымовых газов и водяных паров при стехиометрическом сжигании одного килограмма (1 нм3) топлива, нм3/кг.

Для твердого и жидкого топлива расчет выполняют по химическому составу сжигаемого топлива по формулам

,

=0,4%

соответственно содержание углерода, серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в рабочей массе топлива, %;

,

=0,4

соответственно содержание углерода, серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в рабочей массе топлива, %;

- влажность рабочей массы топлива=43%.

,

=0,4%

соответственно содержание углерода, серы (органической и колчеданной и азота в рабочей массе топлива, %;

- соответственно объемы воздуха при стехиометрическом сжигании одного килограмма (1 нм3) топлива = нм3/кг.

- соответственно объемы дымовых газов при стехиометрическом сжигании одного килограмма (1 нм3) топлива = нм3/кг.

- соответственно объемы водяных паров при стехиометрическом сжигании одного килограмма (1 нм3) топлива нм3/кг.

3.6 Объем газовоздушной смеси

Объем газовоздушной смеси при фактической нагрузке [VГВФ, м3/с]

VГВФ=В (V0r+(б/Т-1) V0) (273+ТГ)/(273*103)

где: В - расход натурального топлива, г/с;

- объем дымовых газов при стехиометрическом сжигании одного килограмма топлива, нм3/кг;

- нормативный объем дымовых газов, образующихся при сжигании топлива, нм3/кг;

б/Т - коэффициент избытка воздуха в топке;

ТГ - температура уходящих газов, (0С).

VГВФ=1,0399490031809(+(1,6-1) *2)*(273+230) / (273*103)=0,011658863353(м3/с)

В - расход натурального топлива = (т/год)= 1,0399490031809(г/с)

- объем дымовых газов при стехиометрическом сжигании одного килограмма топлива = нм3/кг;

- нормативный объем дымовых газов, образующихся при сжигании топлива = нм3/кг;

б/Т - коэффициент избытка воздуха в топке=1,6

ТГ - температура уходящих газов=230(0С).

3.7 Скорость выхода дымовых газов

Скорость выхода дымовых газов из устья [ю0, м/с]

ю0=VГВФ/S = VГВФ*4/ d2*3,14

где: VГВФ - объем образующейся газовоздушной смеси при сжигании топлива, м3/с;

d - диаметр устья трубы, м.



,

4. Проведение рассчета рассеивания загрязняю3.8 Скорость выхода дымовых газов из устья [ю0, м/с]

ю0=VГВФ/S = VГВФ*4/ d2*3,14

d - диаметр устья трубы = 0,5 м.



4. Проведение расчета рассеивания загрязняющих веществ в атмосфере

Цель - расчет приземных концентраций в двухметровом слое над поверхностью земли, а также вертикальном распределении концентраций загрязняющих веществ.

Степень опасности загрязнения атмосферного воздуха характеризуется наибольшим рассчитанным значением концентрации, соответствующим неблагоприятным метеорологическим условиям, в том числе опасной скорости ветра. Нормы не распространяются на расчет концентраций на дальних (более 100 км) расстояниях от источников выброса.

Способ расчета основан на законах турбулентной диффузии, учитывающих состояние атмосферы, расположение предприятия, характер местности, физические свойства выбросов, параметры источника выброса и т.д. Согласно указаниям ОНД-86 для случая загрязнения атмосферы выбросами одиночного точечного источника расчет выполняется в соответствии с алгоритмом с использованием следующих зависимостей.

В зависимости от высоты Н устья источника выброса вредного вещества над уровнем земной поверхности указанный источник относится к одному из следующих четырех классов:

а) высокие источники, Н ? 850 м;

б) источники средней высоты, Н = 10 ... 50 м;

в) низкие источники, Н = 2 ... 10 м;

г) наземные источники, Н ? 2 м.

Для источников всех указанных классов в расчетных формулах длина (высота) выражена в метрах, время - в секундах, масса вредных веществ - в граммах, их концентрация в атмосферном воздухе - в миллиграммах на кубический метр, концентрация на выходе из источника - в граммах на кубический метр.

При одновременном совместном присутствии в атмосферном воздухе нескольких (n) веществ, обладающих суммацией вредного действия, для каждой группы указанных веществ однонаправленного вредного действия рассчитывается безразмерная суммарная концентрация q или значения концентрации n вредных веществ, обладающих суммацией вредного действия, приводятся условно к значению концентрации с одного из них.

Безразмерная концентрация q определяется по формуле:

,

где: C1 , C2, ..., Cn (мг/м3) - расчетные концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе в одной и той же точке местности;

ПДК1 , ПДК2, ..... ПДКn (мг/м3) - соответствующие максимальные разовые предельно допустимые концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе.

Расчетами определяются разовые концентрации, относящиеся к 20-30-минутному интервалу осреднения.

Расчет загрязнения атмосферы выбросами одиночного источника.

1. Максимальное значение приземной концентрации вредного вещества с м (мг/м3) при выбросе газовоздушной смеси из одиночного точечного источника с круглым устьем достигается при неблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии X м (м) от источника и определяется по формуле

,

где: А - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы (Приложение 8);

М (г/с) - масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени;

F - безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе;

т и n - коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса;

з - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности (Приложение 8);

H (м) - высота источника выброса над уровнем земли (для наземных источников при расчетах принимается Н = 2 м);

VГВФ (м3/с) - расход газовоздушной смеси, определяемый по формуле 37;

ДТ (0С) - разность температур выбрасываемой газовоздушной смеси ТГ и температурой окружающего атмосферного воздуха (принять Тнар.в-ха;

1.1. Значение коэффициента А, соответствующее неблагоприятным метеорологическим условиям, при которых концентрация вредных веществ в атмосферном воздухе максимальна, принимается равным 200 - для Европейской территории: для районов южнее 50° с. ш., для остальных районов Нижнего Поволжья, Кавказа, Молдавии; а также для Казахстана. Дальнего Востока и остальной территории Сибири и Средней Азии;

1.2. При определении значения ДТ (°С) следует принимать температуру окружающего атмосферного воздуха Тнар.в-ха (°С), равной средней температуре наружного воздуха за самый холодный месяц года по СНиП 23-01-99.

1.3. Значение безразмерного коэффициента F принимается:

а) для газообразных вредных веществ и мелкодисперсных аэрозолей (т.е. те ЗВ, скорость упорядоченного оседания которых практически равна нулю) - 1;

б) для твердых веществ при среднем эксплуатационном коэффициенте очистки выбросов не менее 90 % - 2; от 75 до 90 % - 2,5; менее 75 % и при отсутствии очистки - 3.

1.4. Значения коэффициентов т и n определяются в зависимости от параметров f, нM, и fe:

,

,

,

,

,

,

,

*

Коэффициент m определяется в зависимости от f по рис. 2. или по формулам:

,

,



Для fе < f < 100 значение коэффициента т вычисляется при f = f e .

Коэффициент n при f < 100 определяется в зависимости от нM по рис. 3 или формулам. выброс загрязняющий дымовой атмосфера

n = 4,4 нM при нM < 0,5

n = 4,4*

концентрация С (мг/м3) при неблагоприятных метеорологических условиях достигает максимального значения См, определяется по формуле:

,

- оксид азота

,

-диоксид азота

,

-оксиды серы

,

- оксид углерода

,

-бенз(а)пирен

,

-твердые частицы (летучая зола и несгоревшее топливо)

,

-летучая зола

,

- коксовые остатки

,

d -безразмерный коэффициент при f < 100 находится по формулам:

,



,

Рис. 4

- оксиды азота

,

,

,

- оксиды серы

,

- оксид углерода



,

- летучая зола и несгоревшее топливо

,

Коксовые остатки

0,0188603565

Бенз(а0пирен

=0,0000001169

А - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы (Приложение 8)=200

- масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени=

= 0,0801667939

F - безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе =1

т=и n=- коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса;

з=1,0 - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности (Приложение 8);

H=27 (м) - высота источника выброса над уровнем земли

VГВФ=(м3/с) - расход газовоздушной смеси, определяемый по формуле

ДТ = 230-(-18)=248(0С) - разность температур выбрасываемой газовоздушной смеси ТГ и температурой окружающего атмосферного воздуха

1.6. Значение опасной скорости нM (м/с) на уровне флюгера (обычно 10 м от уровня земли), при которой достигается наибольшее значение приземной концентрации вредных веществ См , в случае f < 100

,

1.7 Приземная концентрация вредных веществ С (мг/м3) в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях х (м) от источника выброса определяется по формуле:

С = s1*Cм ,

Где: s1 - безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения и коэффициента F по формулам:

при

,

При F > 1,5 и :



,

1.8 Расчет концентраций всех загрязняющих веществ на различных расстояниях от источника выброса проводить не менее чем в 5 точках, исходя из высоты источника и значения Хм.

Расстояние от источника выброса до контрольной точки:

X1= 50; X2=67,2; X3=100, X4=500; X5=1000

- оксид азота

,

,

(мг/м3)

,

,

(мг/м3)

,

,

,

,

(мг/м3)

,

,



=0,0000446245(мг/м3)

- диоксиды серы

,

,

(мг/м3)

,

,

(мг/м3)

,

,,

,

,

(мг/м3)

,

,

=0,00000725147(мг/м3)

- оксид углерода

,

,

,

,

,

,

,

,

,

,

,

,

,

=0,0000004888(мг/м3)

,

,

,

,

,

,

,

,



,

,

=0,02592003296,

0,02592003296,

,

,

=0,0000145222-летучая зола,

,

,

0,0188603565=0,01654930925,

,

,

0,01886035650,0188603565

,

.

,

,

=0,02592003296,

0,02592003296,

,

,

=0,000140188,



- бенз(а)пирен

,

,

=0,0000002121,

,

,

,

,

,

,

,

,

,

,

=0,0000000182,

- ангидрид сернистый

,

,

(мг/м3),

,

,

(мг/м3),

,

,

,

,

,

(мг/м3),

,

,

=0,0220465655(мг/м3)

Расчет параметра q по всем веществам. Отдельно выделить значение концентрации на границе санитарно-защитной зоны, на границе жилой застройки. Результаты представим в виде таблицы

Наимено вание загрязня ющего вещества	Рассто яние от источника выброса(Х)	Значение параметраХМ	Концентрация ЗВ на расстоянии Х(Сзв, мг/м3)	Безразмерный коэффи циент	Квота выбро са ЗВ	q=Сзв/ ПДКЗВ
1	2	3	4	5	6	7
Оксиды азота	Т.1 - 50	67,2	0,0006510692	0976	0,1	0,006510692
	Т.2 - 67,2		0,0020300886	1		1,43
	Т.3 - 100		0,0017813324	0,87746534		0,017813324
	Т.4 - 500		0,000279926	0,13788889		0,0079926
	Т.5 - 1000		0,0000454461	0,02750086		0,000454461
ОксидыСеры	Т.1 - 50	67,2	0,2571027381		0,1	2,571027381
	Т.2 - 67,2		0,801667939	1		8.01667939
	Т.3 - 100		0,7034358361	0,87746534		7,034358361
	Т.4 - 500		0,1105411071	0,137888961		1,105411071
	Т.5 - 1000		0,220465655	0,027500869		0,09
Оксид углерода	Т.1 - 50	67,2	0,0000057006		0,2	0,00057006
	Т.2 - 67,2		0,0000177751	1		0,000177751
	Т.3 - 100		0,0000155970	0,877465346		0,00015597
	Т.4 - 500		0,0000024509	0,137888896		0,000024509
	Т.5 - 1000		0,0000004888	0,02750008695		0,000004888
Летучая зола -	Т.1 - 32,6	32,6	0,00195376428	1	0,15	0,0130250952
	Т.2 - 50		0,0017143605	0,877465346		0,01142907
	Т.3 - 100		0,0009931863	0,508345007		0,006621242
	Т.4 - 500		0,0000506416	0,025920032		0,000337611
	Т.5 - 1000		0,0000145222	0,007432946		0,000096815
Летучая зола	Т.1 - 32,6	32,6	0,188603565	1	0,15	1,2573571
	Т.2 - 100		0,1654930925	0,877465346		1,10328728
	Т.3 - 100		0,009587568	0,5083450079		0,06391712
	Т.4 - 500		0,0004888611	0,2592003296		0,003259074
	Т.5 - 1000		0,000140188	0,0074329463		0,000389345
Бенз(а)пирен	Т.1 - 50	67,2	0,000002121		0.1	0,00002121
	Т.2 - 67,2		0,0000006615	1		0,000006615
	Т.3 - 100		0,0000005814	0,8774653468		0,000005814
	Т.4 - 500		0,000000091	0,1378888961		0,00000091
	Т.5 - 1000		0,00000000000182	0,02750086965		0,000000182

Анализ полученных результатов, выявление загрязняющих веществ, выброс по которым превышает установленные доли ПДК.

Проанализировав данную таблицу можно сделать вывод, что установленные доли ПДК превышают следующее вещество: оксиды серы в двух точках, а именно в точке 2 почти в 1,6 раза, в точке 3 в 1,4 раза.



5. Разработка компонента природоохранных и компенсационных мероприятий

5.1 Организация санитарно-защитной зоны предприятия

Санитарно-защитная зона - это особая функциональная зона, отделяющая предприятие от селитебной зоны либо от иных зон функционального использования территории с нормативно закрепленными повышенными требованиями к качеству окружающей среды.

СЗЗ устанавливается в целях снижения уровня загрязнения атмосферного воздуха, уровней шума и других факторов негативного воздействия до предельно допустимых значений на границе с селитебными территориями за счет обеспечения санитарных разрывов и озеленения территорий.

В СЗЗ действует режим ограниченной хозяйственной деятельности.

Основные правила установления регламентированных границ СЗЗ сформулированы в СанПиН 2.2.1/2.1.1.567-9б "Проектирование, строительство; реконструкция и эксплуатация предприятий. Планировка и застройка населенных мест. Санитарно-защитные зоны и санитарная классификация предприятий, сооружений и иных объектов" (разделы 3,4,5).

Регламентированный размер СЗЗ определяется в первую очередь классом предприятия или производства по приведенной ниже классификации.

Этот класс зависит от характера производства, определяющего состав вредных воздействий, диапазон удельных выбросов и др.

В ряде случаев размеры СЗЗ дифференцированы от мощности производства.

В соответствии с этой классификацией большинство производств, предприятий и объектов могут быть отнесены к одному из 5-ти классов.

Для объектов (предприятий, производств), отнесенных к какому-либо из этих классов, установлены следующие размеры СЗЗ:

для объектов I-го класса - 1000 м;

для объектов II-го класса - 500 м;

для объектов III-го класса - 300 м;

для объектов IV-гo класса - 100 м;

для объектов V-го класса - 50 м.

Для отдельных производств, предприятий и объектов, не охарактеризованных в классификации, размеры их СЗЗ могут устанавливаться региональными или ведомственными нормативными документами, согласованными в установленном порядке МГЦ ГСЭН, а для предприятий I и II классов - Минздравом России.

Если действующие на предприятии производственные процессы не сопровождаются выделением вредностей, (загрязняющих веществ, шума, излучения, статического электричества и т.д.), не являются пожаро- и взрывоопасными и не требуют устройства железнодорожных подъездных путей, по решению МГЦ ГСЭН СЗЗ для него устанавливается минимальный размер СЗЗ.

При размещении такого предприятия в пределах селитебной территории расстояние от границ занимаемого им участка до жилых домов следует, согласно, принимать не менее 50 м.

Размер СЗЗ устанавливается с учетом возможностей перспективного развития предприятия.

Размеры СЗЗ предприятия (группы предприятий) определяются в направлении жилой застройки и других зон с нормативно определенными повышенными требованиями к качеству окружающей среды, расположенных вокруг предприятия.

При этом набор таких зон, в направлении которых устанавливаются СЗЗ для конкретного предприятия (группы предприятий), так же как и критерии их выбора (в частности, расстояния от предприятия) определяются по согласованию с территориальными органами Минздрава России в зависимости от класса предприятия.

Вопрос о необходимости установления СЗЗ в других направлениях решается по согласованию с МГЦ ГСЭН с учетом возможности строительства на соответствующих территориях жилья или возникновения других зон с нормативно определенными повышенными требованиями к качеству окружающей среды.

Если в соответствии с предусмотренными техническими решениями и расчетами загрязнения атмосферы, уровней шума и др. размеры СЗЗ для предприятия получаются больше, чем нормативные размеры СЗЗ, то необходимо пересмотреть проектные решения и обеспечить выполнение требований за счет уменьшения количества выбросов вредных веществ в атмосферу, минимизации шума и других видов воздействий.

Если и после дополнительной проработки не выявлены технические возможности обеспечения размеров СЗЗ, требуемых санитарными нормами, то размер СЗЗ принимается в соответствии с результатами расчета загрязнения атмосферы, уровней шума и др. и подтверждении расчетных данных натурными замерами по согласованию с МГЦ ГСЭН.

Допускается корректировка размеров СЗЗ с учетом розы ветров (при существенных румбовых отклонениях преобладающих направлений ветров) в сторону увеличения по сравнению с установленными нормативными значениями.

Увеличение размеров СЗЗ за счет поправки на розу ветров рекомендуется использовать только для ограничения нового жилого строительства на территории между нормативной и откорректированной в сторону увеличения (расширения) с учетом розы ветров СЗЗ.

Уменьшение размеров СЗЗ допускается в исключительных случаях.

Размеры СЗЗ могут быть уменьшены при:

• объективном доказательстве стабильного достижения уровней техногенного воздействия на окружающую среду и население ниже (либо в пределах) нормативных требований по материалам систематических (не менее чем годовых) лабораторных наблюдений за состоянием воздушной среды и благоприятных характеристиках ПЗА;

• подтверждении замерами снижения уровней шума и уровней воздействия других физических факторов в пределах селитебной территории ниже гигиенических нормативов;

• перепрофилировании (реконструкции, модернизации и т.п.) предприятия с соответствующим уменьшением категории санитарной опасности объекта.

Необходимость увеличения размеров СЗЗ по сравнению с нормативными определяется:

• наличием морально устаревшего технологического оборудования на действующем предприятии или его отдельных цехах, не обеспечивающего качество атмосферного воздуха селитебной территории в соответствии с нормативами;

• низкой эффективностью газопылеулавливающего оборудования и отсутствием технических решений по снижению загрязнения атмосферного воздуха до гигиенических нормативов;

• неблагоприятным по господствующим направлениям ветра взаиморасположением селитебных и промышленных территорий;

• превышением ПДК содержания в атмосфере химических веществ и ПДУ шума, вибрации, ЭМИ и других вредных физических факторов за пределами нормативной СЗЗ при невозможности снижения уровня загрязнения техническими средствами.

Если одновременно производится проектирование СЗЗ нескольких предприятий, расположенных на смежных площадках, и установленные на основании расчетов загрязнения атмосферы, других видов воздействий и санитарной классификации их СЗЗ пересекаются или примыкают друг к другу, необходимо выполнить разработку проекта единой СЗЗ для всей группы.

На основании выше изложенного принимаем для котельной с тепловой мощностью менее 200 Гкал, работающей на твердом топливе размер СЗЗ - 100 м.

5.2 Разработка мероприятий по снижению выбросов загрязняющих веществ в атмосферу

5.2.1 Подборка пылегазоочистного оборудования

Как показали проведенные расчеты, значительное превышение ПДВ происходит по сернистому ангидриду.

Вредные выбросы по остальным параметрам находятся в пределах нормы.

Основные технологические мероприятия по снижению образования ангидрида серы:

1) Абсорбционный метод: Очистка газовых выбросов путем разделения газовой смеси на составные части за счет поглощения одной или нескольких вредных примесей (абсорбатов), содержащихся в этой смеси, жидким поглотителем (абсорбентом) с образованием раствора.

2)Адсорбционный метод: При адсорбционных методах газы поглощаются твердыми пористыми веществами. Поглощаемые молекулы газа удерживаются на поверхности твердых тел за счет физической адсорбции (силы Ван-дер-Ваальса) либо химическими силами.

3)Каталитический метод: Каталитический метод предназначен для превращения вредных примесей, содержащихся в отходящих газах промышленных выбросов, в вещества безвредные или менее вредные для окружающей среды с использованием специальных веществ -- катализаторов. Катализаторы изменяют скорость и направление химической реакции, например реакции окисления.

4) Аммиачный метод: Процесс очистки выхлопных газов от SO2 аммиачным методом заключается в промывке газа аммиачной водой.

5)Биохимический метод: Газы фильтруют через твердый слой, содержащий биологически активные вещества - ферменты, либо промывают суспензиями с частицами активного ила.

6)Метод орошения известковым молоком: При орошении потока продуктов сгорания известковым молоком можно добиться улавливания до 90% сернистого ангидрида, причём стоимость очистки составляет всего около 12% стоимости топлива.

Для очистки газовых выбросов от сернистого ангидрида предлагается испо...