Очистка сточных вод от азота и фосфора

- высота слоя осветленной воды и ила;

- продолжительность осветления;

- кинетика осветления воды (а не осаждения ила).

В результате обработки результатов эксплуатации отстойников была получена такая формула:

(7.1)

где В - коэффициент, отражающий общее влияние таких факторов, как нагрузка на ил, глубина очистки, температура воды, качественный состав поступающих в аэротенки загрязнений; X₁ - X₄ - параметры, описывающие влияние отдельных факторов.

Множитель X₁ учитывает влияние количества отделяющейся воды и описывается формулой:

(7.2)

где ₁ - степенной коэффициент, учитывающий влияние множителя Х_1.

Произведение J_ia_i является относительным объемом ила за 30 минут отстаивания иловой смеси, а разность (1 - J_i a_i 10^-3) - количеством отделившейся за это время воды.

Множитель X₂ зависит от степени рециркуляции ила (R_i, доли единицы), и выражается формулой:

(7.3)

где ₂ - коэффициент, определяющий степень влияния множителя Х ₂.

Кратность рециркуляции определяется как отношение расхода возвратного ила к среднему расходу сточных вод. Эта зависимость учитывает явления залеживания и частичного загнивания ила при R_i <0,3 и взмучивания его в отстойнике при R_i более 1,5.

Множитель X₃ учитывает возможность подсоса и выноса ила вблизи водосборных лотков:

7.4)

где ₃ - степенной коэффициент, учитывающий степень влияния множителя Х ₃.

Множитель 0,2 включен как отношение общепринятых (типовых и стандартных) параметров к наблюдающимся.

Множитель X₄ описывает кинетику осаждения взвеси в отстойнике.

(7.5)

где t_ср - средняя продолжительность пребывания сточных вод в зоне осветления, с; m₂ - показатель степени, отражающий интенсивность осветления воды во времени (по результатам работы принят равным 0,7); А ₂ - коэффициент, являющийся одним из элементов кинетики осветления иловой смеси. Коэффициент А ₂ на основании ранее проведенных исследований, принят равным 0,47·10^-3.

1 - Ji ai=0,45; 2 - Ji ai=0,35; 3 - Ji ai=0,25; В=12,5.

По установленным на базе эксплуатационных данных расчетным формулам (7.6) при В=12,5 составим усредненный график (рис. 7.3) выноса взвешенных веществ в зависимости от продолжительности осветления в обычных радиальных отстойниках.

(7.6)



Рис. 7.3. Вынос взвешенных веществ в зависимости от продолжительности осветления в радиальных отстойниках

Очевидно, что степень осветления зависит от продолжительности отстаивания, в связи с чем необходимы дополнительные меры интенсификации процесса. Реальным считаем увеличение t_ср до 3,5-4,0 часов, но в увязке с технико-экономическими расчетами по каждому из способов интенсификации осветления воды.

8. Рекомендуемые схемы биологической и химико-биологической очистки сточных вод

Многообразие технологических и конструктивных решений, особенно ярко проявляющиеся в зарубежной практике, представляет возможность использования множества вариантов схем в зависимости от конкретных местных условий.

В отечественной практике, ввиду массового применения типовых проектов, наблюдается меньшее разнообразие приемов реализации технологии такого типа. Из рассмотрения можно исключить установки типа "карусель", так как аэротенки с механическими аэраторами и замкнутым контуром циркуляции воды в России применялись в единичных случаях. Отсутствуют также многоступенчатые аэротенки, рассчитанные на длительную аэрацию с перемежающимися аноксидно-оксидными условиями.

При реконструкции существующих сооружений проблемы сводятся к устройству анаэробно-аноксидных отсеков в двух-, трех-и четырехкоридорных типовых аэротенках. Ограничивая задачу реконструкции сооружений и строительства новых очистных станций рамками России и государств СНГ, уменьшим разнообразие возможных вариантов несколькими схемами денитрификации и дефосфатирования (Денифо). При этом составим перечень условий, которые обеспечивают максимум эффективности процессов очистки сточных вод и обработки осадков.

Осветление сточных вод, подбраживание загрязнений и осадков первичных отстойников. Высокий эффект осветления сточных вод в первичных отстойниках означает удаление тонкодисперсной взвеси, приближающейся по свойствам к коллоидно-дисперсной фазе, полезной для процессов денитрификации и дефосфатирования. Поэтому достижение глубокого осветления, использование предварительной аэрации, коагуляция сточных вод в первичных отстойниках становятся нежелательными, а иногда отрицательными факторами.

В случае поступления весьма разбавленных стоков первичные отстойники включают в схему циркуляции активного ила: циркулирующий активный ил частично или полностью подают в первичные отстойники. Осветленная жидкость направляется в аэротенки, осевший ил и взвешенные вещества также откачиваются в аэротенк, при этом осадочная часть отстойников играет роль анаэробно-аноксидной зоны, т. е. становится предденитрификатором.

Биоблок выполняется по схеме Анаэробно-Аноксидно-Оксидной обработки сточных вод (схема АА/О). Ввод реагента в первичные отстойники дестабилизирует часть коллоидных и растворенных загрязнений, вследствие их удаления снижается количество денитрифицированного азота, что нежелательно.

Другой способ насыщения сточных вод продуктами брожения загрязнений заключается в накоплении и подбраживание осадка в отстойниках и сбраживателях (рис. 8.1).

За сутки в отстойниках слой осадка увеличивается на 5-10 см, накопление осадка высотой до 1-1,5м длится 3-4 недели. При этом внешние признаки брожения выражаются в виде интенсивного газовыделения, всплывания частиц осадка на поверхность воды, потемнения воды вследствие образования сульфидов железа.

Несмотря на кажущийся дискомфорт в облике отстойников, наблюдается более глубокая денитрификация в биоблоке (снижение количества азота нитратов на 2-4 мг/л). Накопление осадка в отстойниках продуцирует образование плотного и вязкого слоя на дне, что вынуждает производить еженедельную выгрузку этого слоя для обезвоживания.

Для лучшего контроля за брожением осадка целесообразно один из отстойников перевести в режим работы сбраживателя. Весь осадок из других отстойников выгружается ежедневно в сбраживатель, в который подается меньшее количество воды (30-50 % от нормального расхода) с целью вымывания продуктов брожения в биоблок.

Рис. 8.1. Способы сбраживания осадка первичных отстойников: а - накопление осадка в отстойниках; б - рециркуляция осадка; в - устройство сбраживателя осадка; СВ - сточные воды; ОВ - очищенная вода; ПО - первичный отстойник; ББО - блок билологической очистки; Р - подача реагента; R, Ro - циркуляция ила и осадка

Количество осадка от первичных отстойников снижается, увеличивается прирост активного ила и вынос фосфора из системы. Узел обезвоживания осадков должен быть подготовлен к такому режиму работы.

Расчет отстойников рекомендуется производить по формуле, опирающейся на результаты эксплуатации:

(8.1)

где C_en и C_eх - концентрация взвешенных веществ во входящей воде и выходящей из отстойника, мг/л; s - зольность осадка, доли единицы; H_set - глубина проточной части в отстойнике, м; t_ср - продолжительность отстаивания, с; L_{вод -} длина водосборных лотков, м;

q_вод = q/L_вод,

м ³/ч на 1 погонный метр длины водосборных лотков.

Нагрузка на водосливы водосборных лотков q_вод (м³/ч на 1 п.м) и продолжительность отстаивания (с) вычисляются по среднему расходу, что позволяет составить балансы массы загрязнений в среднегодовом цикле.

Вынос взвешенных веществ C_ex в отстойниках с подбраживанием осадка будет на 15-20 % выше, что следует учитывать в формуле (8.1) путем изменения множителя 3,7 на 3,0.

Далее определяются, состав осветленной воды по убыли концентрации загрязнений с осадком (по его беззольной части): с коэффициентами 1,69 по ХПК, 0,71 по БПК ₅, 0,072 по общему азоту и 0,018 по общему фосфору.

Таким образом в цели и задачи осветления сточных вод включается процессы подготовки воды для денитрификации и дефосфатирования, что существенно меняет регламент работы этого узла.

Технологические схемы устройства и режимы работы биоблока. Эффективное безреагентное удаление фосфора, а также азота достигается в схемах очистки, включающих предварительную денитрификацию циркулирующего активного ила и маневренную секцию аноксидно-оксидной обработки иловой смеси (секцию с мешалками и аэраторами).

Схема изображена на рис. 8.2 в двух вариантах: с денитрификатором ила в голове биоблока и внутри аноксидной зоны.

Рис. 8.2. Схемы очистки с предденитрификатором ила внутри аноксидной зоны и в голове биоблока: a - UCT; б -JHB modification; в - Uni

В первом случае (рис. 8.2а) циркулирующий активный ил дробно (и) возвращается в головные отсеки. Если концентрация азота нитратов в иле достаточно низка (4-4,5 мг/л), то весь ил подается в аноксидную зону (предденитрификатор), в которую впускается часть сточных вод (расход q₁).

Высокое содержание азота нитратов в иле (7-8 мг/л) заставляет подавать его дробно: потоком в основной денитрификатор и в предденитрификатор в зависимости от наличия легкоокисляемой органики (БПК ₅) в сточных водах.

Маневренный отсек может служить продолжением денитрификатора либо началом оксидной части, например, при снижении температуры воды при снеготаянии. Достоинства схемы заключаются в возможности управления работой предденитрификатора за счет манипулирования потоками q₁ и .

Во втором случае (рис. 8.2б) денитрификация в активном иле осуществляется в основном денитрификаторе. Создание наиболее благоприятных условий работы анаэробной зоны достигается за счет регулирования потока , но при этом доза ила в анаэробной зоне может снижаться до минимально допустимого уровня (1,2-1,5 г/л), что нежелательно. Маневренная секция выполняет те же функции.

Все три схемы являются основополагающими для процессов Денифо, применяющихся в условиях традиционного состава городских сточных вод: ХПК 300-400 мг/л, азот общий до 40 мг/л, и требуемого качества очищенной оды в пределах до 10-12 мг/л по общему азоту и 1-1,5 мг/л по общему фосфору.

При ослаблении требований к качеству очищенной воды начинается упрощение схем: удаляется маневренная зона, исключается регулирование потоков q₁ и q₂, и, и в конечном итоге остается схема АА/О с фиксированными объемами отсеков Ана и Ано (рис. 8.3).

Рис. 8.3. Схема Анаэробно-Аноксидно-Оксидной обработки сточных вод (АА/О)

Для эффективного снижения азота аммонийного достаточно образовывать в коридоре аэротенка - нитрификатора 4-5 ячеек (рис. 8.4). При этом проскок азота будет предотвращен. Дальнейшее увеличение числа ячеек малоэффективно [65].

Рис. 8.4. Влияние количества ячеек в коридоре аэротенка на снижение концентрации азота аммонийного

Добавка реагентов для снижения концентрации фосфора до 0,5 мг/л несколько меняет ситуацию. Отпадает необходимость тщательной подготовки циркулирующего ила перед анаэробной зоной, вопросы регулирования концентрации фосфора в очищенной воде решаются путем изменения дозы реагента.

По первому варианту (подача реагента перед первичными отстойниками) для соблюдения требуемого качества очищенной воды необходимо: установить переменную дозу реагента в соответствии с гидрографом и полютографом поступления массы воды и загрязнений; учитывать изменение pH и щелочности воды; отрегулировать процессы образования FePO₄ и Fe(OH)₃ во времени и в объеме зоны хлопьеобразования в первичных отстойниках.

По второму варианту (подача реагента в ил) доза реагента устанавливается постоянной (либо пропорциональной расходу ила при регулировании рециркуляции), и все колебания параметров должны компенсироваться за счет аккумулирующей емкости активного ила. Разумеется, при этом может происходить некоторый перерасход реагента вследствие передозировки для погашения естественных флуктуаций процесса биологической очистки. Доза реагента по Fe⁺³ 1,5-2,0 г/м ³ при подаче в ил, 3,0-4,0 г/м ³ при подаче перед вторичными отстойниками.

Расчет объемов отдельных отсеков осуществляется рядом формул методом последовательного подбора параметров. Начальные условия назначаются по допустимой нагрузке на ил с условием сохранения активности бактерий - нитрификаторов:

(8.2)

Расчетная нагрузка на ил не должна превышать допустимую. По допустимой нагрузке вычисляется ориентировочные значения объема биоблока W_сум и доза ила a_i (обозначения приведены в разделе 4).

Далее уточняются продолжительность пребывания сточных вод (без учета расхода ила) в отдельных частях биоблока.

Анаэробная зона:

(8.3)

Аноксидная зона:

(8.4)

(8.5)

Аэробная зона:

(8.6)

(8.7)

Вторичные отстойники. Роль вторичных отстойников значительно усиливается в связи с ограничениями по выносу фосфора с активным илом. Например, при повышенном содержании фосфора в иле порядка 3 % (традиционный уровень в технологии Денифо) и выносе ила 12-15 мг/л будет наблюдаться повышение концентрации общего фосфора на выходе на 0,36-0,45 мг/л, что существенно снизит общую эффективность очистки сточных вод. Следовательно, необходимо достигать максимально возможного эффекта осветления очищенной воды во вторичных отстойниках.

Способы кардинального снижения количества взвеси в очищенной воде связаны с новыми процессами: коагуляция и флокуляция очищенной воды, ультрафильтрация с использованием бактерицидных мембран, или простая фильтрация на зернистых минеральных и пластмассовых фильтрах. Простое отстаивание иловой смеси позволяет снизить концентрацию взвешенных веществ до 7-8 мг/л, и этот уровень возможно считать предельным. Нагрузка на 1м ² площади дна отстойника снижается до 0,8-1,0 м ³/м ²·ч [59]. Очевидно, что степень осветления зависит от продолжительности отстаивания, в связи с чем необходимы дополнительные меры интенсификации процесса. Реальным считаем увеличение t_ср до 3,5-4 часов, но в увязке с технико-экономическими расчетами по каждому из способов интенсификации осветления воды.

Выносу частиц активного ила способствует неудачная конструкция отстойников в целом и илососов. В типовых радиальных отстойниках малые размеры впускной камеры создают мощные потоки иловой смеси, вследствие чего формирующиеся хлопья ила относятся к периферии. Одинаковые размеры илососов и одна сборная труба не способствуют равномерному отводу ила.

Целесообразно впускную камеру увеличить, установив продолжительность пребывания в ней иловой смеси 25-30 мин., заменить илососы на скребки, и организовать отвод циркулирующего ила из центрального приямка (кроме отстойников диаметром 54 м.). Рекомендуемые изменения должны учитывать возможность ввода реагентов перед вторичными отстойниками, когда впускное устройство становится камерой хлопьеобразования.

Среди различных способов интенсификации осветления наиболее простым является коагуляция иловой смеси минеральными реагентами, совмещенная с удалением фосфора, добавка флокулянтов, либо использование смеси минеральных и органических полиэлектролитов (композитные смеси из флокулянтов с минеральными коагулянтами). Ввод реагентов в циркулирующий ил улучшает способность ила к осаждению.

Обработка осадков. Стабилизация осадков в аэробных или анаэробных условиях продуцирует появление вторичных загрязнений в виде аммонийного азота, нитратов и ортофосфатов, и включение таких процессов в схему обработки осадков нежелательно. Распадающееся органическое вещество осадков необходимо для денитрификации и дефосфатирования. По этим мотивам рекомендуется обезвоживание сырых осадков с последующей их стабилизацией и обеззараживанием путем компостирования или ликвидации сжиганием.

Основное направление в подготовке осадков к обезвоживанию заключается в раздельной обработке осадка первичных отстойников и избыточного активного ила. Смешивание осадка и ила вызывает активное вытеснение фосфатов из тела клеток бактерий, иногда в огромных количествах (250-280 мг/л по фосфору). Технология уплотнения осадка и ила меняется с целью сокращения времени уплотнения до 8-10 ч., при добавке 1-1,2 кг флокулянта на 1 т. сухих веществ. Отдельное уплотнение осадка первичных отстойников полезно с позиции ухудшения водоотдающих свойств при его подбраживании. В уплотнителях необходимо предусматривать стержневые мешалки для отделения газов и разрушения слоистой структуры осадков.

Илоуплотнители. Уплотнение избыточного активного ила в системах с биологическим удалением фосфора имеет определенные особенности.

Длительное пребывание ила в аноксидно-анаэробных условиях на днище илоуплотнителя сопровождается вытеснением фосфатов из клеток бактерий в сливную воду. Наличие растворенного кислорода и нитратов в иловой смеси снижает интенсивность выделения фосфора.

Например, на Пушкинской станции аэрации г. Санкт-Петербурга (ГУП "Водоканал Санкт-Петербурга) после суточного уплотнения ила выделялось 15-20 мг/л фосфора в случае откачки избытка из линии циркулирующего ила и 8-10 мг/л при направлении в илоуплотнители иловой смеси из аэротенков. Для снижения уровня вторичных загрязнений целесообразно уменьшить продолжительность уплотнения ила, исходя из оптимальных условий работы по вытеснению фосфора и влажности уплотнения ила. Ход процесса уплотнения достаточно хорошо описывается известной формулой:

,

где С_упл - концентрация ила после уплотнения, г/л; J_i - иловый индекс, см ³/г; t_у - продолжительность уплотнения, ч.

В этой формуле отношение 1000/ J_i представляет собой концентрацию ила после 30 мин отстаивания при определении илового индекса, обозначим ее С_нач. Следовательно, отношение С_упл/С_нач равно .

Составим ряд значений:

tу	4	8	12	16
Супл/Снач	1,58	2	2,27	2,5

Если индекс ила примерно 100 см ³/г, то после уплотнения в течение 16 ч концентрация ила составит 25 г/л, что соответствует результатам работы радиальных илоуплотнителей Центральной станции аэрации г. Санкт-Петербурга. Если же период уплотнения сократить до 8 ч, концентрация ила составит 20 г/л, а объем его возрастет в 1,25 раза по сравнению с предыдущим вариантом. Следовательно, решение задачи может быть осуществлено по наиболее важному для нас параметру - по минимуму затрат энергии в узле обезвоживания.

Существенное влияние оказывает способ перемешивания ила и его выгрузки из илоуплотнителей. В вертикальных уплотнителях, при отсутствии перемешивания ила, наблюдается подсос чистой воды из объема, в силу чего ил разбавляется до концентрации 20 г/л (влажность 98 %).

В радиальных уплотнителях со скребками и стержневыми мешалками, при сравнительно низкой производительности откачки ила насосами, концентрация ила увеличивается до 25-27 г/л (влажность 97,3-97,5 %).

В системах с биологическим удалением фосфора целесообразно применять прерывистый способ уплотнения ила.

Цикл работы илоуплотнителя состоит из периода наполнения илоуплотнителя, контактного уплотнения ила (в непроточных условиях) и его откачки на обезвоживание, и заключительной операции слива остатка воды из уплотнителя в дренажную сеть. Весь цикл длится 6-8 ч, и при этом вытеснение фосфора минимально [29].

Раздельно уплотненные осадки обезвоживаются на центрифугах (центрипрессах), либо на ленточных фильтр - прессах. В первом случае доза флокулянта составляет 4-5 кг/т для осадка и 5-6 кг/т для избыточного ила. На ленточные фильтр - прессы осадки подаются через вихревые камеры флокуляции, в которые вводятся флокулянты дозой 3-4 кг/т.

Увеличение производительности узла обезвоживания достигается при установке барабанных, ленточных или тарельчатых сгустителей. На сгустители возможно подавать смесь осадка и ила, сгущать ее до влажности 93-94 % при дозировании 1,8-2,2 кг/т флокулянта.

Рис. 8.5. Схемы совместного обезвоживания осадков: а - с предварительной коагуляцией и флокуляцией ила в илоуплотнителях; б - со сгущением осадков, ИАИ - избыточный активный ил; ОСПО - осадок первичных отстойников; Р - реагент; д - дозатор; Фл - флокулянт; Сл - сливная вода

Обезвоживание осадков может сопровождаться большим выносом фосфатов с фугатом или фильтратом. Целесообразно удалять фосфаты введением коагулянтов на основе железа Fe⁺³. Коагулянт дозируют непосредственно в поток фугата (фильтрата), который далее направляется в голову очистных сооружений.

Предварительная подготовка осадков становится весьма важной при совместном обезвоживании ила и осадка. На рис. 8.5 показаны схемы совместного обезвоживания осадков. По варианту "а" реагент для связывания фосфора добавляется перед илоуплотнителем, осадок первичных отстойников и уплотненный ил смешиваются непосредственно перед обезвоживанием. В другом случае "б" смесь осадков (разбавленный осадок первичных отстойников и уплотненный ил) проходит флокулятор, сгущается на ленточных или барабанных сгустителях и подается на обезвоживание. Кратковременный контакт ила с осадком несущественно повышает содержание фосфора в сливных водах.

Сжигание кека, как это принято на очистных станциях Санкт - Петербурга, выдвигает ряд ограничений, в том числе достижение влажности кека не более 75 %, и зольности не выше 40 %.

Список литературы

1. Алексеев М.И., Курганов А.М. Организация отведения поверхостного (дождевого и талого) стока с урбанизированных территорий. М: СПб 2000. с. 350.

2. Беляев А. Н, Васильев Б.В., Маскалева С. Е., Мишуков Б.Г., Соловьева Е.А. Удаление азота и фосфора на канализационных очистных сооружениях// Водоснабжение и санитарная техника. 2008. №9. С. 38-43.

3. Бенедек П., Ласло А. Научные основы химической технологии. Л.: "Химия", 1970. 375.

4. Большеменников Я.А., Маскалева С. Е., Мишуков Б.Г., Соловьева Е.А. Технологическая схема работы Юго-Западных очистных сооружений города Санкт-Петербурга // Вода и экология. Проблемы и решения. 2006. № 1.

5. Бондарев А.А. Биологическая очистка промышленных сточных вод от соединений азота; Автореф. дис…. д-ра техн. наук., ВНИИВОДГЕО. М., 1990. 49 с.

6. Водоснабжение и водоотведение. Наружные сети и сооружения. Спр-к под ред. Б.Н. Репина, М. Высшая школа,1995.

7. Выгодский М.Я. Справочник по высшей математике. Наука, М:, 1975. 871 с.

8. Гюнтер Л.И., Запрудский Б.С. К выбору математической модели процесса биохимической очистки сточных вод. Микробиологическая промышленность, №5, 1971.

9. Залетова Н.А. Очистка городских сточных вод от биогенных веществ (соединений азота и фосфора); Автореф. дис…. докт. техн. наук / НИИКВОВ. М., 1999. 50 с.

10. Игнатчик В.С., Блинов А.В. Определение показателей надежности радиальных отстойников / 51-я научная конференция СПбГАСУ: Тезисы докладов. СПб 1994, 72 с.

11. Канализация населенных мест и промышленных предприятий: Спр-к проектировщика под ред. В.Н. Самохина. М., Стройиздат, 1981. - 638 с.

12. Кармазинов Ф.В. и др. Отведение и очистка сточных вод Санкт- Петербурга. СПб.: Изд-во " Новый журнал ", 2002. 683 с.

13. Кармазинов Ф.В. и др. Отведение и очистка сточных вод Санкт- Петербурга. СПб.: Стройиздат, 1999. 424 с.

14. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров. Наука, М:, 1974. 831 с.

15. М. Хенце, П. Армоэс и др. Очистка сточных вод/ Изд. "МИР" М:, 2004 г. с. 480.

16. Медведев Г.П. // Этапы развития технологии обработки осадков сточных вод в Санкт - Петербурге. Водоснабжение и санитарная техника. 2003. №4.

17. Методика определения неучтенных расходов и потерь воды в системах коммунального водоснабжения. М: 2005. с. 56.

18. Миллер В.В. Аэробная автотермическая термофильно-мезофильная стабилизация концентрированных стоков животноводческих ферм и комплексов. Автореф. дис…. канд. техн. наук /22 ЛИСИ. Л. 1983 г. с. 22.

19. Мишуков Б.Г. Схемы биологической очистки сточных вод от азота и фосфора / Методические рекомендации СПбГАСУ: СПб, 1995, 35 с.

20. Мишуков б. Г. Расчет канализационных очистных сооружений г. Пушкина и оценка эффективности их работы в ходе реконструкции, СПбГАСУ, 2000.

21. Мишуков Б.Г., Соловьева Е.А. Удаление азота и фосфора на очистных сооружениях городской канализации / Прилож. к журналу "Вода и экология. Проблемы и решения". - СПб.: ЗАО "Водопроект-Гипрокоммунводоканал", 2004. с. 72.

22. Мишуков Б.Г., Соловьева Е.А., Захарова Ю.С. Расчет сооружений городской канализации. Учебное пособие СПбГАСУ. СПб: 2005. 175 с.

23. Мишуков Б.Г., Соловьева Е.А., Маскалева С.Е. Схема очистки сточных вод на Юго-Западных очистных сооружениях при удалении азота и фосфора / Сб. докладов конф. "Чистая вода. Новейшие инженерные разработки в области водоподготовки и водоотведения. - СПб., 19-21 апреля 2006 г.

24. Мишуков Б.Г., Соловьева Е.А., Керов В.А., Зверева Л.Н. Технология удаления азота и фосфора в процессах очистки сточных вод// Вода технология и экология. 2008. с. 144.

25. Кармазинов Ф.В. и др. Водоснабжение и водоотведение в Санкт-Петербурге// Изд. "Новый журнал", СПб 2008. с. 462.

26. Определение эксплуатационных параметров работы аэротенков, уплотнителей и центрифуг при глубоком удалении азота и фосфора из сточных вод КОС г. Пушкина: Отчет о НИР / СПбГАСУ, х/д №3063, СПб, 2002, 82 с.

27. Добрых Я.М. Изъятие фосфора из городских сточных вод и осадков в целях предотвращения эвтрофикации водоемов. Дис….. канд. техн. наук/ ЛИСИ. Л. 1987 г. 195 с.

28. Отчет Kemira "Реагентное осаждение фосфора на трех канализационных очистных сооружениях на территории обслуживаемой ГУП "Водоканал Санкт-Петербурга" Колпино, Металлострой, Кронштадт, 2006 г.

29. Отчет по теме: "Оптимизация процесса и снижение затрат по удалению азота и фосфора из сточных вод". Правобережный Водоканал филиал ГУП "Водоканала Санкт-Петербурга". 2006 г. с. 37.

30. Отчет по теме: "Оптимизация режима эксплуатации канализационных очистных сооружений г. Сестрорецка с целью удаления из сточных вод азота и фосфора". Правобережный Водоканал филиал ГУП "Водоканала Санкт-Петербурга". 2007 г. с. 58.

31. Иванов Г.Г., Эль Ю.Ф., Телеснин М.Р. Оценка эффективности работы крупноразмерных вторичных отстойников. Водоснабжение и санитарная техника. 1992. № 3. С. 5-6.

32. Расчет одноступенчатых аэротенков и вторичных отстойников для приведенного числа жителей 5000 и более. Правила. Сточные воды - отходы. ФРГ. 1991.

33. Расчет параметров процесса нитрификации - денитрификации и разработка технического регламента работы секции 5 аэротенка 1 / Мишуков Б.Г.: Отчет о НИР / СПб, 1999. 40 с.

34. Голубовская Э.К. Биологические основы очистки воды. Изд. "Высшая школа". - М: 1978г. с. 272.

35. Лурье Ю.Ю., Рыбникова А.И. Химический анализ производственных сточных вод. изд. "Химия" М: 1974 г. с. 335.

36. Кол. авторов под редакцией Бырдарова С.В. Экспериментальная микробиология. Изд. "Медицина и физкультура" София 1965 г. с. 487.

37. СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения. М.: Стройиздат, 1985. 72 с.

38. СНиП II-32-74. Канализация. Наружные сети и сооружения. М.: Стройиздат, 1975. 88 с.

39. Соловьева Е.А. Особенности работы аэротенков и отстойников при удалении азота и фосфора. Дис….. канд. техню наук/ СПбГАСУ. СПб: 2003 г. с. 130.

40. Сойфер В.Н. Молекулы живых клеток. - М.: Знание, 1975.

41. Сравнительная оценка методов определения концентрации кислорода для контроля процессов биологической очистки сточных вод / Дорофеев А.Г., Козлов М.Н., Данилович Д.А., Аджиенко Т.М., Рыбаков Л.А. / Вода и экология, 2001. № 4. С. 18-26.

42. Удаление биогенных элементов / Данилович Д.А., Дайнеко Ф.А., Мухин В.А., Николаева Е.Б., Эпов А.Н. // Водоснабжение и санитарная техника. 1998. № 9. С. 10-13.

43. Федоров М.В. Микробиология. Сельхозгиз 1949. с. 423.

44. Фробишер М. Основы микробиологии. Изд. "Мир" М. 1965. с. 678.

45. Гудман М., Морхауз Ф. Органические молекулы в действии. Изд. " Мир" М. 1977. с. 335.

46. Шифрин С. М., Мишуков Б.Г., Феофанов Ю.А. Расчет сооружений биохимической очистки городских и промышленных сточных вод / Учебное пособие ЛИСИ: Л 1977, 73 с.

47. Э. Корниш - Боуден. Основы ферментативной кинетики. М.: МИР, 1979. 280с.

48. Яковлев С.В., Калицун В.И. Механическая очистка сточных вод. М.: Стройиздат 1972. 199 с.

49. Яковлев С. В., Карюхина Т.А. Биохимические процессы в очистке сточных вод. М., Стройиздат, 1980.

50. Brown A.J.J. Chem. Soc. (Trans.). 81, 1902. 385.

51. D. Donnert, A. Peter - Frohlich und F. Safert. Betreibsergrbnisse der biologischen und chemical Phosphorentfernung in Berliner Klarwerken sowie Versuchsergebnisse einer Pilotalange zur absorptiven aus kommunalen Abwasser / Karlsruher Flockunstage ISWW, Universitat Karshule, 1993, pp.185-225.

52. D. Rosso, M.E. Stenstrom. Economic implications of fine pore diffuser aging. 2005.

53. Degremont "Memento technique de l'eau"/ dixieme edition/ tom 2. ISBN №2-7430-0717-6. Copyright by Degremont. France. 1995. 1717 с.

54. Die Hochsculgruppe "Erfahrungsaustuasch Biologiche Phosphatelimination" - Uberblick uber Untersuchungen und Ergebnisse / Seyfreied C.F., Jardin N., Scheer H., Teichfisher Th., Wedi D.

55. E. М. Протасовский, Б.Г. Мишуков, Е.А. Соловьева. Опыт работы Сестрорецких канализационных очистных сооружений// Водоснабжение и санитарная техника. 2007. №7 часть 2. С. 23-24.

56. Kemira Kemwater (2003) About water treatment. Ed. Agneta Lindquist, Kemira Kemwater, Helsingborg.

57. Kiirikki M., Rantanen P., Varjopuro R., Leppдnen A., Hiltunen M., Pitkдnen H., Ekholm P., Moukhametshina E., Inkala A., Kuosa H. and Sarkkula J. (2003) Cost effective water protection in the Gulf of Finland - Focus on the St. Petersburg water sector. The Finnish Environment 632.

58. Lindeke D., Barnard J. The role and production of VFA's in a highly flexible BNR plant// USA 1998. c. 1637.

59. M.P. Ries, D.T. Redmon, F. Corsoro, T.E. Wilson. Alpha factor testing at a step feed BNP plant. Water Enviroment Federation. 2005.

60. Matsche N. Verfahrensmoglichkeiten und beeinflussende Faktoren der biologischen Phosphorentferung / Karlsrshue Flockunstage ISWW, Universitat Karshule, 1993, pp.137-159.

61. McGrath M. Gupta K. Daigger T. Operation of a step feed process for both biological phosphorus and nitrogen removal// USA 1998. c. 1675.

62. P.M.J. Janssen, K. Meinema, H.F. van der Roest. Biological Phosphorus removal// STOWA 2002. 210 p.

63. Quincalee Br. Biological and chemical systems for nutrient removal. ISBN 1-57278-123-8. Copyright by the Water Environment Federation.USA. 1998. 400 с.

64. Quincalee Br. Biological and chemical systems for nutrient removal. ISBN 1-57278-123-8. Copyright by the Water Environment Federation.USA. 1998. 400 с.

65. Samstang R.W., Narayanan D., Hagstrong J. Hydraulic characteristics activated sludge aeration tanks// USA 1998. c. 1225.

Размещено на Allbest.ru

...