Разработка методических основ изучения геомеханического состояния анизотропного (по прочности) массива с системой выработок
Разработка модели геомеханического состояния массива горных пород с прочностной анизотропией, вмещающего систему выработок. Определение областей неустойчивости массива и закономерностей нарушенности массива в окрестности сопрягающихся выработок.
| Рубрика | Геология, гидрология и геодезия |
| Вид | автореферат |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 15.02.2018 |
| Размер файла | 1,2 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
В рамках созданной модели произведены расчёты геомеханического состояния массива, вмещающего сопряжения выработок квадратного поперечного сечения. Основные геометрические параметры показаны на рисунке 24. ЗНС построены в сечениях 1-15, расстояние между которыми равно полупролёту, т.е. единице.
Рисунок 24 - Сопряжение выработок квадратного поперечного сечения
Результаты получены при следующих параметрах среды: =1, K/H=0; углы падения и простирания, соответственно, =00, =900. На рисунке 25 по результатам вычислительного эксперимента построены зоны нарушения сплошности в девятом сечении сопряжения при трёх значениях угла смежности .
|
=300 |
=600 |
=900 |
Рисунок 25 - ЗНС в девятом сечении при некоторых углах
Исследование нарушенности массива с сопряжением выработок, как и ранее, проведено на базе коэффициента нарушенности. Его изменение вдоль оси выработок приведено на рисунке 26. И для большей наглядности произведено масштабирование по формуле
.
Рисунок 26 - Изменение коэффициента нарушенности вдоль осей выработок
Из графика следует, что, во-первых, степень нарушенности массива носит волнообразный характер (полупериод волны составляет примерно 2 пролёта), во-вторых, её максимум стабилизируется, начиная с угла 150 (7,5 единиц от начала координат), в-третьих, наибольшие значения этой степени соответствуют сечениям, приходящимся непосредственно на сопряжение, а максимум - его середине (сечении 8` на рисунке 24), в-четвёртых, с уменьшением угла смежности при <150 максимумы кривых нарушенности растут по сравнению с >150 и смещаются в сторону двух выработок, асимптотически приближаясь к кривой, построенной при =00.
Для более детальной оценки нарушенности массива с сопрягающимися выработками введены показатели объёмного коэффициента нарушенности kn.O и участковой интенсивности нарушения , определяемые как
,
,
где S(x) - площадь поперечного сечения выработки, kn(x) - коэффициент нарушенности в этом сечении, V - суммарный объём всей полости, x1.i.лев., x1.i.пр.- соответственно, абсциссы левой и правой границ i-го участка выработки, Vi - его объём; V2, V3 - объёмы второго и третьего участков (см. рисунок 24).
Три кривые участковых интенсивностей на рисунке 27, построенные для всего диапазона угла смежности, определяют степень нарушенности массива на каждом участке. Хорошо видно, что нарушенность в приконтурной части массива непосредственно на сопряжении значительно превышает нарушенность вокруг примыкающих выработок. Здесь участковая интенсивность примерно в три раза выше интенсивности крайних участков.
Рисунок 27 - Графики изменения участковых интенсивностей нарушения в зависимости от угла
Из графика на рисунке 28 явно следует, что диапазон 7,50150 является переходным (на рисунке он выделен), на нём kn.O. меньше других. Исходя из этого, можно выделить три диапазона угла смежности 007,50 - объемный средний коэффициент нарушенности kn.O.cp. равен 1,337, 7,50150 - kn.O.cp.=1,179; 150900 - kn.O.cp.=1,237.
Рисунок 28 - График объёмного коэффициента нарушения в зависимости от угла
По характеру и значениям кривые нарушенности массива при 150900 близки друг к другу, что позволяет описать её кривой среднеарифметических значений коэффициента нарушенности для сопряжений такого типа (рисунок 29). Максимальные и минимальные относительные отклонения от этой кривой лежат в пределе (1,2 - 6)%. Среднее значение отклонения составляет 3%.
Рисунок 29 - Кривая среднеарифметического коэффициента нарушенности вдоль осей выработок. Точки выше и ниже кривой - значения максимальных и минимальных отклонений от кривой
В главе 8 разработанная модель геомеханического состояния массива применялась для оценки нарушенности и устойчивости реальных массивов горных пород, вмещающих одиночные выработки и их системы на некоторых угледобывающих предприятиях Кузбасса (решена задача 7).
7.1. Проведены исследования устойчивости массива с системой горизонтальных, параллельных, протяжённых выработок квадратного поперечного сечения, сооружаемых по геотехнологии HIGHWALL на Междуреченском разрезе «Распадский». Картины ЗНС в приконтурном массиве приведены на рисунке 30. В большинстве примеров целик между выработками равен их пролёту. (c=b=h, =900).
|
а) K/H=0, =00 |
б) K/H=0, =00 |
в) K/H=0, =100 |
|
|
г) K/H=0, =220 |
д) K/H=0,25, =220 |
е) K/H=0,25, =320 |
|
|
ж) K/H=0,25; две системы поверхностей 1=500, 1=900; 2=300, 1=00, c=1,25b |
з) K/H=0, две системы поверхностей 1=450, 1=900; 2=300, 1=00, c=2b |
и) K/H=0; две системы поверхностей 1=500, 1=900; 2=300, 1=00, c=2,5b |
|
Рисунок. 30 ЗНС массива в окрестности системы двух выработок
Видно, что: 1) в окрестности системы из двух и трёх выработок размеры и характер ЗНС незначительно отличается друг от друга (рисунок 30 а, б); 2) при малых углах наклона поверхностей ослабления не происходит разрушения целиков между выработками (рисунок 30 а - в); 3) разрушение целиков начинается с угла =220 (рисунок 30 г); 4) увеличение коэффициента сцепления уменьшает размеры ЗНС и повышает устойчивость целиков (рисунок 30 д); 5) при 320 снова начинается их разрушение (рисунок 30 е); 6) размер устойчивого целика с двумя системами поверхностей ослабления может превышать пролёт выработки даже при сравнительно прочном массиве (рисунок 30 ж); 7) две системы поверхностей приводят к потере устойчивости целика, размер которого в два раза превышает пролёт выработок и это должно учитываться при их сооружении (рисунок 30 з); 8) минимальный размер устойчивого целика с двумя системами поверхностей ослабления составляет 2,5 пролёта (рисунок 30 и). Поэтому при проведении системы выработок в породном массиве с прочностной анизотропией очень важен учёт ориентации поверхностей ослабления.
7.2. При выборе параметров анкерной крепи (длина, величина натяжения, количество анкеров и шаг их расстановки) необходимо знать габаритные размеры и площадь ЗНС. При аналитическом описании контуров ЗНС кубической сплайнфункцией, площадь и масса породы в ЗНС вычисляются просто - интегрированием с помощью оператора определённого интеграла, встроенного в пакеты прикладных программ. После этого параметры анкеров определяются из условий равновесия подкреплённой породной массы и условий прочности материала анкеров. На рисунке 31 (а) показаны прямоугольное сечение магистрального конвейерного штрека (шахта «Осинниковская» ОАО «Южкузбассуголь») с ЗНС, контур которой аппроксимирован кубической сплайн-функцией, а также схема расположения анкеров в кровле выработки и основные параметры анкеров.
|
а) l0=3,2м; la=4,43м; P1=40кН, P2=50кН; шаг расстановки анкеров 0,8м |
б) l0=5,28м, lа=7,17м, P1=91кН; P2=72,1кН; P3=109,8кН |
Рисунок 31 - Схема армирования выработок анкерами на основе ЗНС
7.3. Произведён расчёт нарушенности массива в окрестности сопряжение ствола и штрека (ООО «шахта Южная») (hc=4,4м; bc=5,85м) с подготовительной выработкой (h=4,1м, b=5м) (рисунок 31 б), расположенного вне зоны влияния опорного давления. ЗНС построены в наиболее широком сечении сопряжения (угол смежности 550), повёрнутом относительно поперечного сечения ствола на угол 27,50, а справа на рисунке приведены максимальные ординаты ЗНС - l0, схема армирования пород кровли на основе описания контура кубическим сплайном и параметры анкеров: длина - la, усилие натяжения в каждом из трёх «лепестков» ЗНС.
7.4. Эффективным мероприятием, проводимым с целью дегазации угольного пласта, является бурение из забоя подготовительной выработки системы опережающих скважин (рисунок 32 а). Расположенные в областях неустойчивости массива в один ряд они образуют единую щель разрушенного массива. Как отмечено ранее, щель формирует в своей окрестности ЗНС, площадь которых значительно превосходит площадь щели.
|
а) |
Первая система поверхностей ослабления Вторая система поверхностей ослабления Суперпозиция двух систем б) |
ЗНС около щели, образованной четырьмя скважинами ЗНС около щели, образованной десятью скважинами в) |
Рисунок 32 - Схема расположения скважин в забое выработки и ЗНС в их окрестности
В качестве примера проведён расчёт ЗНС дегазационными скважинами длиной 10м, диаметром d=200мм в массиве с двумя системами поверхностей ослабления, по которым K=0, =200. Они ориентированы под углами 1=150, 1=900; 2= - 550, 2=900. Скважины группируются попарно. Они расположены вдоль диагонали второй диаграммы неустойчивости (она горизонтальна), это является наиболее рациональным - ЗНС ослабления смыкаются (рисунок 32 б), что и приводит к образованию единой щели. Расстояние между скважинами пары в окрестности их забоя, когда происходит смыкание ЗНС, составляет 1,3d, высота щели равна диаметру скважины d. Пара скважин, расположенных таким образом, образует щель с размерами 4,0d. Размер разрушаемого целика между двумя такими щелями равен 2,3d. Поэтому единая щель, образованная четырьмя скважинами, имеет размеры: по горизонтали 10,3d и по вертикали d. Суммарные ЗНС около щели от двух систем поверхностей ослабления показаны на верхнем рисунке 32 (в), а эффективная площадь скважины - площадь ЗНС, приходящаяся на одну скважину, получается равной 1,03м2. Длина единой щели, образованной десятью скважинами, составляет 26,9d. Суммарные ЗНС в её окрестности от двух систем поверхностей ослабления показаны на нижнем рисунке 32 (в). При этом эффективная площадь скважины равна 2,92м2. По методическим рекомендациям ВостНИИ, составленным на основе экспериментальных данных, эффективная площадь скважины составляет величину (2,8 - 3,6) м2. Её увеличение за счёт длины щели возможно лишь при достаточно большом пролёте выработки.
7.5. При проведении подготовительных выработок на шахте «Котинская» (Кузбасс), форма поперечного сечения которых представляет неправильную трапецию с размерами a=5,2м, b=4м, h=3,08м (рисунок 33 а), оказалось, что в зависимости от направления проведения выработки в призабойной части разрушаются разные её борта (рисунок 34 б).
|
а) |
б) |
Рисунок 33 - Области нарушения сплошности в забое подготовительных выработок
Результаты моделирования нарушенности массива показали, что такой эффект возможен при определённой ориентации поверхностей ослабления. Результаты расчётов, проведены при следующих параметрах массива: K/H=0; =1; =200, ?1=450; = - 550.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В диссертации решена крупная научная проблема создания методических основ изучения геомеханического состояния массива горных пород с прочностной анизотропией, вмещающего систему выработок, использование которых имеет важное значение для подземной разработки полезных ископаемых и строительства горных предприятий.
Основные итоги, конкретные научные результаты и рекомендации работы заключаются в следующем:
1. Разработан метод построения непрерывного поля напряжений в массиве горных пород, вмещающего систему выработок, основанный на конечномерной дискретизации интегрального уравнения Фредгольма второго рода посредством аппроксимации поверхностей выработок граничными элементами. Интеграция метода с критерием разрушения Мора - Кузнецова составила основу компьютерной пространственной модели геомеханического состояния массива с прочностной анизотропией и обеспечило её применение в различных горно-технических задачах. На основании введённого показателя - коэффициента нарушенности разработан метод количественной оценки нарушенности массива, создающий методическую основу изучения и обеспечивающий единообразное сопоставление различных техногенных воздействий.
2. Разработанный алгоритм реализован в среде программных пакетов MATHCAD, MATLAB и осуществляет проведение комплексных расчётов геомеханического состояния массивов - напряжённого и состояния нарушенности, а также графическую визуализацию ЗНС массива. Его сходимость и устойчивость апробированы на решениях большого ряда характерных плоских и объёмных задач с различными параметрами среды (более 900 вариантов типовых и специфических задач). Выявлено, что 10% изменению значений параметров модели соответствует примерно такое же изменение степени нарушенности массива, что подтверждает устойчивость разработанного алгоритма. Разработан метод модульной аппроксимации поверхности выработок сложных форм в среднем на 30% сокращающий объём программирования типовых и специфических задач геомеханики. Вычислительный эксперимент на плоских задачах, показывает, что сходимость счёта обеспечивается при размере граничного элемента в 0,1 части пролёта выработки. В объёмных задачах размер стороны плоского граничного элемента составляет около 0,25 пролёта выработки. Если для плоской задачи необходимое число граничных элементов 40, то для объёмных выработок (длиной не более трёх пролётов) их число граничных элементов - 224.
3. Проведенная, на основе коэффициента нарушенности классификация выработок, позволила выделить четыре уровня нарушенности массива в их окрестности - слабую, среднюю, сильную и аномальную, отличающиеся значениями коэффициента 1; 1,3; 2; 4. Степень нарушенности массива зависит, в основном, от формы поперечных сечений выработок и определяется наличием острых углов между стороной поперечного сечения выработки и направлением поверхностей ослабления и вытянутостью поперечного сечения в горизонтальном направлении. Коэффициент нарушенности массива вблизи специфической выработки крестообразного поперечного сечения занимает среднеарифметическое положение между коэффициентами нарушенности массива вблизи вертикальной и горизонтальной щелей. При этом минимальное его значение в окрестности щели составляет 0,915 единиц (для квадрата - 1,08).
4. Моделирование ЗНС массива вокруг одиночных выработок в объёмной постановке показывает, что вне зависимости от форм поперечных сечений при длине выработки не менее трёх пролётов целесообразна плоская постановка. В сечении, отстоящем в одном пролёте от торца, коэффициент отличается от плоского варианта не более 5%. Таким образом, влияние торцов на остальные части выработки несущественно, что и определяет его локальный характер, ограниченный одним пролётом.
5. На основе моделирования ЗНС массива с использованием показателя интенсивность нарушения разработан диаграммный метод определения областей неустойчивости массива с системой цилиндрических выработок в полярной и прямоугольной системах координат. Установлено, что области неустойчивости при =1, =900, K/H=0 независимо от угла представляют собой четырёхлепестковую диаграмму, которая при повороте поверхностей ослабления на угол поворачивается на этот же угол. Коэффициент нарушенности в интервале 350750 принимает большие значения, чем при =900. При росте коэффициента сцепления степень нарушенности падает, а при коэффициенте бокового давления, отличном от единицы, наоборот, увеличивается. Наличие опорного давления увеличивает нарушенность массива, а графики интенсивности нарушения в зависимости от площади опорной зоны имеют экспоненциальный характер.
6. По результатам вычислительного эксперимента установлены следующие закономерности нарушенности массива, вмещающего сопрягающиеся выработки квадратного поперечного сечения. Распределение коэффициента нарушенности вдоль осей выработок носит переменный характер, а сама нарушенность концентрируется на части сопряжения в два пролёта, приходящейся на средний его участок и составляет, в среднем, 54,5% от общей нарушенности в окрестности всего сооружения. Максимальное значение коэффициента нарушенности на этом участке превышает его аналог в окрестности протяжённой одиночной выработки на 40%, а величина эквивалентного пролёта протяжённой выработки прямоугольного сечения с коэффициентом, равным максимальному его значению на сопрягающихся выработках, на 80% превышает пролёт этих выработок. Зависимости коэффициента нарушенности в окрестности сопряжения с углом смежности 150 - 900, близки друг к другу (максимальное отклонения от средней кривой не превышает 6%), что говорит о незначительном влиянии этого параметра. Степень нарушенности на сопрягающихся выработках эквивалентна нарушенности вокруг объёмной протяжённой выработки.
7. Апробация разработанных методов моделирования геомеханического состояния массива горных пород, вмещающего систему выработок для различных горно-технических условий показала:
- для условий разреза «Распадский», разрабатывающего угольный пласт по системе HIGHWALL, получены рациональные параметры этой системы, обеспечивающие устойчивость целиков (минимальный размер устойчивого целика составляет 2,5 пролёта выработки);
- для условий шахт «Осинниковская» и «Южная» точно определены характеристики ЗНС, что позволило рассчитать рациональные параметры паспортов анкерного крепления (максимальная длина анкера на шахте «Осинниковская» составила 4,43м, максимальное усилие натяжения 50kH; максимальная длина анкера на шахте «Южная» - 7,17м, максимальное усилие натяжения 109,8kH);
- для дегазации угольного пласта при проведении подготовительных выработок рассчитаны рациональные параметры веера скважин с учётом наиболее важных характеристик массива. Скважины образованы попарно (расстояние между скважинами пары в области их забоя составляет 1,3 d, расстояние между парами скважин 2,3d, где d - диаметр скважины равен 200мм). Эффективная площадь дегазации одной скважины веера, включающего десять скважин, составила 2,92м2;
- по результатам моделирования нарушенности массива в призабойных частях подготовительных выработок на шахте «Котинская» (Кузбасс) установлено, что в зависимости от ориентации поверхностей ослабления и направления проведения выработок разрушения массива происходят в разных её бортах, что позволило смежные подготовительные выработки расположить так, чтобы разрушения в бортах пришлись на целик между ними. Данный эффект не обнаруживается в рамках известных моделей.
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ.
Публикации в рецензируемых изданиях:
1. Черданцев Н.В. Прогноз смещений почвы подготовительных горных выработок //Вест. КузГТУ. - 2000. - № 4. - С. 25-27.
2. Черданцев Н.В. Метод граничных интегральных уравнений в задачах механики подземных сооружений /Н.В. Черданцев, В.А. Шаламанов //Вест. КузГТУ. - 2003. - № 4. - С. 19-21.
3. Черданцев Н.В. Зоны нарушения сплошности вокруг закреплённой сводчатой выработки /Н.В. Черданцев, С.В. Черданцев //Вест. КузГТУ. - 2003. - № 5. - С. 16-18.
4. Черданцев Н.В. Зоны нарушения сплошности в области сопряжения двух выработок квадратного поперечного сечения //Вест. КузГТУ. - 2003. - № 5. - С. 19-21.
5. Черданцев Н.В. Области разрушения вокруг сопряжений двух выработок квадратного поперечного сечения //Вест. КузГТУ. - 2003. - № 6. - С. 6-7.
6. Черданцев Н.В. Зоны нарушения сплошности вокруг выработок с нетиповыми поперечными сечениями //Вест. КузГТУ. - 2003. - № 6. - С. 8-11.
7. Черданцев С.В. Об эффективности использования винтового стержня с целью повышения устойчивости выработок /С.В. Черданцев, Н.В. Черданцев //Вест. КузГТУ. - 2004.-№ 1.С. 37.
8. Черданцев Н.В. Зоны нарушения сплошности в области сопряжения двух выработок круглого поперечного сечения //Вест. КузГТУ. - 2004. - № 1. С. 79.
9. Черданцев Н.В. Области нарушения сплошности в окрестности двух параллельных выработок трапециевидного сечения /Н.В. Черданцев, С.В. Черданцев //Вест. КузГТУ.-2004.-№ 2.- С. 6-7.
10. Черданцев Н.В. Устойчивость сопряжения двух выработок сводчатой формы /Н.В. Черданцев, В.Ю. Изаксон //ФТПРПИ. - 2004. - № 2. - С. 48-51.
11. Черданцев Н.В. Устойчивость перегонных тоннелей в районе трёхсводчатых станций колонного типа //Вест. КузГТУ. - 2004. - № 3. - С. 3-5.
12. Черданцев Н.В. Зоны нарушения сплошности в области сопряжения двух горных выработок /Н.В. Черданцев, С.В. Черданцев //ПМТФ. - 2004. - № 4. - С. 137-139.
13. Черданцев Н.В. Устойчивость сопряжения вертикального ствола и горизонтальной выработки //Вест. КузГТУ.2004.-№ 5.С. 35.
14. Черданцев Н.В. Граничные интегральные уравнения в задачах механики подземных сооружений /Н.В. Черданцев, В.А. Шаламанов //Известия вузов “Горный журнал”.2004.№ 5.С. 5054.
15. Черданцев Н.В. Выбор параметров анкерной крепи в массиве пород с поверхностями ослабления /Н.В. Черданцев, В.Ю. Изаксон //Вест. КузГТУ. - 2004. - № 6.1. - С. 112-113.
16. Черданцев Н.В. Устойчивость сопряжения перегонных тоннелей и трёхсводчатой станции метро //Известия ТулГУ. Серия. Геомеханика. Механика подземных сооружений. Вып. 2. 2004. - C. 270-275.
17. Черданцев Н.В. Расчёт крепи выработок, пройденных в массиве пород с поверхностями ослабления /Н.В. Черданцев, В.Ю. Изаксон //Вест. КузГТУ. - 2004. - № 6.1. - С. 114-115.
18. Черданцев Н.В. Сравнение размеров областей разрушения вокруг сопряжений выработок по двум концепциям /Н.В. Черданцев, В.Ю. Изаксон // Вест. КузГТУ. - 2004. - № 6.2.-С. 1417.
19. Черданцев С.В. О влиянии предварительно обжатой пружины на зону нарушения сплошности вокруг цилиндрической полости /С.В. Черданцев, Н.В. Черданцев //ПМТФ. - 2005. - № 3. - С. 141-148.
20. Черданцев Н.В. Устойчивость выработки квадратного поперечного сечения, пройденной в массиве осадочных горных пород в поле тектонических напряжений /Н.В. Черданцев, В.Ю. Изаксон //Вест. КузГТУ. - 2006. - № 1.-С. 1416.
21. Черданцев Н.В. Геомеханическое состояние массива горных пород с поверхностями ослабления в окрестности комплекса протяжённых горизонтальных выработок /Н.В. Черданцев, В.А. Федорин //Вест. КузГТУ. - 2006. - № 1.-С. 1719.
22. Изаксон В.Ю. Проявление горного давления в окрестности сопряжения двух выработок прямоугольного поперечного сечения и пути повышения его устойчивости /В.Ю. Изаксон, Н.В. Черданцев, В.Е. Ануфриев //Известия ТулГУ. Серия. Геомеханика. Механика подземных сооружений. Вып. 4. 2006. - C. 76-81.
23. Черданцев Н.В. Классификация вырезов по степени их влияния на окружающий массив /Н.В. Черданцев, В.Т. Преслер, В.Ю. Изаксон //Вест. КузГТУ. - 2006. - № 5.-С. 37.
Монография:
24. Черданцев Н.В. Некоторые трёхмерные и плоские задачи геомеханики / Н.В Черданцев, В.Ю. Изаксон. - Кемерово, КузГТУ, 2004.190 с.
Статьи в научных сборниках:
25. Черданцев Н.В. О погрешности замены распределённой единичной силы сосредоточенной в численном методе решения задач теории упругости /Н.В. Черданцев, С.В. Черданцев //Совершен. техн. соор. горн. выраб. Сб. науч. тр. Кузбасс. политехн. ин. -т. - 1976. - №83. - С. 38-40.
26. Изаксон В.Ю. Модификация метода бесконечных областей для численного решения задач теории упругости /В.Ю. Изаксон, Н.В. Черданцев //Совершен. техн. соор. горн. выраб. Сб. науч. тр. Кузбасс. политехн. ин. -т. - 1977. - №86. - С. 79-80.
27. Черданцев Н.В. Об одном подходе к проблеме пучения пород почвы подготовительных выработок //Актуальные вопросы наземного и подземного строительства. Сб. науч. тр. КузГТУ. - 1996. - С. 54-57.
28. Черданцев Н.В. Пучение почвы пласта горной выработки //Тр. научн. конф., посвящён. 90-летию со дня рождения В.Г. Кожевина “Совершенствование технологии строительства горных предприятий”. - Кемерово, 1997. - С. 140 - 150.
29. Черданцев Н.В. Определение зон нарушения сплошности вокруг протяжённых и камерных выработок методом граничных интегральных уравнений /Н.В. Черданцев, В.А. Шаламанов //Тр. XVIII Межресп. конф. “Численные методы решения задач теории упругости и пластичности”. - Кемерово, 2003. - С. 209 - 213.
30. Черданцев Н.В. Устойчивость сводчатого эллиптического сопряжения двух горных выработок с круговым сводом /Н.В. Черданцев, В.Ю. Изаксон //Тр. Межд. конф. “Проектирование, строительство и эксплуатация комплексов подземных сооружений”.- Екатеринбург, 2004. - С. 294 - 297.
31. Черданцев Н.В. Устойчивость некоторых типов сопряжений двух горных выработок //Тр. Второй Межд. научно-технической конф. “Современные технологии освоения минеральных ресурсов”. - Красноярск, 2004. - С. 304 - 310.
32. Черданцев Н.В. Взаимное влияние двух круглых выработок, пройденных в упругом слоистом массиве //Тр. Proceeding of the Third China - Russia Symposium on Underground Engineering of City and Mine. “New progress on civil engineering and architecture.” - Сhina, 2004. - С. 69 - 72.
33. Черданцев Н.В. Размеры областей разрушения горных пород вокруг сопряжений выработок по двум концепциям //Тр. 10 Межд. научно-практической конф. “Природные и интеллектуальные ресурсы Сибири. Сибресурс2004.”-Кемерово, 2004.С. 148149.
34. Изаксон В.Ю. Влияние опорного горного давления на устойчивость горизонтальной выработки /В.Ю. Изаксон, Н.В. Черданцев //Тр. Межд. конф. “Геодинамика и напряжённое состояние недр Земли. Новосибирск, 10-13 октября 2005”. - Новосибирск: ИГД СО РАН, 2006. - С. 368 - 371.
35. Черданцев Н.В. Оценка нарушенности породного массива в окрестности щелевых вырезов /Н.В. Черданцев, В.Т. Преслер, В.Ю. Изаксон //Тр. Межд. конф. “Proceedings of the International Geomechanics Conference 11-15 June 2007 Nessebar”. - Болгария, 2007. - С. 11 - 24.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Исследование характера и закономерностей проявления горного давления в очистных выработках. Техника проведения измерений методом разгрузки. Классификация методов оценки напряженного состояния массива горных пород. Измерение деформаций области массива.
реферат [2,8 M], добавлен 23.12.2013Состояние массива горных пород в естественных условиях. Оценка горного давления в подготовительных выработках. Схема сдвижения массива при отработке одиночной лавы. Виды разрушения кровли угольных пластов. Расчет параметров крепи очистной выработки.
учебное пособие [11,5 M], добавлен 27.06.2014Построение температурного профиля горного массива по глубине (в гелиотермозоне, криолитозоне) и оценка мощности распространения вечномерзлых горных пород. Вычисление годового изменения температуры пород на разных глубинах в пределах гелиотермозоны.
контрольная работа [82,4 K], добавлен 14.12.2010Типы, назначение горных выработок, особенности вентиляции, освещения и крепления. Способы и средства ведения проходческих работ. Взрывные работы при проведении горноразведочных выработок, способы и средства подрыва зарядов. Водоотлив из горных выработок.
курсовая работа [85,3 K], добавлен 16.02.2009Особенности оценки напряженно–деформированного состояния массива в многолетних мерзлых породах в зависимости от теплового режима выработки. Оценка видов действующих деформаций. Расчет распределения полных напряжений в массиве пород вокруг выработки.
контрольная работа [47,6 K], добавлен 14.12.2010Анализ технологичности месторождения, геологическая характеристика, границы, запасы. Горно-геологические условия разработки месторождения и гидрогеологические условия эксплуатаций. Управление состоянием массива горных пород вокруг очистного забоя.
курсовая работа [705,3 K], добавлен 09.12.2010Условия залегания полезных ископаемых. Формирование комплексов горных выработок. Технология проведения подземных выработок буро-взрывными и механизированными способами. Очистные работы и процессы подземного транспорта. Подготовка горных пород к выемке.
курсовая работа [3,4 M], добавлен 09.09.2011Определение основных параметров упруго-пластичного состояния породного массива вокруг горизонтальной выработки. Испытание образцов горных пород на одноосное сжатие, статистическая обработка результатов. Оценка возможности пучения породы подошвы.
контрольная работа [555,6 K], добавлен 29.11.2012Физико-географические условия массива Чатырдаг. Геоморфологические особенности распространения галечников. Гранулометрический, морфометрический, а также минералого-петрографический анализ обломков. Геолого-геоморфологическая история массива Чатырдаг.
дипломная работа [1,8 M], добавлен 19.04.2012Геолого-гидрогеологические характеристики калийных месторождений. Типовые задачи управления сдвижением горных пород при подземной разработке. Расчет параметров, характеризующих изменение напряженно-деформированного состояния подрабатываемого массива.
курсовая работа [642,8 K], добавлен 22.08.2012Маркшейдерские работы при строительстве шахт. Проектный полигон горизонта и проверка проектных чертежей. Порядок расчета полигона околоствольных выработок. Определение сопряжения горных выработок. Ведомость вычисления пунктов координат сопряжения.
курсовая работа [643,5 K], добавлен 25.06.2015Проектирование взрывных работ при проведении горизонтальных выработок. Расчет проветривания тупиковых горных выработок. Определение производительности бурильных машин и погрузочного оборудования. Технико-экономические показатели горнопроходческих работ.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 21.12.2013Горная крепь - искусственное сооружение, возводится в выработках для предотвращения обрушения окружающих пород и сохранения необходимых площадей сечений выработок. Приобретение навыков проектирования крепи горных выработок с использованием ПЭВМ.
курсовая работа [253,4 K], добавлен 28.12.2008Разработка угольных месторождений. Факторы, влияющие на параметры процесса их сдвижения: вынимаемая мощность пласта, глубина горных разработок и угол падения пород, строение горного массива и физико-механические свойства пород, геологические нарушения.
контрольная работа [65,8 K], добавлен 15.12.2013Типы, назначение и условия проведения открытых горно-разведочных выработок. Технологии проведения канав вручную, бульдозерами, экскаваторами, скреперными установками, "взрывом на рыхление". Выбор способов проходки открытых горно-разведочных выработок.
реферат [2,7 M], добавлен 05.12.2015Назначение, элементы вскрывающих горных выработок. Трассы капитальных траншей, расчет объемов. Проведение траншей на полное сечение механической лопатой с нижней погрузкой в автосамосвалы, средства железнодорожного транспорта. Специальный способ проходки.
контрольная работа [633,5 K], добавлен 05.08.2013Маркшейдерские работы при проведении выработок встречными забоями. Сбойка горизонтальных, наклонных и вертикальных выработок, проводимых в пределах одной шахты, между двумя и в лабораторных условиях. Предрасчёт погрешности смыкания встречных забоев.
курсовая работа [834,5 K], добавлен 12.05.2015Организация работ в очистном забое. Перевозка полезных ископаемых по подземным горным выработкам. Охрана, ремонт и поддержание горных шахтных выработок. Основные составные части и примеси рудничного воздуха. Рудничная пыль, проветривание выработок.
контрольная работа [38,7 K], добавлен 23.08.2013Выбор формы поперечного сечения выработки и материала крепи. Определение площади поперечного сечения. Проектирование и расчет буровзрывных работ. Проветривание горных выработок. Расчет прочных размеров горной крепи. Организация работ по уборке породы.
курсовая работа [301,8 K], добавлен 02.04.2015Классификация горных выработок по назначению, времени функционирования, расположению, размеру и форме. Подземная обслуживающая горная выработка. Вертикальные, горизонтальные, наклонные и специальные выработки. Общее понятие про околоствольный двор.
курсовая работа [613,5 K], добавлен 19.05.2012
