Наукові засади формування захисних покриттів поліфункціональної дії

Введення до складу вихідної композиції для захисного покриття 20 мас. % каоліну збільшує вміст муліту при нагріванні в інтервалі температури 1233…1620 К, після чого його частка зменшується внаслідок розчинення у склофазі. Тому, використання захисних покриттів на основі системи К-2104- Al2O3 можливе при їх експлуатації за максимальної температури до 1523 К.

Розроблена нами модель теплопровідності захисного покриття на основі наповненого алюмінію оксидом карборансилоксану адекватно описує залежність теплофізичних характеристик від його структури і фазового складу.

Механохімічне диспергування вихідних композицій системи КО-978- Al2O3 протягом 150 год збільшує вміст частинок розміром менше 10 мкм, а кількість привитого поліалюмосилоксану до наповнювача становить 4,6…5,9 мас. %, що дає можливість одержувати седиментаційностійкі вихідні композиції.

Встановлено, що нагрівання вихідної композиції для захисних покриттів вище від 1285 К приводить до утворення у досліджуваному матеріалі муліту і b-кристобаліту, а подальше нагрівання веде до зменшення вмісту останнього внаслідок його розчинення у скловидній фазі.

Заміна частини наповнювача (Al₂O₃) на ZrO₂ у складі композиції створює можливість кристалізації у складі покриття циркону при нагріванні вище від 1573 К.

Введення до складу вихідної композиції для захисних покриттів 20 мас. % каоліну сприяє підвищенню вмісту муліту на 14 % при нагріванні вище від 1233 К та синтезу циркону - від 1573 К.

Тому на підставі аналізу фазового складу досліджуваних покриттів їх можна рекомендувати для високотемпературного захисту конструкційних матеріалів при нагріванні до температури 1773 К.

Прискорити процеси взаємодії між компонентами захисного покриття та зменшити показник відкритої пористості при нагріванні можливо шляхом введення до складу вихідних композицій легкоплавкого додатку.

Встановлено, що процес мулітизації починається при нагріванні вище від 1273 К і найбільш інтенсивно проходить в інтервалі 1373…1673 К. Утворення циркону проходить при нагріванні вище від 1623 К, а b-кристобаліт при нагріванні до температури понад 1773 К розчиняється у легкоплавкому додатку. Отже, введення 10 мас. % легкоплавкого додатку на 80…140 град знижує температуру утворення муліту та циркону при нагріванні вихідних композицій та значно зменшує відкриту пористість.

Фазовий склад покриття при нагріванні до температури 1873 К представлений склофазою, армованою кристалами муліту та циркону, які при подальшому довготривалому нагріванні розчиняються у розплаві, що негативно впливає на високотемпературні властивості.

З метою спрямованого регулювання фазового складу і структури захисних покриттів при збереженні високотемпературних властивостей до складу вихідних композицій вводили 1…3 мас. % ТіО₂ і MgO. Показано, що їх уведення знижує на 80…100 град температуру утворення мулітової та цирконової фаз. При цьому, розміри новоутворених кристалів, особливо, муліту при введенні MgO у 4…6 разів менші, що пояснюється їх кристалохімічною дією. ТіО₂ може утворювати тверді розчини із Al₂O₃ нестійкої форми, які є інтенсифікаторами мулітоутворення. Внаслідок цього муліт кристалізується у формі гексагональних призм великого розміру. MgO створює на поверхні муліту шпінель, яка затримує його ріст.

При нагріванні захисних покриттів з додатками до температури 1873 К їх мікроструктура представлена оплавленими частинками залишку наповнювача, кристалами муліту розміром 20…500 мкм, пластинчастими кристалами циркону розміром 40…80 мкм і порами. Додатки MgO і ТіО₂ зменшують показник відкритої пористості захисних покриттів на 4,7 і 1,6 % відповідно.

Аналізуючи і враховуючи результати зміни фазового складу, структури та пористості вихідних композицій при нагріванні та можливості спрямованого їх регулювання, захисні покриття на основі системи КО-2104- Al₂O₃, КО-978- Al₂O₃, КО-978- Al₂O₃- ZrO₂ і КО-978- Al₂O₃- ZrO₂ - каолін можна рекомендувати для захисту матеріалів від високотемпературної корозії.

Шостий розділ присвячений вивченню основних експлуатаційних властивостей одержаних високотемпературних захисних покриттів і способів їх регулювання шляхом введення функціональних додатків.

На підставі даних щодо фазового складу і структури одержаних захисних покриттів на основі наповнених оксидними та силікатними матеріалами силіційелементоорганічних зв'язок, здійснена оцінка достовірності вибору компонентів і ефективності захисної дії за результатами випробувань на підкладках із конструкційних матеріалів, які потребують високотемпературного захисту.

Враховуючи те, що адгезія захисного покриття при його нанесенні залежить від хімічного складу підкладки, пористості, стану поверхні та виду зв'язки, фізико-хімічні процеси, що відбуваються під час нагрівання, суттєво впливають на її показники. Встановлено, що зміна адгезійної міцності захисних покриттів на основі наповнених Al₂O₃ і ZrO₂ силіційелементоорганічних сполук в інтервалі температур 573…1873 К має екстремальний характер із максимумом (3.9…12,1 МПа) при 473…873 К та мінімумом (1,8…5,8 МПа) при 1273…1473 К залежно від складу вихідної композиції для захисного покриття та виду підкладки.

Введення легкоплавкого додатку у 1,6…3,8 рази збільшує показник адгезійної міцності захисних покриттів на основі наповнених поліметилфенілсилоксанових та поліалюмосилоксанових зв'язок за рахунок збільшення площі контакту на межі підкладка-покриття. Заміна частини наповнювача на 20 мас. % каоліну приводить до зростання значення адгезійної міцності в температурному інтервалі 1233…1573 К

Це пояснюється утворенням у складі покриття армуючої мулітової фази.

Нами встановлено, що внаслідок контактної взаємодіфузії на межі покриття-підкладка при нагріванні до 1573 К утворюються перехідні зони та нові фази, які є основними чинниками формування якісного захисного покриття.

Системний підхід до вибору наповнювача і зв'язки для досягнення відповідних, достатньо обґрунтованих електрофізичних властивостей підтверджує використання розроблених композицій для захисту конструкційних матеріалів, які можуть експлуатуватися в електронебезпечних умовах та дії високих температур (табл. 1).

Таблиця 1. Зміна електроопору (МОм) покриттів після ствердіння (товщина покриття - 0,3...0,4 мм)

Надзвичайно важливою характеристикою покриттів є їх теплопровідність, що визначає захисну здатність під час нагрівання і дозволяє встановити температурні інтервали їх використання.

Експериментально встановлено, що у покриттях при нагріванні до температури 873 К відбуваються зміни молекулярної структури полімеру та зростання пористості.

Підвищення значення коефіцієнта теплопровідності при нагріванні вище від 873 К відбувається внаслідок збільшення вмісту кристалічних фаз та їх взаємодії між собою із утворенням мулітової та цирконової фаз.

Дослідженнями встановлено, що при використанні розроблених композицій для захисних покриттів та для підвищення їх високотемпературної довговічності та термостійкості доцільно вводити оксидні та силікатні додатки (табл. 2).

Таблиця 2. Термостійкість матеріалів з покриттям

Особливо важливим для об'єктів досліджень є значення жаростійкості підкладки, як у часі, так і при довготривалій дії високих температур. Проведеними дослідженнями доведено (рис. 16), що захисні покриття на основі наповнених алюмінію та цирконію (IV) оксидами силіційелементоорганічних сполук збільшують корозійну стійкість підкладок у 1,5…2,9 рази.

Показано, що введення до складу вихідних композицій для захисних покриттів каоліну та легкоплавкого додатку збільшує жаростійкість та довговічність підкладок за рахунок ущільнення структури покриття. Збільшення жаростійкості у 2,5…3 рази та довговічності у 3…18 разів підкладок спостерігається при введенні до складу захисних покриттів мінералізуючих додатків (ТіО₂, MgO).

Оцінка ефективності захисної дії розроблених складів для захисних покриттів нами проводилася на підкладках зі сплаву ОТ-4 та ХН 78Т (рис. 17).

Методом ортогонально-центрального композиційного планування (ОЦКП) експерименту підтверджено вибір оптимальних складів вихідних композицій для захисних покриттів.

Нами встановлено, що хімічна стійкість захисних покриттів залежить від їх складу та структури, а також природи агресивного середовища і температури. Дослідження з оцінки стійкості захисних покриттів до дії розплавів скла на вогнетриви показали її залежність від фазового складу. Мінімальні значення глибини проникнення розплаву скла у вогнетриви (Т=1723 К) і зменшення товщини покриття спостерігається для захисних покриттів на основі наповнених поліметилфеніл- і поліалюмосилоксанів. Введення легкоплавких додатків зменшує хімічну стійкість захисних покриттів у 5…10 разів.

Результати роботи впроваджені за розробленим проектом ТУ У 24.3-02071010-111-2007 "Термо-жаростійке наповнене силіційорганічне покриття" на ДП ЗАТ "ЛКЗ". Агрегати із покриттями експлуатувалися у високотемпературній зоні печі терміном 6 місяців за температури 1353…1363 К і забезпечили надійний захист конструкційних елементів. В умовах роботи ВКФ ВАТ "Декор" показана доцільність використання розроблених покриттів для високотемпературного захисту вогнетривів скловарних печей. Розрахунковим методом встановлено, що довговічність футерування скловарних печей збільшується в 1,6…1,8 рази, що дає можливість відтермінувати їх плановий ремонт на 2…2,5 роки. Загальний економічний ефект від впроваджень захисних покриттів становить 948 тис. 475 грн.

У додатках наведено акти промислових випробувань високотемпературних захисних покриттів, проект технічних умов, технологічний регламент на їх виробництво, розрахунки економічного ефекту.

Висновки

1. Вирішена науково-технічна проблема із розроблення теоретичних основ і технології одержання нових ефективних захисних покриттів, що дозволяє системно вирішити питання захисту конструкційних матеріалів, які працюють в умовах високотемпературної газової корозії і дії агресивних розплавів.

2. Існуючим на даний час емалевим, склокристалічним, оксидним, плазмонапиленим та іншим видам високотемпературних захисних покриттів притаманні істотні недоліки технологічного і економічного характеру, які є причиною низької довговічності та високої собівартості. Тому покращення властивостей та техніко-економічних показників їх виробництва без суттєвих змін технологічних процесів практично не можливе.

3. Розроблені наукові положення на основі термодинамічних розрахунків є основою нового підходу до створення вихідних складів для високотемпературних захисних покриттів відповідного фазового складу для одержанням необхідних експлуатаційних властивостей.

4. На нанорівні методом тонких плівок встановлено, що формування високотемпературних кристалічних фаз у тонких плівках відбувається при нагріванні до температури 1573 К за рахунок кристалізації у системі жаростійких армуючих фаз муліту, а за 1623 К - циркону. Наявність b-кристобаліту при нагріванні матеріалу до температури 1473 К значно збільшує частку тріщин і розривів. Введенням модифікуючих додатків (Na₂O, FeO, B₂O₃, MgO, ТіО₂) у кількості 1-3 мас. % до складу захисних покриттів досягається зниження на 120-160 град. температури мулітизації і на 80-110 град. - цирконізації системи, що створює умови для регулювання структури матеріалу за рахунок зміни розмірів новоутворених кристалів, які є основою для розроблення складів захисних покриттів з використанням оксидних наповнювачів і силіційелементоорганічних зв'язок з високою температуро- і жаростійкістю.

5. Одержати седиментаційностійкі вихідні композиції можна шляхом сумісного диспергування компонентів у кульових млинах протягом 100-150 год., за рахунок привання полімеру вмістом до 5,9 мас. %. При нагріванні покриттів на основі поліметилфенілсилоксану наповнювач через низку модифікаційних переходів взаємодіє із силіційкисневим каркасом мінерального залишку зв'язки із утворенням муліту і циркону за температури вище від 1563 і 1650 К відповідно.

6. У покриттях на основі карборансилоксану процес мулітизації проходить при нагріванні до температури вище від 1093 К за рахунок силіційкисневого залишку, утвореного з боросилікатного розплаву і наповнювача (Al₂O₃). Заміна карборансилоксану на поліалюмосилоксан зміщує температуру початку утворення мулітової фази до 1273 К, яка є продуктом термодеструкції зв'язки. При подальшому нагріванні процес мулітоутворення відбувається за рахунок взаємодії наповнювача із силіційкисневим каркасом, що веде до ущільнення і покращення міцнісних характеристик захисних покриттів. Введення каоліну збільшує вміст мулітової фази за рахунок його синтезу із метакаолініту при нагріванні до температури вище від 1273 К.

7. Підібрані спеціальні легкоплавкі додатки і розроблені склади композицій на основі силікатних скел (5-10 мас. %) і оксидних додатків (1-3 мас. %), які при нагріванні на 80-140 град. знижують температуру утворення муліту і циркону і зменшують вміст b-кристобаліту. Нагрівання до температури вище від 1673 К і 1773 К знижує частку муліту і циркону за рахунок його розчинення у склофазі. Введення модифікуючих додатків ТіО₂ і MgO зменшує розміри новоутворених кристалів муліту у 2-3 і 4-6 раз відповідно та у 3-6 раз пористість покриттів. Заміна частини оксидного наповнювача на каолін покращує на 15-20 % седиментаційну стійкість, приводить до утворення муліту вже при нагріванні до температури 1273 К і зменшує відкриту пористість покриттів на 25-30 % у температурному інтервалі термоокисної деструкції зв'язки (773-1173 К).

8. Адгезійна міцність захисних покриттів на основі наповнених силіційелементоорганічних зв'язок в інтервалі температур 573…1673 К має екстремальний характер з максимумом за 573…673 К і мінімумом за температури 1273…1473 К (5,3…12,1 МПа і 1,8…3,0 МПа) залежно від хімічного складу підкладки і типу зв'язки і зумовлена утворенням пор в процесі термоокисної деструкції полімеру. Введення легкоплавких додатків у 1,8…4 рази збільшує адгезійну міцність при високих температурах за рахунок інтенсивного зменшення пористості і збільшення площі контакту та взаємодифузії катіонів із покриття в підкладку на глибину до 75…150 мкм з утворенням міцного проміжного шару. Це дає можливість ефективного використання покриттів для захисту матеріалів.

9. Суцільність покриттів із збільшенням температури нагрівання зменшується внаслідок термоокисної деструкції зв'язки з мінімальним значенням в інтервалі температур 1123…1573 К (83…86 %). Введення до складу покриттів 2 мас. % ТіО₂ та 10 мас. % легкоплавких додатків приводить до збільшення суцільності покриттів відповідно на 3…4 % і на 12…15 % при нагріванні до температури вище від 1413 К і 1123 К. Одержані результати дали змогу обґрунтувати технологію одержання покриттів із покращеними експлуатаційними показниками, придатними для використання в агресивних середовищах.

10. Встановлено, що електроізоляційні властивості покриттів при нагріванні залежать від виду силіційелементоорганічної зв'язки. Покриття на основі наповнених цирконію (IV) і алюмінію оксидами поліметилфенілсилоксанів і поліалюмосилоксанів зберігають їх при нагріванні до температури 1673 К, а карборансилоксану - до 673 К. Легкоплавкий додаток погіршує електроізоляційні властивості, тому вводити його до складу покриттів, які експлуатуються вище від вказаної температури, не рекомендується.

11. Термостійкість захисних покриттів залежить від близькості значень ТКЛР покриття і підкладки, і знаходиться в межах 2…7 циклів для всіх матеріалів, за виключенням сплаву АМг-6 (12…30). Введення легкоплавких додатків до складу покриттів на 20…30 % збільшує термостійкість внаслідок утворення проміжного шару, який компенсує внутрішні напруження при термоударах. Розроблені покриття збільшують механічну міцність матеріалів при нагріванні за рахунок ізоляції їх поверхні від високотемпературної корозії, внаслідок чого довговічність сплаву АМг-6 зростає у 16…18 разів (Т - 873 К), сталі 09Г 2С - у 3…8 разів (Т - 1273 К), сплаву ОТ-4 у 8…10 разів (Т - 1273 К) і сплаву ХН 78Т - у 4,5…5,5 разів (Т - 1473 К). Введення легкоплавких додатків збільшує довговічність сталі 09Г 2С і сплавів ОТ-4, ХН 78Т у 1,4…1,8 рази, та дає змогу прогнозувати надійність і довговічність розроблених складів захисних покриттів.

12. Хімічна стійкість покриттів визначається видом силіційелементоорганічної зв'язки і типом наповнювача. Покриття є хімічностійкими до дії розплавів скла і металів, причому глибина проникнення розплаву скла у вогнетриви при застосуванні покриттів зменшується у 10…12 разів. Введення легкоплавких додатків зменшує хімічну стійкість покриттів у 5…10 разів.

13. Розроблені і запропоновані склади покриттів із високим значенням температуро-, термо- і жаростійкості (відповідно 1873 К, 10-14 циклів, 1,2…1,4 мм/рік), які можна використовувати для захисту конструкційних матеріалів від високотемпературної і інших видів корозії.

14. Результати роботи впроваджені згідно розробленого проекту технічних умов на ВКФ ВАТ "Декор" та ДП "Мукачівська кераміка" ЗАТ "Львівський керамічний завод" для захисту металічних поверхонь агрегатів, які працюють в умовах нагрівання до температури вище від 1373 К. За період 2006-2007 р.р. економічний ефект від впровадження розроблених композицій для захисних покриттів становить 948 тис. 475 грн.

Список опублікованих праць за темою дисертації

1. Ємченко І. В. Особливості покращення властивостей керамічних виробів шляхом інтенсифікації їх спікання: монографія. - Львів: видавництво ЛКА, 2006. - 244 с.

2. Ємченко І. В. Композиційні захисні покриття/ І. В. Ємченко // Вісник ЛКА : зб. наук. праць - 2004 - Вип. 6.- - С. 158-163.

3. Гивлюд М.М. Покриття для високотемпературного захисту конструкційних матеріалів / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко // Механіка і фізика руйнування будівельних матеріалів та конструкцій: зб. наук. праць. - Львів: Каменяр, 2005.-С. 472-476. (Підготовка об'єктів досліджень, визначення показника адгезійної міцності).

4. Гивлюд М.М. Процеси диспергації оксидного наповнювача в середовищі силіційорганічних сполук / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко // Вісник Національного технічного університету "ХПІ". Тематичний випуск "Хімія, хімічна технологія та екологія". - Харків: НТУ "ХПІ", 2005. - № 52. - С. 180-184. (Узагальнені результати дослідження впливу терміну диспергації на технологічні властивості захисних покрить).

5. Гивлюд М.М. Вплив компонентів на фазовий склад і структуру покрить для високотемпературного захисту металів / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко // Хімія, технологія речовин та їх застосування: Вісник НУ "Львівська політехніка". - 2005. - № 536. - С. 244-247. (Обґрунтовано вибір вихідних компонентів захисних покрить та встановлено їх вплив на властивості).

6. Ємченко І. В. Вплив складу захисних високотемпературних покриттів на ступінь їх білизни / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Вісник Донецького державного університету економіки і торгівлі ім. М. Туган-Барановського. - 2005. - № 1 (25). - С. 67-71. - (Технічні науки). (Участь у підготовленні вихідних складів композицій та покриттів).

7. Ємченко І. В. Технологічні особливості отримання вихідних композицій для захисних покриттів / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Вісник Хмельницького національного університету.- 2005. - Т. 1, Ч 1. - № 5. - С. 90-92. (Технічні науки). (Аналіз та узагальнення одержаних результатів, підготовка матеріалів до публікації).

8. Ємченко І. В. Основні тенденції розробки нових керамічних матеріалів та перспективи їх застосування / І. В. Ємченко // Торгівля, комерція, підприємництво: зб. наук. праць ЛКА. - Львів, 2005. - С. 42-50.

9. Ємченко І. В. Процеси фазоутворення та структура захисних покрить із оксидних систем при нагріванні / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Вісник Хмельницького національного університету. - 2006. - № 4. - С. 230-232. - (Технічні науки). (Підбір методики досліджень, участь у виготовленні вихідних зразків).

10. Ємченко І. В. Шляхи регулювання властивостей оксидної кераміки, одержаної із наповнених силіційорганічних композицій / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Вісник Донецького державного університету економіки і торгівлі ім. М. Туган-Барановського. - 2006. - № 1. - С. 148-152. - (Технічні науки). (Аналіз та узагальнення одержаних результатів, підготовка матеріалів до публікації).

11. Гивлюд М.М. Шляхи регулювання фазового складу та структури цирконвмісної кераміки / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, Н. І. Топилко // Будівельні матеріали, вироби та санітарна техніка: Науково-технічний збірник. - К. : т-во „Знання" України, 2006. - Вип. 22. - С. 21-24. (Аналіз та узагальнення одержаних результатів).

12. Гивлюд М.М. Кордієритовмісні керамічні матеріали і захисні покриття / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, О.М. Вахула // Будівельні матеріали, вироби та санітарна техніка: науково-технічний збірник. - К. : т-во „Знання" України, 2006. - Вип. 22. - С. 17-20. (Участь у розробленні складів малозсідаючих керамічних матеріалів).

13. Гивлюд М.М. Термодинамічні аспекти синтезу силікатів алюмінію та цирконію при нагріванні оксидних систем / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко // Вісник НУ "Львівська політехніка". - 2006. - № 553. - С. 86-88. - (Хімія, технологія речовин та їх застосування). (Аналіз та узагальнення одержаних результатів).

14. Ємченко І. В. Вплив дисперсності вихідних компонентів на фазовий склад наповнених силіційорганічних покрить при нагріванні / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Вісник Національного технічного університету "ХПІ". Тематичний випуск "Хімія, хімічна технологія та екологія". - Харків: НТУ "ХПІ", 2006. - № 30. - С. 68-71. (участь у проведенні експерименту, аналіз та узагальнення результатів).

15. Ємченко І. В. Електрофізичні властивості захисних композиційних покриттів / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Товари і ринки. - 2006. - № 2. - С. 164-168. (Інтерпретація результатів, підготовка матеріалів до публікації).

16. Зміна фазового складу та структури захисних покрить під час нагрівання у середовищі аргону та азоту / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд, Ю.В. Гуцуляк [та ін.] // Вісник НУ "Львівська політехніка". - 2007. -№ 600. - С. 116-119. - (Теорія і практика будівництва). (Участь у проведенні експерименту, аналіз та узагальнення результатів).

17. Гивлюд М.М. Високотемпературні захисні покриття на основі наповнених поліорганосилоксанів / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко // Науковий вісник: зб. науково-технічних праць. - Львів: НЛТУУ, 2007. - Вип. 17.6. - С. 95-99. (Вивчено зміну властивостей наповнених поліорганосилоксанів при нагріванні до температури 1773 К).

18. Вогнестійкі матеріали на основі наповнених силіційелементорганічних зв'язок / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, О.В. Коваленко, Ю.В. Гуцуляк // Зб. наук. праць Донецького державного політехнічного університету. - 2007. - № 10 (112). - С. 93-97. (Обґрунтовано вибір армуючих компонентів, участь у дослідженнях).

19. Гивлюд М.М. Підвищення високотемпературної міцності конструкційних матеріалів захисними покриттями / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко // Механіка і фізика руйнування будівельних матеріалів та конструкцій: зб. наук. праць. - Львів: Каменяр, 2007. - Вип. 7. - С. 401-405. (Визначено вплив складу вихідних композицій для захисних покриттів на високотемпературну міцність).

20. Ємченко І. В. Фазовий склад та структура наповнених силіційорганічних композицій при нагріванні у середовищі аргону і азоту / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Вісник Хмельницького національного університету. - 2007. - № 5. - С. 194-197. - (Технічні науки). (Участь у дослідженні, аналіз, узагальнення одержаних результатів).

21. Гивлюд М.М. Дослідження впливу фазового складу на термо- і жаростійкість наповнених силіційелементорганічних захисних покриттів / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко // Наукові вісті НТУУ "КПІ". - 2007. - № 4 (56). - С. 115-120. (Участь у проведенні експериментальних досліджень, аналіз результатів).

22. Ємченко І. В Дослідження залежності адгезійної міцності захисних покриттів від температури нагрівання / І. В. Ємченко // Зб. наук. праць ВАТ "УкрНДІВогнетривів ім. А.С. Бережного". - Харків: Каравела, 2007. - № 107. - С. 131-139.

23. Ємченко І. В. Розрахунково-експериментальний метод визначення теплофізичних характеристик наповнених мінеральними наповнювачами силіційорганічних захисних покрить / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Діагностика, довговічність та реконструкція мостів і будівельних конструкцій: зб. наук. праць. - Львів: Каменяр, 2007. - Вип. 9. - С. 16-21. (Аналіз та узагальнення результатів).

24. Ємченко І. В. Технологічні аспекти одержання захисних композиційних покриттів / І. В.Ємченко, О. І. Передрій // Вісник ЛКА. - 2007. - Вип. 8. - С. 134-138. - (Серія товарознавча). (Планування та проведення експериментальних досліджень, аналіз результатів).

25. Гивлюд М.М. Захисні високотемпературні покриття на основі наповнених поліалюмосилоксанів / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко // Вісник Національного технічного університету "ХПІ". Тематичний випуск "Хімія, хімічна технологія та екологія".- Харків: НТУ "ХПІ", 2007. - № 32. - С. 138-148. (Вибір оптимальних складів вихідних, аналіз і математична обробка результатів).

26. Ємченко І. В. Підвищення високотемпературної довговічності конструкційних матеріалів із захисними покриттями на основі наповнених силіційелементоорганічних лаків / І. В. Ємченко // Наукові вісті НТУУ "КПІ". - 2007. - № 6 (56). - С. 71-74

27. Ємченко І. В. Вплив температури, фазового складу та структури на захисні властивості наповнених карборансилоксанових покрить / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Вопросы химии и химической технологии. - Днепропетровск: УГХТУ, 2008. - № 2. - С. 181-185. (Участь у проведенні експериментальних досліджень, аналіз результатів).

28. Ємченко І. В. Вплив каоліну на технологічні властивості та структуру наповнених силіційорганічних покрить / І. В. Ємченко, М.М. Гивлюд // Вопросы химии и химической технологии. - Днепропетровск: УГХТУ, 2008. - № 3. - С. 97-98. (Участь у розробленні складів седиментаційностійких вихідних композицій, аналіз результатів).

29. Композиція для вогнетривкого покриття: МПК(2006) С 09D 5/18 C09D 5/08. Патент України на корисну модель № 24792 / Гивлюд М.М., Топилко Н. І., Ємченко І. В. - [№ заявки U 200703305; дата подання заявки 27.03.2007 ; опубл. 10.07.2007. ; бюл. № 10]. (Вивчено адгезійні властивості захисних покриттів при нагріванні).

30. Композиція для жаростійкого покриття: Патент на корисну модель № 27759 / Гивлюд М.М., Ємченко І. В., Гуцуляк Ю.В., Юзьків Т. Б., Тодореску А.Л. - [№ заявки u 2007 08063; дата подання заявки 16.07.2007. ; опубл. 12.11.2007. ; бюл. № 18]. (Патентний пошук, підготовка матеріалів до публікації).

31. Композиція для високотемпературного захисного покриття: Патент на корисну модель № 28404 / Гивлюд М.М., Ємченко І. В., Гуцуляк Ю.В., Коваленко О.В., Юзьків Т.Б. - [№ заявки u 2007 08001; дата подання заявки 16.07.2007 ; опубл. 10.12.2007. ; бюл. № 20]. (Участь у розробленні складів вихідних композицій та узагальнення результатів).

32. Композиція для термо- і жаростійкого покриття: Патент на корисну модель № 30757 / Гивлюд М.М., Ємченко І. В., Гуцуляк Ю.В., Коваленко О.В., Юзьків Т. Б., Башинський О. І., Тодореску А.Л. - [№ заявки u 2007 12550; дата подання заявки 12.11.2007 опубл. 11.03.2008. бюл. № 5]. (ідея винаходу)

33. Склад для високотемпературного захисного покриття: Рішення про видачу деклараційного патенту на корисну модель № 7121/1 від 28.05.2008 / Гивлюд М.М., Ємченко І. В., Гуцуляк Ю.В., Башинський О. І. - [№ заявки u 2008 00031; дата подання заявки 02.01.2008]. (Підбір складів вихідних композицій для захисного покриття).

34. Склад для високотемпературного жаростійкого покриття: Патент на корисну модель № 32622 / Гивлюд М.М., Ємченко І.В., Гуцуляк Ю.В., Юзьків Т.Б., Артеменко В.В. [№ заявки u 2008 00035; дата подання заявки 02.01.2008; опубл. 26.05.2008 бюл. № 10] (Визначено жаростійкість захисних покриттів).

35. Гивлюд М.М. Мулітвмісні керамічні захисні покриття / Гивлюд М.М., Ємченко І. В., Топилко Н. І. // Тез. докл. Междунар. научн.-техн. конф. Технология и применение огнеупоров и технической керамики в промышленности, 26-27 квітня 2005. - Харьков: Каравелла, 2005.- С. 47-48. (Аналіз та узагальнення експериментальних результатів).

36. Гивлюд М.М. Керамические защитные покрытия на основе полиалюмосилоксанового связующего / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, Б.В. Федунь // Материалы докл. Междунар. научн.-техн. конф. "Наука и технология строительных материалов: состояние и перспективы развития", 25-26 мая. - Минск: БГТУ, 2005. - С. 74-76. (Підготовка матеріалів до публікації).

37. Гивлюд М.М. Композиції для малозсідаючих високотемпературних захисних покрить / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, О.М. Вахула // Матеріали української науково-технічної конференції "Фізико-хімічні проблеми в технології тугоплавких неметалевих і силікатних матеріалів", 27-29 вересня 2006 р. / Укр. державний хіміко-технологічний університет. ; Нац. Техніч. Університет "ХПІ". - Дніпропетровськ, 2006. - С. 58-59. (Аналіз та узагальнення результатів досліджень).

38. Гивлюд М.М. Вплив оксидних додатків на властивості оксидної кераміки М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, Н. І. Топилко // Матеріали української науково-технічної конференції "Фізико-хімічні проблеми в технології тугоплавких неметалевих і силікатних матеріалів", 27-29 вересня 2006 / Укр. державний хіміко-технологічний університет; Нац. Техніч. Університет "ХПІ". - Дніпропетровськ, 2006. - С. 95. (Обґрунтовано вибір мінералізаторів для спікання у захисних покриттях при нагріванні).

39. Гивлюд М.М. Регулювання властивостей оксидної кераміки шляхом інтенсифікації спікання / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, І. В. Луцюк, Р. І. Семеген // Тез. докл. Междунар. научн.-техн. конф. "Технология и применение огнеупоров и технической керамики в промышленности". - Харьков: Каравелла, 2006. - С. 41-42. (Визначено механізм впливу MgO та ТіО 2 на фазовий склад захисних покриттів).

40. Гивлюд М.М. Закономірності фазо- та структуроутворення цирконвмісної кераміки / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, Н. І. Топилко, Р.В. Вашкевич // Тези допов. Міжнародної науково-технічної конференції "Технологія і використання вогнетривів і технічної кераміки в промисловості", 25-26 квітня 2007 р. - Харків: Каравела, 2007. - С. 22-24. (Участь у дослідженнях та аналіз результатів).

41. Гивлюд М.М. Вплив карборансилоксану на властивості високотемпературних теплоізоляційних захисних покрить / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, Т.Б. Юзьків, А.Л. Тодореску // Тези допов. Міжнародної науково-технічної конференції "Технологія і використання вогнетривів і технічної кераміки в промисловості", 25-26 квітня 2007. - Харків: Каравела, 2007 р. - С. 55-56. (Участь у дослідженнях та узагальненні результатів).

42. Гивлюд М.М. Вогнестійкі покриття для конструкційних матеріалів / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, О. І. Башинський, С.Я. Вовк // Пожежна безпека: VIII Міжнар. наук.-практ. конф., Черкаси, 15-16 листопада 2007 р. - Черкаси, 2007. - С. 439. (Участь у проведенні досліджень, інтерпретація результатів).

43. Гуцуляк Ю.В. Термо-жаростійкі захисні покриття на основі силіційелементоорганічних композицій / Ю.В. Гуцуляк, І. В. Ємченко, О.В. Коваленко // Пожежна безпека: VIII Міжнар. наук. практ. конф. Черкаси, 15-16 листопада 2007 р. - Черкаси, 2007. - С. 448. (Участь у проведенні експерименту, аналіз та узагальнення результатів).

44. Термодинамічні основи синтезу вогне- і термостійких керамічних матеріалів / Гивлюд М.М., Ємченко І. В., Юзьків Т.Б. [та ін.] // Техногенна безпека. Теорія, практика, інновації : зб. тез міжнар. наук.- практ. конф., Львів, 2008.- С. 246-249. - Л. : ЛДУ БЖД, 2008. - 274 с. (Аналіз одержаних результатів термодинамічних розрахунків утворення мулітової та цирконової фаз).

45. Вогнестійкі матеріали та покриття на основі наповнених силіційорганічних сполук / М.М. Гивлюд, І. В. Ємченко, Ю.В. Гуцуляк [та ін.] // Техногенна безпека. Теорія, практика, іновації : зб. тез міжнар. наук.-практ. конф., Львів, 2008. - С. 249-252- Л. : ЛДУ БЖД, 2008. - 274 с. (Обґрунтовано вибір армуючих компонентів).

Размещено на Allbest.ru