Технологический расчет нефтепромысловой аппаратуры

Размещено на http://www.allbest.ru/

Технологический расчет нефтепромысловой аппаратуры

1.1 Теоретические основы теплообмена

Движущей силой теплообмена является разность температур участников данного процесса.

Цель теплообмена - выравнивание температур .

Передача тепла всегда осуществляется от более нагретого тела к менее нагретому.

Различают три вида теплообмена: теплопроводность, конвекция и излучение.

Теплопроводностью называется процесс распространения теплоты при колебательном движении частиц вещества при их взаимном соприкосновении без дополнительного перемещения.

Конвекция - это распространение теплоты с помощью переноса вещества.

Излучение - это распространение теплоты с помощью электро - магнитных колебаний.

1.1.1 Передача тепла с помощью теплопроводности

Передача тепла от одного тела к другому с помощью теплопроводности описывается уравнением Фурье:

(492)

где: - количество теплоты, передаваемое через поверхность с постоянной температурой (стационарный режим); - площадь поверхности, через которую передаётся тепло; - время, в течении которого передаётся тепло; - градиент температуры по нормали к поверхности ; - коэффициент теплопроводности (Дж/с^.м^{. 0}С или Вт/м^{. 0}С)

Величина градиента температуры в направлении убывания температуры отрицательна. Знак «минус» в уравнении (492) показывает противоположность направлений векторов теплового потока () и температурного градиента ().

При уравнение Фурье может быть записано в виде:

(493)

где: - удельный тепловой поток или тепловая нагрузка.

Величина зависит от природы вещества и его температуры. Для металлов изменяется в пределах от 10 до 500 Вт/м^{. 0}С; для неметаллов от 0,025 до 3 Вт/м^{. 0}С; для газов от 0,006до 0,6 Вт/м^{. 0}С

С ростом температуры для металлов и неметаллов уменьшается, а для газов - увеличивается.

Если в процессе передачи тепла с помощью теплопроводности температура поверхности изменяется (нестационарный режим), то в правой части уравнения Фурье добавляется сомножитель:

(494)

где: - пространственные коэффициенты; - коэффициент температуропроводности (м²/с):

(495)

где: - удельная теплоёмкость (Дж/кг^{. 0}С); - плотность (кш/м³); - оператор Лапласа

Для одномерных процессов:

(496)

Передача тепла через плоскую стенку

Пусть тепло распространяется вдоль оси х, перпендикулярной плоской стенке (рис.52)

Тогда уравнение (493) можно записать в виде:

(497)

В результате его интегрирования получим:

(498)

Постоянная интегрирования «с» определяется из граничных условий:

При , откуда -

Т.к. при , то:

(499)

Выразим из уравнения (498) значение удельного теплового потока :

 (500)

Отношение - называется тепловой проводимостью стенки (Вт/м^{2 . 0}С), а её обратная величина- тепловым сопротивлением стенки.

Тогда, с учётом уравнения (493) при :

(501)

Наконец, с учётом уравнения (492):

(502)

Для расчета передачи тепла через многослойную плоскую стенку используют уравнение:

(503)

где: - общий перепад температуры; - температурный перепад в -ом слое; - число слоёв.

Пренебрегая потерями тепла:

теплообменник технологический расчет нефтепромысловый

(504)

где: - так называемый полный коэффициент теплопередачи (Вт/м^{2 . 0}С)

 (505)

Передача тепла через цилиндрическую стенку

Преобразуем уравнение Фурье (492), заменив градиент температуры по нормали к поверхности на градиент температуры по радиусу:

(506)

Заменим площадь плоской поверхности на площадь поверхности трубы:

(507)

Получим:

(508)

Запишем уравнение (508) в виде:

(509)

В результате интегрирования получим:

(510)

Постоянная интегрирования «с» определяется из граничных условий:

При , а при

Тогда:

(511)

(512)

После вычитания из выражения (511) выражения (512) и замены радиусов трубы на диаметры, получим:

(513)

Наконец, запишем формулу (513) в общепринятом виде:

(514)

Формула (514) справедлива как для передачи тепла от внутренней стенки к наружной, так и от наружной стенки к внутренней.

Если < 2, то труба считается тонкостенной и кривизна стенки слабо влияет на величину теплового потока, который в этом случае можно определять по формулам для плоской стенки.

Для цилиндрической стенки различают два вида удельного теплового потока; первый (q_s) отнесён к единице поверхности, а второй (q_l) к единице длины:

 (515)

(516)

При этом, величина по аналогии с для плоской стенки называется тепловым сопротивлением цилиндрической стенки.

1.1.2 Передача тепла с помощью конвекции

В общем случае процесс теплопередачи с помощью конвекции описывается уравнением:

(517)

где: - средняя температура среды, отдающей тепло; - средняя температура стенки; - коэффициент теплоотдачи.

Если тепло передаётся от жидкости к твёрдой стенке (тли наоборот), то:

(518)

где: - средний критерий Нусельта; - средняя теплопроводность жидкости.

Если , то:

(519)

где: - критерий Рейнольдса, определяемый по формуле:

(520)

где - средняя линейная скорость жидкости; - средняя кинематическая вязкость жидкости, м²/с (1м²/с=10^-4Ст); - объёмный расход жидкости; - средняя плотность жидкости; - средняя динамическая плотность жидкости, Па^.с (1Па^.с=10 П); - внутренний диаметр трубки; - параметр Прандтля при средней температуре жидкости:

(521)

где - средняя удельная теплоёмкость жидкости при постоянном давлении; - параметр Прандтля при средней температуре стенки; - параметр Грасгрофа при средней температуре жидкости:

(522)

где - ускорение силы тяжести; - коэффициент объёмного расширения жидкости;

Если , то:

(523)

Если < < , то:

 (524)

Если тепло передаётся от твёрдой стенки газу (или наоборот), то:

(525)

где: - средняя линейная скорость газа.

Если тепло передаётся от твёрдой стенки к грунту (или наоборот), то:

(526)

где: - средняя теплопроводность грунта; - наружный диаметр трубопровода; - расстояние от поверхности земли до оси трубопровода.

Кроме рассмотренного общего подхода к определению , существует немало частных закономерностей. Например, если тепло передаётся от жидкости к твёрдой стенке (или наоборот), а < , то:

(527)

где: - длина трубки; - параметр Пекле при средней температуре жидкости:

(528)

1.1.3 Передача тепла с помощью излучения

В общем случае процесс теплопередачи с помощью излучения описывается уравнением Стефана - Больцмана:

(529)

где: - средняя абсолютная температура излучающей стенки; - средняя абсолютная температура среды; - коэффициент лучеиспускания (Вт/м^{2 .} К⁴):

(530)

где - коэффициент лучеиспускания абсолютно чёрного тела (5,68 Вт/м^{2 .} К⁴); - степень черноты тела.

1.1.4 Комбинированная передача тепла

а) излучение - конвекция

типичным примером может служить радиантная секция печи беспламенного горения в которой тепло от раскаленной кирпичной стенки передаётся змеевику труб как за счёт излучения, так и за счёт конвективного теплообмена с дымовыми газами.

В этом случае:

(531)

или согласно уравнений ( 517) и (529):

(532)

где: - температура и абсолютная температура излучаюшей стенки; - температура и абсолютная температура трубного змеевика.

Тогда:

(533)

Величина:

(534)

называется коэффициентом теплоотдачи при излучении.

В результате:

(535)

Обозначим:

(536)

где: - общий коэффициент теплоотдачи.

Тогда:

(537)

б) конвекция - теплопроводность

Типичным примером может служить конвекционная секция любой печи в которой тепло дымовых газов передаётся через стенку трубопроводного змеевика нагреваемой среде.

Количественной характеристикой этого совместного процесса принято считать так называемый общий полный коэффициент теплопередачи ().

Для плоской многослойной стенки:

(538)

где: - коэффициент теплоотдачи от горячего потока к разделяющей стенке; - коэффициент теплоотдачи от разделяющей стенки к холодному потоку.

Для многослойной цилиндрической стенки:

(539)

Итоговая формула имеет вид:

(540)

где: - средняя температура горячего потока; - средняя температура холодного потока.

2. Особенности передачи тепла в теплообменной аппаратуре

При технологическом расчете любой теплообменной аппаратуры различают три типа задач:

1. Когда необходимо определить требуемую поверхность теплообмена для передачи заданного количества тепла от горячего потока к холодному;

2. Когда необходимо определить количество передающейся теплоты от горячего потока к холодному через известную поверхность теплообмена;

3. Когда необходимо определить конечную или начальную температуру горячего или холодного потока при известной поверхности теплообмена и количестве передаваемого тепла.

Во всех трёх случаях расчеты базируются на уравнении (540) и уравнении теплового баланса:

(541)

где: - массовые расходы горячего и холодного потоков соответственно; - удельные средние теплоёмкости при постоянном давлении горячего и холодного потоков соответственно. - начальная температура (⁰С) горячего и холодного потоков соответственно; - конечная температура (⁰С) горячего и холодного потока соответственно.

При прямоточной схеме движения потока - горячий и холодный потоки движутся параллельно в одном направлении.

При противоточной схеме горячий и холодный потоки движутся параллельно в противоположном направлении.

Перекрестная и смешанная схема представляют собой комбинацию первых двух.

Движущая сила теплообмена (разность температур потоков) в общем случае является переменной величиной, причём, при прямотоке < , а при противотоке возможно соотношение > .

Количественно движущую силу теплообмена принято характеризовать с помощью так называемого температурного напора ().

Для прямотока:

(542)

Для противотока:

(543)

В общем случае эти зависимости могут быть записаны как:

(544)

где: - большая разность температур между потоками; - меньшая разность температур между потоками.

Причём, если: / < 2, то величину температурного напора можно найти по упрощенной зависимости:

= (+ )/2 (545)

В теплообменных аппаратах принято различать так называемый эквивалентный диаметр (), определяемый для каждого типа конструкции по отдельной зависимости, например, для межтрубного пространства кожухотрубчатого теплообменника:

(546)

для теплообменников типа труба в трубе:

(547)

где: - внутренний диаметр кожуха; - наружный диаметр трубки; - число трубок в пучке; и.т.д.

3. Основные конструкции теплообменников

В поверхностных аппаратах передача тепла от одной среды к другой осуществляется через разделяющую их твёрдую стенку.

В аппаратах смешения передача тепла от одной среды к другой осуществляется при их непосредственном соприкосновении.

Эффективность теплообмена выше в аппаратах смешения, а их металлоёмкость меньше, но передача тепла сопровождается нежелательным (как правило) смешением фаз.

Поверхностные аппараты

3.1 Теплообменники

Это аппараты, в которых один поток нагревается за счет использования тепла другого потока, получаемого в том же технологическом процессе и нуждающегося в охлаждении.

Теплообменники позволяют сократить подвод из вне необходимого тепла или хладоагента. Поэтому в этот же раздел относят котлы - утилизаторы и регенераторы холода.

3.1.1 Змеевиковые аппараты

Подобные конструкции представляют собой трубный змеевик, проложенный по дну ёмкости или резервуара. Теплоносителем обычно служит водяной пар. В следствии возможности размещения в ёмкости или резервуаре лишь небольшой поверхности теплообмена, низкого коэффициента теплопередачи, громоздкости и, значит, опасности в пожарном отношении, такие аппараты применяют лишь для разогрева легкозастывающих нефтей и нефтепродуктов.

3.1.2 Спиральные аппараты

Подобная конструкция (рис.56) состоит из двух листов, свёрнутых в спираль и образующих каналы, по которым движутся теплообменивающиеся среды. Достоинством аппаратов этой конструкции является компактность, лёгкость создания высоких скоростей движения теплообменивающихся сред и, как следствие, более высокое значение полного коэффициента теплопередачи. Гидравлическое сопротивление таких аппаратов относительно невелико. К недостаткам можно отнести сложность изготовления и трудность обеспечения герметичности соединений.

3.1.3 Аппараты типа «труба в трубе»

В таких аппаратах теплообмен происходит между средами, двигающимися по трубкам и кольцевому пространству, которое образуется между трубами большого и малого диаметров. В таких аппаратах легко обеспечиваются высокие скорости движения, что позволяет достигать высоких коэффициентов теплопередачи. Также легко организуется противоток. Рабочие поверхности подобных теплообменников в меньшей степени подвержены загрязнению. В таких теплообменниках так же легко обеспечивается оребрение поверхности теплообмена, что позволяет в 4 - 5 раз увеличить поверхность контактирования фаз. Такое мероприятие оказывается особенно полезным в том случае, когда со стороны одной из сред трудно обеспечить высокий коэффициент теплоотдачи (движется газ, вязкая жидкость, поток имеет ламинарный характер и т.п.).

Недостатками теплообменных аппаратов типа «труба в трубе» по сравнению с кожухотрубчатыми являются большие габариты и высокая металлоёмкость на единицу поверхности теплообмена.

Теплообменники данной конструкции используются при сравнительно небольшой разности температур теплообменивающихся сред.

При жестком варианте в кольцевое пространство подаётся среда не способная загрязнить его. При разборном варианте данное ограничение снимается.

3.1.4 Кожухотрубчатые аппараты

а) аппарат с неподвижной трубной решеткой

Существенное различие между температурами трубок и кожуха приводит к большему удлинению первых по сравнению со вторыми, что нарушает герметичность развальцовки трубок в решетке и ведёт к смешению сред.

Поэтому теплообменники этого типа применяют при разнице температур теплообменивающихся сред не более 50⁰С да ещё и при сравнительно небольшой длине аппарата. Очистка межтрубного пространства подобных аппаратов сложна, поэтому в него должна направляться среда не вызывающая отложений. Достоинством аппаратов этого типа является простота конструкции и малая стоимость.

б) теплообменные аппараты с температурным компенсатором (рис.60) имеют неподвижные трубные решетки и снабжены устройством в виде линз для компенсации различия их температур.

в) теплообменные аппараты с плавающей головкой (с подвижной трубной решеткой) - являются наиболее распространённым типом поверхностных аппаратов.

Подвижная трубная решетка позволяет трубному пучку свободно перемещаться независимо от корпуса. В аппаратах этой конструкции температурные напряжения могут возникать лишь при существенном различии температур трубок. В теплообменных аппаратах подобного типа трубные пучки сравнительно легко могут быть удалены из корпуса. Что облегчает их ремонт, чистку или замену.

г) Теплообменники с U - образными трубками (рис.62) имеют одну трубную решетку, в которую ввальцованы оба конца U- образных трубок, что обеспечивает свободное удлинение трубок при изменении их температуры.

Недостатком таких аппаратов является трудность чистки внутренней поверхности труб.

д) Теплообменные аппараты с двойными трубками имеют две трубные решетки, размещенные с одной стороны аппарата.

В одной трубной решетке развальцованы трубы меньшего диаметра, верхние концы которых открыты, в другой - трубы большего диаметра, нижние концы которых заглушены. Такая конструкция обеспечивает независимое удлинение труб. В аппаратах этого типа одна из теплообменивающихся сред поступает через штуцер в пространство между крышкой и верхней трубной решеткой, откуда направляется вниз по трубкам малого диаметра. По выходе из них поток возвращается по кольцевому пространству между трубками, собирается в пространстве между трубными решетками, а затем выводится из аппарата.

е) многоходовые теплообменные аппараты могут быть созданы с любым числом ходов по трубному и межтрубному пространству.

Однако, продольные перегородки с помощью которых можно изменять число ходов в межтрубном пространстве, распространения не получили, ибо очень трудно обеспечить герметичность между этими перегородками и корпусом.

Наибольшее распространение получили сегментные перегородки. Важно, чтобы зазор между внутренной поверхностью кожуха и перегородкой был минимальным, что позволяет сократить утечку жидкости, проходящей через межтрубное пространство и не участвующей в теплообмене. Вместе с тем, зазор должен быть достаточным для удобства извлечения пучка труб при его ремонте.

Таким образом, перегородки повышают скорости потоков теплообменивающихся сред, улучшают обтекаемость поверхности теплообмена и создают большую турбулентность потоков.

3.2 Конденсаторы - холодильники

Это аппараты, предназначенные для охлаждения жидкого потока или конденсации и охлаждения паров с использованием специального охлаждающего агента (вода, воздух, испаряющийся аммиак, пропан и др.) Охлаждение и конденсация в этих аппаратах являются целевыми процессами, а нагрев охлаждающего агента - побочным.

3.2.1 Погружные аппараты

Специфической особенностью аппаратов этого типа является наличие ёмкости - ящика, в которую погружены теплообменные трубы. В ящике находится охлаждающая среда (чаще всего вода).

Различают змеевиковые и секционные аппараты.

Теплообменная поверхность состоит из труб, соединённых при помощи сварки или на флянцах; переход из одной трубы в другую осуществляется при помощи двойников. Охлаждаемый поток последовательно проходит трубы, расположенные в горизонтальном ряду, затем переходит в трубы следующего ряда и т .д.

При большом расходе охлаждающегося потока для уменьшения гидравлического сопротивления применяют коллекторные змеевиковые конденсаторы - холодильники, в которых охлаждаемый поток при помощи специального коллектора разбивается на несколько параллельных потоков.

Если при конденсации паров объём потока резко уменьшается, то можно применить коллекторные погружные аппараты с переменным числом потоков. В начале аппарата, где движутся в основном пары, число параллельных потоков должно быть более высоким, чем в конце аппарата, где конденсация паров завершена и идёт охлаждение конденсата.

К недостаткам аппаратов подобного типа относится их громоздкость и повышенный расход металла. Кроме того, в ящике свободное сечение для прохода хладоагента (воды) велико, вследствии чего скороссть его движения мала и относительно малы коэффициенты теплоотдачи от стенок змеевика к хладоагенту.

3.2.2 Оросительные аппараты

Они представляют собой змеевик, состоящий из соединённых двойниками труб, которые расположены горизонтальными и вертикальными рядами

Чаще всего это коллекторские змеевики. В верхней части аппарата имеется распределительное приспособление для орошения наружной поверхности змеевиков, как правило, водой. Оно выполнено либо в виде желобов, либо в виде перфорированных труб, либо специальных распылителей.

В следствии высоко значения скрытой теплоты испарения воды даже незначительное её испарение сопровождается отводом большого количества тепла. Опыт работы показывает, что около 50 % тепла отводится испаряющейся водой. Таким образом, в оросительном холодильнике - конденсаторе расход воды примерно в 2 раза меньше, чем в обычном водяном холодильнике.

К недостаткам таких аппаратов относится их громоздкость, интенсивная коррозия, отложение накипи и оледенение зимой.

3.2.3 Аппараты воздушного охлаждения (АВО)

В этих аппаратах в качестве охлаждающего агента используется поток атмосферного воздуха, нагнетаемый вентиляторами, в который, при необходимости, впрыскивается вода.

Сравнительно низкий коэффициент теплоотдачи со стороны потока воздуха компенсируется оребрением наружной поверхности труб, высокими скоростями потока воздуха и впрыскиванием в него воды, а так же использованием для изготовления труб меди, латуни, бронзы и различных алюминиевых сплавов.

АВО подразделяются на следующие типы:

Горизонтальные … АВГ

Зигзагообразные … АВЗ

Малопоточные … АВМ

Для вязких продуктов … АВГ - В

Для высоковязких продуктов … АВГ - ВВ

Последние конструкции позволяют иметь большую поверхность теплообмена при той же занятой площади. Количество воздуха, прокачиваемого через аппарат, должно изменяться при сезонном изменении температуры; это достигается за счет изменения числа оборотов вентилятора и угла поворота заслонок жалюзей.

3.3 Нагреватели, испарители, кипятильники

В этих аппаратах нагрев или частичное испарение осуществляется за счет использования тепла высокотемпературных потоков. Нагрев или испарение одной среды является целевым процессом, тогда как охлаждение горячего потока является побочным.

3.3.1 Аппараты с паровым пространством

Аппарат представляет собой двухходовой трубный пучек с плавающей головкой, вмонтированный в куб с поперечной перегородкой. Подлежащая испарению жидкость поступает в аппарат снизу и двигаясь вверх между трубками, нагревается и частично испаряется, а затем перетекает через перегородку и через нижний штуцер выводится из аппарата. Образующиеся пары выводятся через верхний штуцер.

3.3.2 Пародистиляторные теплообменники

В этих аппаратах тепло передаётся от конденсирующихся паров.

3.4 Аппараты смешения

В этих аппаратах тепло передаётся от одной среды к другой путём непосредственного контакта теплообменивающихся потоков. Это позволяет значительно сократить расход металла на изготовление аппаратов. Однако, применять этот способ можно только в тех случаях, когда допустимо смешение потоков.

3.4.1 Барометрический конденсатор

В барометрический конденсатор потоком (I) подаётся смесь газов и паров для конденсации и охлаждения которых потоком (III) подаётся холодная вода, стекающая по перфорированным полкам в виде струек. Полки занимают 2/3 сечения аппарата и размещены таким образом, что струи с вышележащих полок попадают на нижележащие. Уровень воды на полке поддерживается поперечными планками. Охлаждаемая парогазовая смесь, поднимаясь снизу вверх, контактирует со струями и водяной завесой. Таким образом, создаётся большая поверхность теплообмена. Конденсат вместе с водой стекает в колодец. Сверху из конденсатора отсасываются газы с частью водяных паров.

Чаще всего ииспользуются аппараты с 4 - 7 полками с диаметром отверстий 1 - 7 мм. Сточные воды отделяются от конденсата обычно отстоем и требуют дорогостоящей очистки.

3.4.2 Горячая струя

Основной поток (или часть его) из аппарата (1) проходит трубчатую печь, где нагревается до требуемой температуры и частично возвращается в аппарат, создавая там необходимые условия.

3.4.3 Топка под давлением

В топке под давлением сжигается жидкое или газообразное топливо, а образующиеся дымовые газы смешиваются с подлежащим нагреву воздухом, нагнетаемым в этот аппарат. Такой аппарат не требует больших затрат, но снижает концентрацию кислорода в нагретой смеси.

4. Выбор типа теплообменника и его эксплуатация

При выборе теплообменного аппарата необходимо учитывать следующее:

Конструкция должна быть по возможности простой, позволяющей затрачивать минимум времени на разборку и сборку аппарата при ремонте и смене деталей.

Конструкция должна обеспечивать необходимую прочность и надёжность в работе.

Металл, из которого изготовлен аппарат, должен противодействовать коррозии.

Аппарат должен обеспечивать оптимальные скорости всех потоков.

Важным фактором при выборе является число ходов в теплообменном аппарате. В много ходовых теплообменниках достигаются более высокие коэффициенты теплопередачи, но они менее удобны в эксплуатации, что связано с трудностями при разборке - сборке подобных аппаратов, их чистке и быстрой потерей герметичности перегородками. Поэтому, на практике предпочитают применять теплообменники одноходовые по корпусу и двухходовые в трубном пространстве.

Теплообменники типа «труба в трубе» применяют для высоковязких и загрязненных жидкостей.

Хорошо противостоят сероводородной и хлористоводородной коррозии трубки из так называемого адмиралтейского сплава (70 % Cu, 1 % Sn и 29 % Zn); с изготовлением решеток и крышек из нержавеющей стали; для экономии которой применяют решетки из биметалла. Хорошие результаты наблюдаются при покрытии всех внутренних поверхностей аппарата стеклом или стеклоэмалью, но это ведёт к уменьшению коэффициента теплопередачи. Довольно часто применяют плакировку, т.е. покрытие углеродистой стали нержавеющей сталью. Используют также электрохимические или химические покрытия.

Особое внимание следует уделять нахождению оптимального предела регенерации тепла, во многом определяющем экономику любого технологического процесса. Чем больше регенерируется тепло, тем больше поверхность теплообмена, выше гидравлические сопротивления, а следовательно, и расход энергии на их преодоление. Поэтому необходимо сопоставление затрат, обуславливаемых усилением регенерации тепла, со стоимостью сэкономленного топлива, что и позволяет выбрать экономически целесообразную степень регенерации тепла для данной технологической установки.

Для сокращения потерь тепла в окружающую среду теплообменники изолируют. Как правило, цилиндрическую часть аппарата покрывают мастичным материалом, например, асбоцементом, после чего штукатурят и облицовывают металлическими листами (в основном алюминиевыми). Головки аппарата несут собственную теплоизоляцию, которая связана с изоляцией цилиндрической части соединительными кольцами. Для облегчения демонтажа теплоизолирующий кожух выполняют из двух половинок и монтируют внахлёстку.

Эффективность работы теплообменника во многом зависит от степени чистоты поверхности теплообмена. Отложения в теплообменных аппаратах могут быть двух видов: твёрдые - окалина, накипь, продукты коррозии металла, механические примеси и т.п.; пористые - тина, грязь, АСПО, шлам и т.п. Эти отложения снижают коэффициент теплопередачи и, как следствие, температуру холодного потока на выходе, не говоря уже о возросших гидравлических сопротивлениях. Чтобы поддерживать коэффициент теплопередачи на должном уровне, аппарат подвергают переодической очистке. Обычно, для однотипных теплообменников используют запасной пучек труб, заменяя им загрязненный. Некоторые из этих загрязнений легко отделяются при продувке паром, другие при промывке водой или бензином, третьи только механическим путём. Практикуется применение минеральных кислот. При механической очистке аппарат раскрывают, пучки труб вынимают из кожуха. Отложения в межтрубном пространстве отбивают зубилами и всю мелочь удаляют скребками и щетками. Внутреннюю поверхность трубок очищают шарошками или длинными стальными прутьями. Заслуживает внимания и так называемый образивный метод очистки кожухотрубчатых теплообменников с помощью взвеси песка.

Нагревающие агенты:

Наиболее удобным и самым распространённым теплоносителем является водяной пар. Его легко транспортировать к месту потребления, а централизованное производство в ТЭЦ или в крупной котельной позволяет наиболее эффективно использовать тепло топлива, совмещая производство пара с выработкой электроэнергии.

Достоинствами водяного пара как теплоносителя являются высокий коэффициент теплопередачи при его конденсации, большие величины скрытой теплоты конденсации, возможность использования конденсата и др.

К недостаткам водяного пара относится сравнительно низкая его температура при высоком давлении. Так, при абсолютном давлении 0,98 МПа температура конденсации пара всего 179⁰С и, следовательно, использовать его можно при нагреве сырья лишь до температуры не выше 160 - 170⁰С. При повышении необходимой температуры нагрева всего на 30 - 40⁰С (до 200⁰С) требуется насыщенный пар уже под давлением 2,5 - 3,0 МПа.

Значительного снижения давления в аппарате при нагреве до высоких температур можно достигнуть, применяя конденсирующийся теплоноситель с более высокой температурой кипения. В промышленной практике применяют, например, смесь дифенила и дифенил оксида, известную под названием даутерма. Температура его кипения при атмосферном давлении равна 257 ⁰С, а при температуре 350⁰С абсолютное давление насыщенных паров всего 0,6 МПа. Однако, скрытая теплота его конденсации значительно ниже, чем у водяного пара.

При нагреве выше 400⁰С применяют легкоплавкую смесь азотнокислых и азотистокислых солей натрия и калия. Так, например, смесь солей, состоящая из NaNO₂ (40 %), NaNO₃ (7 %) и KNO₃ (53 %) плавится при 142⁰С, выдерживает температуру в 600⁰С и имеет вполне приличную теплоту плавления (порядка 81,6 кДж/кг) и теплоёмкость (порядка 2 кДж/кг^.К) при приемлимой вязкости расплава (около 4 мПа^.с).

При нагреве до 200⁰С вполне уместно использовать в качестве теплоносителя нефть или нефтепродукты. Иногда в качестве теплоносителя применяют дымовые газы или горячий воздух, нагреваемый в топках под давле давлением. Недостатками такого теплоносителя является низкий коэффициент теплоотдачи (обычно не выше 58 Вт/м^2.К) и малая теплоёмкость (1,05 - 1,26 кДж/кг^.К). Недостатками такого теплоносителя является низкий коэффициент теплоотдачи (обычно не выше 58 Вт/м^2.К) и малая теплоёмкость (1,05 - 1,26 кДж/кг^.К).

Не редки случаи использования в качестве теплоносителя перегретой воды с температурой 350 - 360⁰С, которая циркулирует в системе под давлением выше 20 МПа.

Охлаждающие агенты.

Наиболее распространённым и дешевым охлаждающим агентом является вода, используемая для охлаждения до 30 - 35⁰С. При этом, различают проточное и оборотное водоснабжение. Во втором случае вода повторно используется после её охлаждения путём частичного испарения в градирнях или специальных бассейнах. Иногда воду частично испаряют под вакуумом. Основное преимущество воды - её доступность и высокий коэффициент теплоотдачи к поверхности в сочетании с большой теплоёмкостью. К недостаткам следует отнести загрязнение наружной поверхности теплообменной аппаратуры.

Широко распространён в качестве охлаждающего агента атмосферный воздух, поскольку затраты на привод вентиляторов меньше затрат на организацию водяного охлаждения. К достоинствам воздуха как охлаждающего агента можно отнести его доступность и отсутствие загрязнений аппаратуры. К недостаткам - низкий коэффициент теплоотдачи (до 58 Вт/м^2.ч) и низкая теплоёмкость (1,0 кДж/кг^.К), вследствии чего массовый расход воздуха ~ в 4 раза превышает расход воды. Немалые неприятности при использовании воздуха в качестве охлаждающего агента связаны с весьма существенными колебаниями его начальной температуры.

При необходимости охлаждения ниже 10 - 15⁰С применяют специальные хладоагенты - испаряющийся аммиак, пропан, этан и другие сжиженные газы. Образующиеся пары хладоагента подвергаются компрессии, сжижаются и возвращаются в процесс. Температура испаряющегося агента легко регулируется изменением давления, при котором происходит испарение. Наибольшее распространение в нефтяной и газовой промышленности получили кожухотрубчатые теплообменные аппараты с неподвижными трубными решетками и с поперечными перегородками в межтрубном пространстве. Подобные аппараты принято подразделять и обозначать индексами, состоящими из 2 или 3 букв:

По назначению (первая буква индекса) - Т - теплообменники; Х - холодильники; К - конденсаторы; И - испарители.

По конструкции (вторая буква индекса) - Н - с неподвижными трубными решетками; К - с линзовым компенсатором;

По расположению (третья буква индекса) - Г - горизонтальные; В - вертикальные.

В качестве примера основные сведения о кожухотрубчатых аппаратах с неподвижными трубными решетками по ГОСТам 15119-69, 15120-69, 15121-69 и 15122 -69 для труб 25х2 мм из стали марок 10 и 20 в табл. 8 -11.

Табл.8.

Применение кожухотрубчатых теплообменных аппаратов со стальными трубами.

Тип аппарата	Применение и нормы
	В кожухе	В трубах
Теплообменники ТН и ТК (ГОСТ 15122-69)	Нагревание и охлаждение жидких и газообразных сред
	Температура теплообменивающихся сред от -30 до +3500С
	Рраб для ТН 4 - 25 атм; для ТК 4 - 16 атм.	Рраб 4 - 25 атм.
Конденсаторы КН и КК (ГОСТ 15121-69)	Конденсируемая среда	Охлаждающая среда
	Температура от 0 до +3500С Рраб для КН 4 - 25 атм; для КК 4 - 16 атм.	Вода или другая нетоксичная и не взрыво- и не пожароопасная среда Температура от - 30 до +600С Рраб от 4 до 6 атм.
Холодильники ХН и ХК (ГОСТ 15120-69)	Охлаждаемая среда
	Температура от 0 до +3500С Рраб для ХН 4 - 40 атм; для ХК 4 - 16 атм.
Испарители ИН и ИК (ГОСТ 15119-69)	Греющая среда	Испаряемая среда
	Температура греющей и испаряемой среды от -30 до +3500С
	Рраб для ИН 4 - 40 атм; для ИК 4 - 10 атм.	Рраб от 4 до 10 атм.

Р_раб - предельное рабочее давление, зависящее от характеристики и температуры среды.

Кожухотрубчатые теплообменные аппараты с неподвижными трубными решетками типа ТН, ХН, КН и ИН можно применять только в тех случаях, когда разность температур кожуха (t_k) и труб (t_т) будет меньше максимальной, приведённой в табл.8.

Если разность (t_k) и (t_т) окажется больше максимально допустимой, то используют кожухотрубчатый теплообменник с линзовым компенсатором типа ТК, КК, ХК и ИК или с плавающей головкой (ГОСТ 14246-69).

Кожухотрубчатые теплообменные аппараты с неподвижными трубными решетками, предназначенные для аммиачных и углеводородных холодильных установок (ГОСТ 22485-77 и 22486-77) не рассматриваются.

Табл.9.

Площадь поверхности теплообмена (по d_нар) теплообменных аппаратов типа ТН, ТК, ХН и ХК с трубами 25х2 мм

Диаметр Кожуха внутрен. мм	Число труб	ТН, ТК (ГОСТ 15122-69)	ХН, ХК (ГОСТ 15120-69)	nв
	Общее	На один ход	Длина труб, м
			1,0	1,5	2,0	3,0	4,0	6,0
			Площадь поверхности теплообмена, м2
Одноходовые
150 259	13 37	13 37	1,0 3,0	1,5 5,0	2,0 6,5	3,0 10	- -	- -	То же	5 7
307 400 600 800 1000 1200	61 111 261 473 783 1125	61 111 261 473 783 1125	- - - - - -	7,0 - - - - -	9,5 17 40 74 - -	14 26 61 112 182 -	19 35 81 150 244 348	- 52 122 226 366 525	Не применяются	9 11 17 23 31 37
Двухходовые
325 400 600 800 1000 1200	52 100 244 450 754 1090	26 50 122 225 377 545	- - - - - -	6,0 - - - - -	8,0 15 38 70 - -	12 23 57 106 175 -	16 31 76 142 234 338	- 47 114 212 353 505	То же	8 10 16 22 30 36
Четырёхходовые
600 800 1000 1200	210 408 702 1028	52,5 102 175,5 257	- - - -	- - - -	32 64 - -	49 96 163 -	65 128 218 318	98 193 329 479	То же	14 20 28 34
Шестиходовые
600 800 1000 1200	198 392 678 1000	33 65,3 113 166,6	- - - -	- - - -	31 62 - -	47 93 160 -	62 125 214 316	93 187 322 476	То же	14 20 28 34

n_в - число рядов труб по вертикали для горизонтальных аппаратов (по ГОСТ 15118-69).

Табл.10.

Поверхность теплообмена (по d_нар) испарителей ИН и ИК и конденсаторов КН и КК с трубами 25х2 мм по ГОСТ 15119-69 и ГОСТ 15121-69

кожуха (внутрен.) мм	Число труб	Длина труб, м	Типы аппаратов
	Общее	На один ход	2	3	4	6
			Площадь поверхности теплообмена, м2 (по dнар)
Одноходовые	Испарители ИН, ИК
600 800 1000 1200 1400	261 473 783 1125 1549	261 473 783 1125 1549	40 74 121 - -	61 112 182 260 358	81 150 244 348 480	- - - - -
Двухходовые
600 800 1000 1200 1400	244 450 754 1090 1508	122 255 377 545 754	- - - - -	57 106 175 - -	76 142 234 338 -	114 212 353 509 706	Конденсаторы КН, КК
Четырёхходовые
600 800 1000 1200 1400	210 408 702 1028 1434	52,5 102 175,5 257 358,5	- - - - -	49 96 163 - -	65 128 218 318 -	98 193 329 479 672
Шестиходовые
600 800 1000 1200 1400	198 392 678 1000 1400	33 65,3 113 166,6 233,3	- - - - -	46 93 160 - -	62 123 213 314 -	93 185 319 471 659

Табл.11.

Количество ходов по трубкам (К), общее число труб (n), площади поперечных сечений одного хода по трубам (S_т) и в вырезе перегородки (S_с.ж.), расстояния по диагонали до хорды сегмента (h₁) и допускаемая разность температур кожуха (t_к) и труб (t_т) при Р_у 10 атм и t_т 250⁰С для труб 25х2 мм с шагом 32 мм для стали 10 и 20 (исполнение М1).

Диаметр кожуха внут., мм	К	n	Sт, м2	Sс.ж., м2	h1, мм	(tк - tт), К (для ТН, ХН,КН,ИН)
150	1	13	40	50	25	Для ХН 20 Для ТН 30
259	1	37	140	130	40
325	1	61	210	140	55
	2	52	90
400	1	111	380	220	68	30
	2	100	170
600	1	261 (279)	900	490	111	40
	2	244 (262)	420
	4	210 (228)	180
	6	198 (216)	114		166
800	1	473 (507)	1670	770	166
	2	450 (484)	780
	4	408 (442)	310
	6	392 (426)	220		194
1000	1	783 (813)	2700	12,1	194	5 Для ТН 60
	2	754 (784)	1310
	4	702 (732)	600
	6	678 (708)	380
1200	1	1125 (1175)	3900	1680	222	60
	2	1090 (1140)	1890
	4	1028 (1078)	850
	6	1000 (1050)	570		305

В скобках указано общее количество труб для случая, когда нет отбойников и трубы добавлены с двух сторон, см. ГОСТ 15118 - 69. Значения h₁ приведены для теплообменников и холодильников.

5. Технологический расчет теплообменника

5.1 Прежде всего необходимо выяснить как изменяется по длине аппарата температура горячего потока и соответствующая ей температура холодного потока в пределах от до и от до соответственно.

Подобная задача может быть решена только в том случае если известны все вышеназванные температуры, либо неизвестна одна из них.

Для прямотока:

Если неизвестна конечная температура холодного потока (), то интервал изменения температуры горячего потока от до разбивают на некоторое число одинаковых (по температуре) зон (). Обычно, принимают равным от 10 до 20. После этого, находят изменение температуры горячего потока по каждой зоне:

(548)

Затем, рассчитывают текущие значения температур горячего потока на границах соседних зон, начиная с :

(549)

Соответствующие температуры холодного потока рассчитывают по формуле:

(550)

где: и - массовые расходы горячего и холодного потока соответственно; - удельная теплоёмкость горячего потока при постоянном давлении и средней температуре интервала ; - удельная теплоёмкость холодного потока при постоянном давлении и средней температуре интервала .

Если неизвестна начальная температура холодного потока (), то соответствующие температуры рассчитываются по формуле:

(551)

Если неизвестна конечная температура горячего потока (), то интервал изменения температур холодного потока от () до () разбивается на некоторое число (одинаковых по температуре) зон (). Обычно принимают () равным от 10 до 20. После этого, находят изменение температуры по каждой зоне:

(552)

Затем, рассчитывают текущее значение температур холодного потока на границах соседних зон, начиная с :

(553)

Соответствующие температуры горячего потока рассчитываются по формуле:

(554)

Если неизвестна начальная температура горячего потока (), то соответствующие температуры рассчитываются по формуле:

(555)

Текущие значения температур холодного потока на границах соседних зон рассчитываются по формуле:

(556)

Для противотока:

Если неизвестна конечная температура холодного потока (), то текущие значения температур горячего потока на границах соседних зон рассчитываются по формуле:

(557)

Соответствующие температуры холодного потока:

(558)

Если неизвестна начальная температура холодного потока (), то текущее значение температур горячего потока на границах соседних зон рассчитывают по формуле:

(559)

Соответствующие температуры холодного потока :

(560)

Если неизвестна конечная температура горячего потока () , то текущее значение температур холодного потока на границах соседних зон рассчитывают по формуле:

(561)

Соответствующие температуры горячего потока:

(562)

Если неизвестна начальная температура горячего потока (), то соответствующие температуры горячего потока рассчитываются по формуле:

(563)

Значения удельных теплоёмкостей () и () в формулах (550, 551, 554, 555, 560, 562 и 563) берутся при средних температурах соответствующих зон, вычисляемых по формулам:

(564)

(565)

Если одним из потоков является пресная вода, то соответствующие значения удельной теплоёмкости берутся из табл.12.

Табл.12.

Физические свойства пресной воды

Давление (Р), МПа	Температура (Т или t), 0С	Плотность (), кг/м3	Удельная теплоёмкость (ср), КДж/кг.К	Тепло-проводность (), Вт/м.К	Кинематическая вязкость (), м2/с
0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,103 0,146 0,202 0,275 0,368 0,485 0,630 0,808 1,023	0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180	1000 1000 998 996 992 988 983 978 972 965 958 951 943 935 926 917 907 897 887	4,23 4,19 4,19 4,18 4,18 4,18 4,18 4,19 4,19 4,19 4,23 4,23 4,23 4,27 4,27 4,32 4,36 4,40 4,44	0,551 0,575 0,539 0,618 0,634 0,648 0,658 0,668 0,675 0,680 0,683 0,655 0,686 0,686 0,685 0,684 0,683 0,679 0,675	0,000001790 0,000001310 0,000001010 0,000000810 0,000000660 0,000000560 0,000000478 0,000000415 0,000000365 0,000000326 0,000000295 0,000000268 0,000000244 0,000000226 0,000000212 0,000000202 0,000000191 0,000000181 0,000000173

Если одним из потоков является минерализованная вода, то соответствующие значения удельной теплоёмкости берутся из табл.13 и 14.

Табл.13.

Физические свойства минерализованной воды NaCl типа

Конц. соли в раств., (С), % мас.

Плотн. () кг/м3

Динамическая вязкость () мПа.с

Удельная теплоёмкость (ср), кДж/кг.К

Теплопроводность (), Вт/м.К

00С

-50С

-100С

-150С

-200С

00С

-100С

-200С

00С

-100С

-200С

0,1 1,5 2,9 4,3 5,6 7,0 8,3 9,6 11,0 12,3 13,6 14,9 16,2 17,5 18,8 20,0 21,2 22,4 23,1 23,9 24,9 26,1 26,3

1000 1010 1020 1030 1040 1050 1060 1070 1080 1090 1100 1110 1120 1130 1140 1150 1160 1170 1175 1180 1190 1200 1203

1,766 1,785 1,805 1,825 1,844 1,874 1,913 1,962 2,021 2,080 2,148 2,237 2,325 2,433 2,560 2,688 2,825 2,963 3,041 3,139 3,296 3,473 3,502

- - - - - - 2,305 2,374 2,443 2,521 2,609 2,717 2,835 2,972 3,120 3,277 3,443 3,640 3,747 3,855 4,071 - -

- - - - - - - - - - - 3,345 3,492 3,679 3,875 4,081 4,307 4,562 4,709 4,866 - - -

- - - - - - - - - - - - - - 4,777 5,013 5,278 5,582 5,749 5,935 - - -

- - - - - - - - - - - - - - - - - 6,867 7,044 - - - -

- 4,077 4,006 3,943 3,884 3,830 3,775 3,725 3,679 3,633 3,591 3,553 3,515 3,478 3,444 3,411 3,377 3,344 3,331 - -

Подобные документы

• Технологический процесс конденсации пара

  Способы распространения тепла и расчет теплообменной аппаратуры. Технологическая схема конденсации газопаровой смеси. Свойства конденсируемой паровой смеси. Расчёт и выбор конденсатора. Выбор диаметров патрубков и расчёт их технологических параметров.
  
  курсовая работа [272,3 K], добавлен 24.10.2011
  

• Проект расчета кожухотрубного теплообменника

  Сущность процесса теплообмена. Физико-химические свойства сырья и продуктов. Характеристики осветительного керосина. Классификация теплообменников по способу передачи тепла и тепловому режиму. Техника безопасности при обслуживании теплообменников.
  
  реферат [275,2 K], добавлен 07.01.2015
  

• Подбор и расчет теплообменной установки, предназначенной для использования в производстве крепленого вина

  Описание конструкции теплообменной установки и обоснование его выбора. Технологический расчет выбранной конструкции аппарата. Механический расчет его элементов. Расчет теплового потока и расхода хладоагента. Гидравлический расчет контактных устройств.
  
  курсовая работа [790,0 K], добавлен 21.03.2010
  

• Модернизация основного оборудования блока регенерации растворителя на установке депарафинизации масел

  Описание технологии производства и конструкций разрабатываемого оборудования. Технологический расчет колонны. Технологический расчет теплообменника. Расчет, выбор стандартизированного вспомогательного оборудования. Автоматизация технологического процесса.
  
  дипломная работа [2,5 M], добавлен 03.05.2009
  

• Технологические печи

  Назначение, принцип действия и классификация трубчатых печей: классификация, технологические и конструктивные признаки; механизм передачи тепла, фактор эффективности процесса. Характеристики и показатели работы трубчатых печей, их конструкции и эскизы.
  
  реферат [7,4 M], добавлен 01.12.2010
  

• Технологический расчет червяка

  Назначение червячной передачи, анализ технологичности изготовления червяка. Выбор технологических баз, перепадов диаметров ступеней. Требования к шероховатости и точности червяка. Расчет припусков и предельных размеров по технологическим переходам.
  
  практическая работа [422,2 K], добавлен 03.02.2010
  

• Ямная пропарочная камера

  Этапы проектирования ямной пропарочной камеры для тепловлажностной обработки бетонных внутренних стеновых панелей, изготовленных из бетонной смеси. Технологический, тепловой, аэродинамический расчет. Часовой приход и расход тепла. Уравнение баланса тепла.
  
  курсовая работа [32,7 K], добавлен 02.12.2011
  

• Расчет редуктора

  Расчет плоскоременной передачи, клиноременной передачи, цепной передачи, конической передачи, цилиндрической передачи, червячной передачи, кинематический расчет привода, расчет одно-двух-трех ступечатого редуктора, цилиндрического редуктора.
  
  курсовая работа [53,2 K], добавлен 22.09.2005
  

• Расчет теплообменника

  Технологическая схема теплообменной установки. Схема движения теплоносителей. Конструктивные характеристики теплообменника, его тепловой, гидравлический, механический расчет. Оценка тепловой изоляции. Расчет и выбор вспомогательного оборудования.
  
  курсовая работа [591,2 K], добавлен 10.04.2017
  

• Ванна пастеризационная Г6-ОПА-600 в линии производства кефира

  Основные группы теплообменников, различаемые в зависимости от способа передачи тепла. Описание машинно-аппаратурной схемы линии производства кефира резервуарным способом с охлаждением в резервуарах. Описание конструкции и принципа действия ванны.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 28.11.2014
  

• Проектирование одноступенчатого редуктора

  Кинематический расчет передачи и выбор электродвигателя. Расчет цилиндрической передачи. Ориентировочный расчет валов. Расчет основных размеров корпуса редуктора. Подбор подшипников и муфт. Выбор смазочного материала для зубчатой передачи и подшипников.
  
  курсовая работа [4,5 M], добавлен 08.02.2010
  

• Расчет и проектирование привода конвейера

  Расчет клиноременной передачи. Определение конструктивных размеров червячной передачи. Расчет закрытой червячной передачи. Компоновочная схема и тепловой расчет редуктора. Проверочный расчет шпонок ведущего вала. Выбор масла, смазочных устройств.
  
  курсовая работа [4,4 M], добавлен 07.05.2009
  

• Основные вопросы, связанные с расчетом электродвигателя, привода и редуктора

  Критерии для выбора типа электродвигателя. Расчёт клиноременной передачи, призматических шпонок, валов, подшипника, зубчатой передачи. Выбор муфты и особенности смазки редуктора. Кинематический и силовой расчет привода согласно мощности электродвигателя.
  
  контрольная работа [1,9 M], добавлен 01.12.2010
  

• Участок механического цеха для обработки детали представителя "Стакан"

  Описание конструкции и служебного назначения детали, ее технологический контроль. Выбор и характеристика принятого типа производства, способ получения заготовки. Составление управляющей программы для станка. Расчет и конструирование режущего инструмента.
  
  дипломная работа [426,8 K], добавлен 14.07.2016
  

• Нормирование точности зубчатой цилиндрической передачи

  Расчет и нормирование точности зубчатой передачи. Выбор степеней точности зубчатой передачи. Выбор вида сопряжения, зубьев колес передачи. Выбор показателей для контроля зубчатого колеса. Расчет и нормирование точностей гладко цилиндрических соединений.
  
  контрольная работа [44,5 K], добавлен 28.08.2010
  

• Технологический процесс изготовления радиатора мощного транзистора

  Технологический анализ конструкции. Определение типа производства. Оценка структуры технологического процесса, последовательности и содержания операций. Выбор метода контроля точности изготовления изделия, оборудования и технологической оснастки.
  
  курсовая работа [532,8 K], добавлен 09.05.2015
  

• Разработка технологического процесса обработки детали "Палец шаровый"

  Описание конструкции детали и ее технологический анализ. Характеристика и обоснование заданного типа производства. Выбор вида заготовки, ее конструирование и описание метода ее получения. Расчет припусков аналитическим методом, норм времени для операций.
  
  курсовая работа [659,9 K], добавлен 08.06.2015
  

• Кинематический расчет передачи

  Конструктивные размеры корпуса редуктора. Подбор муфты и шпонок. Основные параметры зубчатых колес. Расчет плоскоременной передачи. Проверка статической прочности валов, долговечность подшипников. Расчет на прочность тихоходной цилиндрической передачи.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 15.07.2015
  

• Принцип работы и технологические особенности машины моечной барабанного типа ВК-БМК

  Технологическая схема производства чипсов. Продуктовый расчет. Выбор и обоснование технологического оборудования. Принцип работы и констукция моечной барабанной машины. Технологический, кинематический, силовой расчет. Техника безопасности при работе.
  
  курсовая работа [573,4 K], добавлен 11.02.2012
  

• Расчет станочного приспособления

  Назначение и особенности конструкции детали, коэффициент точности ее обработки. Расчет годовой программы запуска и определение типа производства табличным методом. Проектирование маршрутного технологического процесса. Расчет припусков на обработку.
  
  курсовая работа [156,4 K], добавлен 19.12.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам