Проектирование мостового крана

По табл.34^* в_f = 0,9; в_z = 1,05. Тогда в_f·R_wf= 0,9·180 = 162 МПа < в_z R_wz = 1,05·162 = 170 Мпа.

Требуемая длина шва

см < 85· в_f··k_f = 85·0,9·0,8=61,2см.

Принимаем hтр = 48 см > lw + 1 см = 45,5 + 1 = 46,5 см.

5. Расчет и конструирование стропильной фермы

5.1 Расчетная схема ригеля

Решетчатый ригель поперечной рамы при жестком его сопряжении с колоннами работает как упругозащемленная на опорах однопролетная балочная конструкция. Статический расчет ригеля на вертикальную нагрузку (вес шатра g и снеговая нагрузка S) производится как свободно опертой балочной конструкции. Момент, возникающий от защемления ригеля в колоннах, учитывается как нагрузки, приложенные на опорах свободно опертой балочной конструкции(момент приводится к парам сил). Определение усилий в стержнях ферм может быть выполнен путем построения диаграммы Масквелла - Кремоны или с помощью ЭВМ.

5.2 Сбор нагрузок на ферму

При определении усилий в стержнях фермы (ригеля) должны быть рассмотрены следующие загружения:



Постоянная нагрузка по всему пролету;

Снеговая нагрузка по всему пролету для зоны «С» (приложю3 схема№3 [5], вариант 1), рис.17,б;

Снеговая нагрузка с местным увеличением снеговой нагрузки у фонарей (приложю3 схема№3 [5], вариант 2), рис.17,в;

Рамные моменты от упругого защемления ферм в колоннах;

Распор в ригеле рамы, прикладываемый на уровне нижнего пояса ферм.

Постоянная нагрузка. Состав кровли в табл.1. Нагрузка от покрытия (за исключением веса фонаря, так как при расчете ферм вес фонаря, в отличии от расчета рамы, учитывается в местах фактического опирания фонаря на ферму).

g' = (g - g_ф)_n = (1,71 - 0,19)0,95 = 1,444 кН/см²,

где g_ф = 0,19 кН/см² - расчетная нагрузка от конструкции фонаря, включая бортовые стенки и остекление (№ 17 конструктивного элемента в табл.1).

Расчетная линейная нагрузка на ферму с ширины, равной шагу стропильных ферм B = 12 м

q_ф = g'B = 1,44412 = 17,33 кН/м.

Узловые силы на ферму от расчетной нагрузки при размерах панелей верхнего пояса ферм d = 3 м(рис. 15, а)

F₁ = F₃ = q_фd = 17,333 = 52 кН;

F₄ = q_фd + 0,5g_фBd_n = 17,333 + 0,50,191230,95 = 55,3 кН;

F₅ = q_ф(0,5d + d) + [(0,5d + d)]_n =

= 17,33(0,53 + 3) + [0,1912(0,53 + 3)]0,95 = 87,6 кН.

Снеговая нагрузка Полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия

S = S0 = 1,51 = 1,5 кН/м2,

де - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к нагрузке на покрытие, =1, так как 250;

S0- нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, в соответсвии с п.5.2 [ ] S0 = 1,5 кН/м2.

Отношение учитываемого нормативного значения равномерно распределенной нагрузки от веса покрытия gn = 1,46 (табл.1) к нормативному значению веса стенового покрова земли Sо

но больше 0,8, поэтому коэффициент надежности по нагрузке для снеговой нагрузки определяем по линейной интерполяции между значениями f = 1,4, соответствующий gn/S0 = 1, и 1,6, соответствующий gn/S0 = 0,8; f = 1,43.

Расчетная линейная нагрузка на ферму с ширины, равной шагу стропильных ферм

qs = кН/м.

Узловые силы на ферму от снеговой нагрузки:

Вариант I снеговой нагрузки (рис. 15, б). Определяем коэффициенты ₁ и ₂ в соответствии с п.5.5. [5]

1 = 0,8; 2 = 1 + 0,1=1 + 0,1= 1,1,

где а = 12м - ширина фонаря, рис.17; b =(L-a)/2= (36 - 12)/2 = 12 м.

F1S = F2S = F3S = Sd2 = 24,531,1 = 80,85 кН;

F4S = Sd(1 + 2)/2 = 24,53(0,8 + 1,1) /2= 69,8 кН;

F5S = S1(d + 0,5d) = 24,50,8(3 + 0,53) = 88,2 кН.

Вариант II снеговой нагрузки (рис.15,в ). Коэффициент ₁=1, для определения коэффициента ₃ определяем длину зоны b_? (рис. 15, в)

b_? = h_? = 3,4 м < b = 12 м;

₃ = 1 + 0,5=1 + 0,5= 2,76 < 4.

Узловые нагрузки :

F^'_1S = F^'_2S = Sd = 24,53 = 73,5 кН;

Нагрузка от рамных моментов (сечение 1-1, табл. 2). Максимальное значение момента защемления на левой опоре:

1-я комбинация: М_1max = 1116 кНм (сочетание 1 + 2 + 4 + 6 + 8) - момент защемления на правой опоре от того же сочетания нагрузок

М₂ = 337 + 387 + 38,3 - 9,9 - 54 = 698 кНм.

2-я комбинация: ( без учета снеговой нагрузки)

М₁ = М_1max - М_снег = 1116 - 387 = 729 кНм;

М₂ = 698 - 387 = 311 кНм.

Нагрузка от распора рамы, прикладываемая в уровне нижнего пояса фермы

1-я комбинация:

Н₁= N₁+N₂+N₃+N₄+N₅= - 28,8+(-39,1-113-36,3-2,5) 0,9 = -200,6 кН;

2-я комбинация:

Н₂= N₁+N₃+N₄+N₅= - 28,8+(-113-36,3-2,5) 0,9 = -165,4 кН.

Схема приложения рамных моментов и распора показаны на рис.18.

5.3 Определение усилий в стержнях фермы

Усилия в стержнях фермы определяем раздельно для каждой нагрузки на ЭВМ с использованием программного комплекса "ЛИРА ПК". Расчетная конечно-элементная модель фермы и схема приложения узловых нагрузок приведена в приложении.

Для определения усилий от опорных (рамных) моментов определяются усилия от единичного момента, приложенного к левой опоре; зеркальное отображение этих усилий дает значения усилий в стержнях фермы от единичного момента, приложенного к правой опоре. Единичный момент заменяется парой сил с плечом, равным расчетной высоте фермы на опоре.



Усилия от единичных моментов умножаются на соответствующие значения моментов и суммируются.

Усилия от распора рамы прикладываем целиком к нижнему поясу.

Результаты статического расчет оформляем в виде сводной таблицы (табл.3), которую в виду симметрии фермы составяем для ее половины. Усилия от опорных моментов и распора рамы учитываем только в том случае, если они догружают стержень или меняют знак с "+" на "-". При учете усилий от опорных моментов снеговая нагрузка вводится с коэффициентом сочетания = 0,9.

5.4 Подбор и проверка сечений стержней ферм

Подбор сечений элементов фермы оформляем в виде сводной таблицы (табл. 4), в которой отражены все расчетные характеристики стержней. Сечение

считается выбранным удачно, если любой профиль меньшего поперечного сечения уже не удовлетворяет условиям прочности, устойчивости или предельной гибкости.

5.4.1 Подбор сечений верхнего пояса

Сечение верхнего пояса ферм пролетом 24 м принимается постоянным по длине; при пролете от 30 до 42 м сечение рекомендуется изменять один раз, обычно в четвертом от опоры узле.

Расчетная длина верхнего пояса в плоскости фермы равна геометрической длине панели (?_ox = ?). Расчетная длина из плоскости фермы при беспрогонном покрытии равна ширине панели покрытия (?_oy = b_n), при прогонном покрытии - расстоянию между точками, закрепленными поперечными связями (рис. 4). Расчетные длины элементов перекрестной решетки, скрепленной между собой, следует определять в соответствии с указаниями п.6.3^* [4]. Расчетная длина пояса из плоскости в предела фонаря принимается равным расстоянию между точками закрепления поперечными связями.

Сечения элементов пояса ферм принимаем в соответствии с заданием на проект из равнополочных уголков или широкополочных тавров. Зазор между уголками определяется толщиной фасонки и назначается в зависимости от усилия в опорном раскосе. Предельная гибкость верхнего опорного пояса [] = 120.

Максимальное усилие верхнего пояса в стержне 13-14-15 (N = 2044,5 кН, табл. 3). Расчетная длина в плоскости фермы ?_ox = 300 мм, из плоскости - ?_oy = 600 см. Задаемся = 70; тогда = 0,754 по табл. 72 [4]

см².

По табл.сортамента (уголки стальные горячекатанные равнополочные по ГОСТ 8509-93) принимаем 2 220 х 16 с геометрическими характеристиками: А = см²; i_x = 6,17 см; i_y = 8,7 см (при усилии в опорном раскосе 969,1 кН толщину фасонки принимаем равной 14 мм).

5.4.2 Подбор сечений нижнего пояса

Сечение верхнего пояса фермы компонуем из равнобоких уголков. Сечение изменяем один раз, во втором от опоры узле. Сечение в пролете подбираем по наибольшему растягивающему усилию в средних панелях, сечение у опоры - по расчетным усилиям в крайней панели.

Расчетная длина пояса в плоскости фермы равна расстоянию между узлами. Расчетная длина из плоскости фермы равна расстоянию между точками закрепления поясов продольными распорками и вертикальными связями по фермам (рис. 4). При возможности появления в крайней панели фермы сжимающего усилия (табл.3). Для уменьшения расчетной длины панели в плоскости фермы рекомендуется ввести дополнительную нулевую стойку. Гибкость пояса в сжатой панели не должна превышать предельной [120]. Предельные гибкости растянутых стержней в соответствии с табл.20* [4].

Максимальное усилие нижнего пояса в стержне 3-4 (N = 2044 кН, табл. 3).

см².

Принимаем сечение из 2 125 х 9 с геометрическими характеристиками: А = 101,7 см²; i_x = 4,87 см; i_y = 5,56 см;

Сечение у опоры. В связи с возможностью появления сжимающего усилия в панели 1-9 вводим нулевую стойку. Тогда ?_x = 300 см; ?_y = 560 см.

Требуемая площадь сечения (по растягивающему усилию N = 627,4 кН)

см².

Требуемый радиус инерции (по сжимающему усилию N = - 139,9 кН)

Требуемым характеристикам наиболее близко удовлетворяет сечение из 2 110 х 7.

5.4.3 Подбор сечения опорного раскоса

Для уменьшения расчетной длины сжатого опорного раскоса в плоскости фермы устанавливаем дополнительную нулевую стойку, тогда расчетная длина; расчетная длина из плоскости см; предельная гибкость [] = 120. Порядок расчета аналогичен расчету верхнего сжатого пояса.

5.4.4 Подбор сечений раскосов и стоек

Расчетные длины элементов решетки ?_ox = 0,8?; ?_oy = ?; предельная гибкость сжатых стержней [] = 150; растянутых - по табл.20* СНиП.

Раскосы и стойки фермы (кроме средней стойки) принимаем таврового сечения из равнобоких уголков; средняя стойка принимается крестового сечения. Сечения менее 2 50 х 5 принимать не рекомендуется. Порядок расчета растянутых и сжатых стержней аналогичен изложенным выше.

5.5 Расчет сварных швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам и поясам фермы

При расчете узлов фермы определяют размеры сварных швов и назначают габариты фасонок с таким расчетом, чтобы на них размещались все сварные швы стержней.

На сварной шов у обушка передается большая часть силы, чем на шов у пера. Для равнопологих уголков распределение силы N принимается так: на обушок 0,7N, на перо 0,3N. Для неравнопологих уголков: на обушок 0,75 или 065N и на перо 0,25 или 0,35N, соответственно для короткой и длинной полки (см. табл. ___). Задаваясь толщиной сварного шва k_f, длину его на один уголок вычисляем по формуле (в сечении по металлу шва):

на обушок

см;

у пера

см,

где k - коэффициент распределения усилия на обушок и перо (табл.9, прилож.1).

При расчете по металлу границы сплавления формулы имеют следующий вид

см;

у пера

см,

где _f и _z - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа по табл. 34* [3]; _wf и _wz - коэффициенты условий работы шва, равны 1; k_f - катет шва; по обушку следует принимать не более толщины привариваемого уголка, а по перу - по табл. Для сварки узлов фермы принимаем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08Г2С d =1,4 ... 2 мм; k_f.max = 8 мм; _f = 0,8; _z = 1,05; _wf = _zf = 1 (см. табл. 34* и п.11.2*); R_{wf f} = 215 0,8 = 193 МПа > R_{wz z} = 0,45 R_{u z} = = 0,453701,05 = 174 МПа. Несущая способность швов определяется по границе сплавления.

Таблица расчета швов

№ стержня	Сечение	Усилие, кН	Шов по обушку	Шов по перу
			Nоб, кН	kf, см	?w, см	Nп, кН	kf, см	?w, см
8 - 9	2 100 х 8	345	0,7N = 241	0,8	10	0,3N = 104
1 - 9	2 140 х 10	627,4	0,7N = 439	1,0*	14	0,3N = 188
2 - 9	2 125 х 9	969,1	0,7N = 678	1,0*	22	0,3N = 291
2 - 11	2	682	0,7N = 477			0,3N = 205
3 - 11	2	421	0,7N = 295			0,3N = 126
3 - 13	2	255,2	0,7N = 179			0,3N = 76
4 - 13	2	18,4	0,7N = 13			0,3N = 15
2 - 10		132,8	0,7N = 93			0,3N = 40
3 - 12		149,3	0,7N = 104			0,3N = 45
1 - 2	2 110 х 7	969	0,7N = 678	0,8***		0,3N = 291

* Для катета сварного шва k_f = 10 мм R_wzz = 0,453701 = 166 МПа.

** k_f = 1,0 см < 1,2t_f = 1,20,9 = 1,08.

*** k_f = 0,8 см < 1,2t_f = 1,20,7 = 0,84.

Список литературы

Металлические конструкции. Под ред. д-ра техн. наук проф. Е.И.Беленя. 6-е издание. - М.: Стойиздат, 1986.

Металлические конструкции. Элементы стальных конструкций. Том.1. Под ред. Д-ра техн. наук проф. В.В.Горева - М.: Высшая школа, 1997.

Нилов А.А., Пермяков В.А., Прицнер А.Я. Стальные конструкции производственных зданий. Справочник. - Киев:, Будiвельник,1986.

СниП II-23-81^*. Стальные конструкции . - М.: 1990.

СниП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. - М.: 1987.

Альбом чертежей металлических конструкций. - М.: 1985.

А.А.Абаринов. Составление деталировачных чертежей металлических конструкций. - М.: Стройиздат, 1978

Методическое указание по использованию вычислительного комплекса ЛИРА-ПК для расчета стальных рам в курсовом и дипломном проектировании.

мостовой балка стропильный ферма

Приложение 1.

Таблица 1. Справочные данные по мостовым кранам

Q в тс	Пролет здания	Размеры, в мм	Максимальное давление колеса	Вес тележки	Вес крана (с тележкой)
	L в м	hк	В1	В2	К	Р1 в тс	Р2 в тс	Gт в тс	Gкр в тс
30/5	24 30 36	2750 2750 3000	300	6300 6300 6860	5100 5100 5600	31,5 (32,5) 34,5 (35,5) 38 (39)		12 (12,5)	52 (56) 62 (68) 74 (80)
50/10	24 30 36	3150	300	6760	5250	47 (47) 50 (51) 54 (55)		18 (18,5)	66,5 (69) 78 (79,5) 90 (92)
80/20	24 30 36	3700 4000 4000	400	9100	4350	35 36 41	37 40 43	38	110 130 150
100/20	24 30 36	3700 4000 4000	400	9350	4600	41 45 49	45 48 51	41	125 145 165
125/32	24 30 36	4000	400	9350	4600	48 52 55	52 55 58	43	135 165 175

*Числа в скобках относятся к кранам группу режимов работы 7К и 8К

Таблица 2. Данные о весе конструктивных элементов покрытия (нормативная нагрузка)

№	Конструктивные элементы	Вес, кН/м2
1	Защитный слой 15-20 мм из гравия, втопленного в мастику	0,3 - 0,4
2	Водоизоляционный ковер из 3-4 слоев рубероида	0,15 - 0,2
3	Выравнивающий слой 20 мм (асфальтовая или цементная стяжка)	0,4
4	Утеплитель 80-120 мм из плитного пенопласта плотностью 50 кг/м3	0,04 - 0,06
5	Утеплитель 80-160 мм из пенобетонных плит плотностью 500 кг/м3	0,4 - 0,8
6	Пароизоляция из 1 слоя рубероида или фольгоизона	0,05
7	Стальной профилированный настил из листа = 1-1,5 мм	0,16 - 0,24
8	Плоский стальной настил на листе = 3-4 мм	0,24 - 0,32
9	Асбестоцементные волнистые листы	0,2
10	Стальной каркас комплексной панели 3х6 м (для I-V районов снегового покрова)	0,1 - 0,15
11	Тоже для панели 3х12 м	0,13 - 0,2
12	Стальные прогоны из прокатных профилей, = 6 м (для I-V районов снегового покрова)	0,05 - 0,08
13	Тоже, = 12 м	0,1 - 0,15
14	Тоже, сквозные = 12 м	0,08 - 0,15
15	Железобетонная панель 3х6 м	1,45
16	Тоже, 3х12 м	1,8
17	Конструкции фонаря, включая бортовые стенки и остекление	0,15 - 0,18
18	Связи покрытия	0,04 - 0,06
19	Стропильные фермы L = 24-36 м, из стали класса С 38/23 - от 6 до 9% нормативной нагрузки от веса всех вышеуказанных конструкций и снегового покрова земли

Таблица 3. Определение величины постоянной нагрузки на кв.м. покрытия здания

Номера конструктивных 1 элементов по табл.2	Характеристика здания и конструкции покрытия	Коэфф. надежности по нагрузке	Нагрузка, кН/м2
			норма-тивная gн	расчетная g
1	2	3	4	5
	Пример 1. Здание отапливаемое, без фонаря, в IV районе по снеговому покрову (Ро=1,5 кН/м2) L=30 м, В=12 м. Покрытие с рулонной кровлей по комплексным утепленным панелям со стальным профилированным настилом.
1	Защитный слой - 20 мм из гравия, втопленного в мастику	1,3	0,40	0,52
2	Водоизоляционный ковер из 3 слоев рубероида	1,3	0,15	0,19
4	Утеплитель 120 мм из плитного пенопласта плотностью 50 кг/м3	1,3	0,06	0,08
6	Пароизоляция из 1 слоя фольгоизона	1,3	0,05	0,06
7	Профилированный настил из стали = 1 мм	1,1	0,15	0,17
11	Стальной каркас комплексной панели 3х12 м	1,1	0,18	0,20
18	Связи покрытия	1,1	0,05 1,04	0,06
19	Стропильные фермы 0,08 (1,04+1,50)	1,1	0,20 1,34	0,22 1,50
	Пример 2. Здание отапливаемое, с фонарем, в IV районе по снеговому покрову (Ро=1,5 кН/м2) L=30 м, В=12 м. Покрытие беспрогонное с рулонной кровлей по железобетонным панелям.
1	Защитный слой - 20 мм из гравия, втопленного в мастику	1,3	0,40	0,52
2	Водоизоляционный ковер из 3 слоев рубероида	1,3	0,15	0,19
3	Выравнивающий слой 20 мм (цементная стяжка)	1,3	0,40	0,52
5	Утеплитель 120 мм из пенобетонных плит плотностью 500 кг/м3	1,2	0,60	0,72
6	Пароизоляция из 1 слоя рубероида	1,3	0,05	0,06
16	Железобетонная панель из тяжелого бетона 3х12 м с заливкой швов раствором	1,1	1,80	1,98
17	Конструкция фонаря	1,1	0,20	0,22
18	Связи покрытия	1,1	0,05 3,65	0,06
19	Стропильные фермы 0,08 (3,65+1,5)	1,1	0,41 4,06	0,45 4,72

Таблица 4. Определение максимальных усилий в подкрановой балке

Пролет балки	Грузоподъемность крана (тс)	Пролет здания (м)	Схемы установки кранов и величины усилий при Рк=1
			Момент (1 х м)	Поперечная сила (1)
	30/5	24, 30
? = 6 м		36
	50/10
	80/20 100/20 125/32	24, 30, 36
	30/5	24, 30
		36
? = 12 м	50/10
	100/20 125/32	24, 30, 36
	80/20

Данные о типовых подкрановых балках

Таблица 5. Ключ для выбора марок подкрановых балок пролетом 6 и 12 м для зданий с проходами вдоль крановых путей под краны грузоподъемностью Q = 30/5 и 50/10 тс

Режим работы крана	1К...6К	7К и 8К
Расчетная температура	- 40 С	- 65 С	- 40 С	- 65 С
Марка стали	ВСт3сп-5	09Г2С-12	09Г2С-15	ВСт3сп-5	09Г2С-12	09Г2С-15
Грузо-подъем-ность крана (тс)	Пролет моста крана (м)	Тип, высота и момент инерции рельса	Марки балок
			Пролетом 6 м
	22,5	Кр 70	Б6 - 10	-	Б6Н - 10	Б6 - 11	-	Б6Н - 10
30/5	28,5	hр = 120	Б6 - 10	-	Б6Н - 10	Б6 - 11	-	Б6Н - 12
	34,5	Jх = 1082	Б6 - 10	-	Б6Н - 10	-	Б6Н - 12	Б6Н - 12
	22,5	Кр 80	-	Б6Н - 12	Б6Н - 12	-	Б6Н - 12	Б6Н - 12
50/10	28,5	hр = 130	-	Б6Н - 12	Б6Н - 12	-	Б6Н - 13	Б6Н - 13
	34,5	Jх = 1547	-	Б6Н - 12	Б6Н - 12	-	Б6Н - 13	Б6Н - 13
			Пролетом 12 м
	22,5	Кр 70	Б12 - 9	-	Б12Н - 9	Б12 - 10	-	Б12Н - 9
30/5	28,5	hр = 120	Б12 - 10	-	Б12Н - 9	Б12 - 10	-	Б12Н - 9
	34,5	Jх = 1082	Б12 - 10	-	Б12Н - 9	-	Б12Н - 11	Б12Н - 11
	22,5	Кр 80	-	Б12Н - 11	Б12Н - 11	-	Б12Н - 12	Б12Н - 12
50/10	28,5	hр = 130	-	Б12Н - 11	Б12Н - 12	-	Б12Н - 12	Б12Н - 12
	34,5	Jх = 1547	-	Б12Н - 11	Б12Н - 12	-	Б12Н - 12	Б12Н - 12

Таблица 6. Размеры сечений элементов подкрановых балок пролетами 6 и 12 м под краны грузоподъемностью Q = 30/5 и 50/10 тс

Марка	Сечения элементов балки и конструктивных деталей
балки	Верхний пояс	Стенка	Нижний пояс	Опорное ребро	Ребро жесткости
При пролете 6 м
Б6 - 10	400 х 16	1240 х 10	200 х 10	250 х 20	120 х 8
Б6 - 11	450 х 18	"	250 х 10	"	"
Б6Н - 10	400 х 16	"	200 х 10	"	"
Б6Н - 12	400 х 16	"	200 х 10	"	"
Б6Н - 13	400 х 20	1240 х 12	200 х 10	"	"
При пролете 12 м
Б12 - 9	400 х 18	1490 х 12	400 х 14	360 х 16	120 х 8
Б12 - 10	400 х 22	"	400 х 18	400 х 16	"
Б12Н - 9	400 х 16	"	400 х 14	360 х 16	"
Б12Н - 11	400 х 18	1490 х 12	400 х 16	360 х 16	"
Б12Н - 12	400 х 20	"	400 х 20	400 х 16	"
Б12Н - 13	450 х 20	"	450 х 20	400 х 18	"

Таблица 7. Ключ для выбора марок подкрановых балок пролетом 6 и 12 м для зданий с проходами вдоль крановых путей под краны грузоподъемностью Q = 80/20, 100/20 и 125/20 тс

Режим работы крана	6К...8К
Расчетная температура	- 40 С	- 65 С	- 40 С	- 65 С
Марка стали	ВСт3сп-5	09Г2С-12	09Г2С-15	ВСт3сп-5
Грузо-подъем-ность крана (тс)	Пролет моста крана (м)	Тип, высота и момент инерции рельса	Марки балок при пролете
			6 м	12 м
	22	Кр 100	Б6Н - 3	Б6Н - 3	Б12Н - 2	Б12Н - 2
80/20	28	hр = 150	Б6Н - 6	Б6Н - 6	Б12Н - 3	Б12Н - 3
	34	Jх = 2885	Б6Н - 6	Б6Н - 6	Б12Н - 4	Б12Н - 4
	22	Кр 120	Б6Н - 6	Б6Н - 6	Б12Н - 5	Б12Н - 5
100/20	28	hр = 170	Б6Н - 8	Б6Н - 8	Б12Н - 5	Б12Н - 5
	34	Jх = 4924	Б6Н - 8	Б6Н - 8	Б12Н - 6	Б12Н - 6
	22	Кр 120	Б6Н - 8	Б6Н - 8	Б12Н - 8	Б12Н - 8
125/20	28	hр = 170	Б6Н - 8	Б6Н - 8	Б12Н - 9	Б12Н - 9
	34	Jх = 4924	Б6Н - 8	Б6Н - 8	Б12Н - 10	Б12Н - 10

Таблица 8. Размеры сечений элементов подкрановых балок пролетами 6 и 12 м под краны грузоподъемностью Q = 80/20, 100/20 и 125/20 тс

Марка балки	Сечения элементов балки и конструктивных деталей
	Верхний пояс	Стенка	Нижний пояс	Опорное ребро	Ребро жесткости
При пролете 6 м
Б6Н - 3	450 х 16	990 х 10	200 х 10	316 х 14	90 х 6
Б6Н - 6	450 х 16	"	250 х 12	316 х 14	90 х 6
Б6Н - 8	450 х 16	"	320 х 14	320 х 8	100 х 8
При пролете 12 м
Б12Н - 2	450 х 16	1590 х 12	360 х 16	360 х 14	100 х 8
Б12Н - 3	450 х 18	"	450 х 14	360 х 16	"
Б12Н - 4	450 х 20	"	400 х 18	360 х 16	"
Б12Н - 5	450 х 20	"	450 х 20	360 х 14	"
Б12Н - 6	550 х 22	"	400 х 20	450 х 16	"
Б12Н - 8	450 х 18	1790 х 14	450 х 18	400 х 18	120 х 8
Б12Н - 9	450 х 18	"	400 х 16	360 х 18	"
Б12Н - 10	450 х 20	"	450 х 20	360 х 16	"

Данные к расчету сварных и болтовых соединений

Таблица 9. Распределение усилий между швами по перу и обушку, при креплении уголков к фасонке

Положение швов	Условное обозначение	Доля усилия, приходящаяся на один шов
По обушку	об	0,7	0,35	0,75	0,375	0,65	0,325
По перу	п	0,3	0,15	0,25	0,125	0,35	0,175

Таблица 16. Данные для определения максимальной толщины углового шва вдоль закругленных кромок прокатных профилей

Схема положения шва	Вид профиля	Номер профиля	, мм
	Уголки равнополочные по ГОСТ 8509-72	до 9 вкл. больших размеров	1 2
	Уголки неравнополочные по ГОСТ 8510-72	до11/7 вкл. больших размеров	1 2
	Двутавры с параллельными гранями полок (и тавры из них): нормальные, широкополочные и колонные по ТУ 14-2-24-72	30 35-50 55-80 90-100	2 3 4 5
	Швеллеры с параллельными гранями полок по ГОСТ 8240-72	33 36-40	2 3
	Балки двутавровые (с уклоном внутренних граней полок) по ГОСТ 8239-72	16-30 33-40 45-50 55-60	3 6 8 10
	Швеллеры (с уклоном внутренних граней полок) по ГОСТ 8240-72	16-30 33-40	5 6

Размещено на Allbest.ru

...