Модификация нефтяного сырья в аппарате с вихревым слоем

• Таким образом, впервые для механохимической активации жидких нефтепродуктов различного фракционного состава успешно использован дезинтеграционный агрегат высокого давления (экструзионный диспергатор) как в лабораторных, так и в полевых условиях. Показано, что в условиях прямоточного режима и циклической работы при температуре от 0 до 25 єС за счет совместного воздействия сил кавитации и гидравлического трения происходит частичное разрушение структуры дисперсной системы и крекинг высококипящих компонентов сырья, приводящие к увеличению содержания легкокипящих углеводородов. Эффективность воздействия зависит от условий обработки (давления, цикличности) и степени структурированности нефтепродукта.
• Как показано в работе [28], одним из перспективных направлений является применение кавитационно-вихревых аппаратов (КВА) в процессах получения битума.
• На одной из действующих установок производства битума проводили промышленные испытания КВА.
• В одну из колонн окисления битума были установлены кавитационно-вихревые аппараты. Сырье и воздух через распределительные устройства подавались непосредственно в аппарат для смешения, после которого газожидкостная струя попадала в пенную камеру, где происходило образование дисперсной системы пенного типа. Перфорированные трубы распределения воздуха были полностью исключены из схемы. Линия подачи сырья под уровень раздела фаз была отключена. Отвод газов окисления и готового продукта остался без изменений.
• Сырье представляло собой смесь гудрона с установки АВТ и асфальта с установки деасфальтизации масел. Соотношение "гудрон: асфальт" составляло 3:1 - 4:1.
• В ходе серии экспериментов по изучению изменения удельного расхода воздуха, подаваемого в колонну с аппаратом КВА, по сравнению с традиционной колонной, выявлено уменьшение удельного расхода воздуха на 30 - 40 % в колонне со встроенным КВА.
• Применение кавитационно-вихревого аппарата, предназначенного для увеличения пощади контакта газовой и жидкостной фаз, позволило интенсифицировать процесс окисления битума, что выразилось в повышении температуры размягчения готового продукта по КиШ на 4 - 5 градусов, увеличении производительности колонны на 20 - 25% и уменьшении удельного расхода воздуха на 0,5 - 1 м3/(м2*мин) по сравнению с традиционной технологической схемой. Кроме того, понизилось остаточное содержание кислорода в газах окисления на 1,5 - 2 %, что свидетельствует о повышении степени использования кислорода воздуха при применении КВА.
• Анализ и сопоставление информации, приведенной в [1 и 11] выявляет ее недостаточность в [11], что не позволяет судить обо всех факторах воздействия на тяжелое нефтяное сырье в аппарате с вихревым слоем. Отсутствуют данные о параметрах магнитного поля, размерах, материале и количестве ферромагнитных частиц, влиянии продолжительности воздействия на структуру и свойства остаточных компонентов газоконденсата. В то же время относительно высокие температуры не позволяют сделать вывод о вкладе собственно магнитного поля в зафиксированные изменения структуры и свойств сырья.
• Для достижения цели работы, сформулированной на стр. 4, необходимо решить следующие задачи - установить характеристики магнитного поля в используемом нами аппарате с вихревым слоем периодического действия, выявить влияние продолжительности механоактивации на изменение, в первую очередь, фракционного состава тяжелого нефтяного сырья с различным содержанием ПМЦ при постоянной температуре (ниже 100°С).
• 2. Экспериментальная часть
• 2.1 Характеристики исходного сырья

В ходе экспериментальной работы в качестве сырья были использованы мазуты, отличающиеся способом получения, составом и физико-химическими показателями. Для исследования были выбраны товарный мазут марки М-100 (ГОСТ 10585 - 99), и два образца, выработанные на НПЗ при первичной переработке нефтей.

Топочный мазут марки М-100 (котельное топливо).

Товарный мазут марки М-100 получается в результате смешения нескольких компонентов: продуктов установки висбрекинга гудрона, масляного производства, легкого газойля каталитического крекинга и керосиновой фракции [29].

Основной компонент котельного топлива - так называемый комбинированный продукт установки висбрекинга гудрона, получаемый смешением остатка висбрекинга и газойлевой фракции. Остальные компоненты добавляются для достижения требуемой вязкости (не выше 118 мм²/с).

Процесс висбрекинга представляет собой легкий термический крекинг гудрона при температуре 320-470°С. В результате протекания реакций крекинга, образуются газы висбрекинга, фракции "светлых" нефтепродуктов и остаток висбрекинга. Наряду с реакциями крекинга протекают реакции полимеризации и конденсации, приводящие к образованию асфальтенов и кокса.

Мазут характеризуется следующими паспортными данными: кинематическая вязкость при 80 °С - 109 мм²/с, массовая доля серы - 0,82%, плотность при 20°С - 925 кг/м³.

Прямогонный мазут, выработанный на предприятии "Орскнефтеоргсинтез" из смеси нефтей Шкаповского месторождения Башкортостана.

В нефти, согласно [30] содержится (масс.):

· парафин - 4,10/Т_пл=55°С;

· смолы силикагелевые - 10,8 %;

· асфальтены - 3,30;

· сера 1,6 %.

При первичной переработке на НПЗ, выход дистиллатных фракций, выкипающих до 350°С, составил 52%.

Выработанный мазут характеризуется следующими показателями: плотность при 20°С - 943 кг/м³, температура начала кипения - 298 °С, содержание серы - 1,6 % масс., содержание парафина ~ 2 % масс., содержание смол и асфальтенов предположительно около 20 % и 7 % соответственно.

Прямогонный мазут, выработанный на предприятии ООО "ЛУКОЙЛ-Нижегороднефтеоргсинтез" из товарной смеси нефтей Западной Сибири и Татарстана.

Выработанный мазут характеризуется следующими показателями плотность при 20°С - 959 кг/м³, температура начала кипения - 272 °С, содержание серы - 1,1 % масс., содержание парафина ~ 0,5 % масс.

Сравнительная характеристика мазутов приведена в табл. 10.

• 2.2 Схема и описание установки
• 2.2.1 Общий вид и принцип работы установки
• Лабораторная установка представляет собой индуктор (статор асинхронного электродвигателя), внутрь которого помещена рабочая камера с обрабатываемым образцом (рис.13). Электродвигатель характеризуется следующими показателями [31]:
• · номинальная мощность - 2,2 кВт;
• · номинальное напряжение - 380 В при частоте 50Гц;
• · нормальная частота вращения - 2850 об/мин;
• · число полюсов - 2;
• · коэффициент полезного действия - 81,0%
• · масса - 15,5 кг.
• Таблица 10.
• Сравнительная характеристика исходных образцов.

Топочный мазут марки М-100	Прямогонный мазут, выработанный из смеси нефтей Шкаповского месторождения Башкортостана.	Прямогонный мазут, выработанный из смеси нефтей Западной Сибири и Татарстана.
Температура начала кипения °С
243	298	264
Плотность при 20 °С, кг/м3
925	943	959
Кинематическая вязкость при 80 °С, мм2/с
109	-	50
Содержание парафина, % масс.
не опр.	2,0	0,5
Содержане серы, % масс.
0,82	1,6	1,1
Содержание радикалов, спин/г Ч1017
3,45	3,45	3,95
Содержание ванадилпорфиринов, спин/г Ч1017
1,89	6,26	17,73
Суммарно ПМЦ , спин/г Ч1017
5,34	9,71	21,68

• Рабочая камера конструктивно выполнена в форме полого цилиндра из немагнитного материала (нержавеющая сталь Х18Н10Т). Герметичность аппарата обеспечивается фланцевым соединением.
• В ходе выполнения исследовательской работы обрабатываемый образец в объеме 250 мл взвешивали и загружали в рабочую камеру установки. После чего рабочая камера с сырьем подвергалась нагреву до температуры порядка 70°С. В нагретую камеру помещались ферромагнитные элементы, выполненные из углеродистой стали и представляющие собой цилиндры длиной 15мм и диаметром 1,5 мм, в количестве 100 грамм (объемом 13 см³).
• Для выявления влияния собственно магнитного поля на нефтепродукт ферромагнитные частицы в камеру не загружались.
• После включения индуктора в цепь электрического тока, находящиеся в рабочей камере частицы приходили в сложное движение вследствие воздействия вращающегося электромагнитного поля, создавая своеобразный вихревой слой. Проводили исследования при разном времени воздействия вихревого слоя на сырье. Вследствие обработки сырья в аппарате с вихревым слоем (АВС), оно изменяло свои физико-химические свойства, которые были изучены описанными ниже методами.
• 2.2.2 Определение характеристик магнитного поля индуктора
• Поскольку в нашем распоряжении был самодельный аппарат с вращающемся вихревым слоем, то для более глубокого понимания протекающих в нем процессов было необходимо провести изучение индуктивности магнитного поля, создаваемого статором электродвигателя.
• Для этой цели нами был сделан датчик, представляющий собой катушку индуктивности, выполненную из медной проволоки толщиной 1,3 мм. Катушка сделана прямоугольной формы, габариты 25Ч60 мм, число витков n=7, длина проволоки l=1,65 м.
• Датчик помещался в индуктор и подключался к цифровому мультиметру VC88C, который показывал значение ЭДС самоиндукции , возникающей в катушке после включения индуктора в сеть (рис. 14). Измерения проводились как по высоте, так и по диаметру индуктора. После измерения ЭДС самоиндукции измеренные значения подставлялись в формулу, по которой вычислялась индукция:
• , (18)
• где f -- частота, Гц; S -- площадь измерительной катушки датчика, м²; W -- число витков в измерительной катушке.
• Полученные результаты представлены в табл. 11. Характер изменения индукции по высоте и радиусу статора показан на рис. 15. В ходе исследования было выявлено, что с течением времени индукция статора уменьшается, а температура индуктора возрастает за 140 секунд с 20 до 94°С (табл. 12).
• Рис. 13. Схема лабораторной установки.
• 1 - рабочая камера, 2 - индуктор, 3 - обрабатываемый образец, 4 - стальные сердечники, 5 - обмотка индуктора, 6 -фланцевое соединение, 7 - прокладка, 8 - пробка.
• Таблица 11. Результаты измерения индукции в АВС.

Высота аппарата h, мм	ЭДС самоиндукции в датчике U, В	Индукция статора электродвигателя B, Тл
0	0,137	0,042
20	0,262	0,079
40	0,306	0,093
60	0,311	0,094
80	0,308	0,093
100	0,299	0,091
120	0,27	0,082
140	0,18	0,055
160	0,076	0,023
Радиус аппарата R, мм	ЭДС самоиндукции в датчике на высоте 40 мм U, В	Индукция статора электродвигателя на высоте 40 мм B, Тл
0	0,306	0,093
20	0,308	0,093
35	0,320	0,097

• Таблица 12.
• Индукция статора электродвигателя с течением времени.

Время, с	ЭДС самоиндукции U, В (средняя 2-х измерений)	Индукция статора электродвигателя В, Тл
0	1,708	0,098
10	1,667	0,095
20	1,631	0,092
30	1,607	0,091
40	1,606	0,091
50	1,577	0,089
60	1,560	0,088
90	1,502	0,085
120	1,452	0,082
140	1,411	0,080

• Рис. 14. Схема измерения ЭДС самоиндукции.
• 1 - индуктор, 2 - катушка индуктивности, 3 - щуп, 4- цифровой мультиметр VC88C.
• Рис. 15. Характер изменения индукции по высоте и радиусу статора. а) рабочая камера, помещенная в индуктор, б) характер изменения магнитной индукции по высоте аппарата, в) характер изменения магнитной индукции по радиусу рабочей камеры.
• 
• 2.3 Методы исследования сырья и продуктов
• 2.3.1 Определение фракционного состава
• Исходное и модифицированное в АВС тяжелое нефтяное сырье подвергалось вакуумной разгонки из колбы Кляйзена при остаточном давлении 1 мм рт. ст. Отбирались дистиллатные фракции, выкипающие в пределах НК-360°С, 360-430°С, 430-500°С и остаток выше 500°C.
• 2.3.2 Статистическая обработка результатов разгонки
• Для использования данных химического эксперимента в научных и производственных целях необходимо, чтобы результаты исследования были достоверными. Известно, что при любых измерениях имеют место погрешности, и экспериментатору необходимо уметь оценить погрешности отдельных операций, стадий и эксперимента в целом [32, 33].
• Чтобы определить погрешность разгонки из колбы Кляйзена, было решено провести 5 параллельных экспериментов с образцом мазута марки М-100. Результаты экспериментов представлены в табл. 13.
• Таблица 13.
• Результаты параллельных экспериментов по разгонке М-100.

№ эксперимента	1	2	3	4	5
1. Температура начала кипения, °С
	235	249	243	244	243
2. Фракционный состав, % масс.
НК- 360°С	13,2	12,1	12,2	15,3	12,2
360 -430°С	20,3	19,7	19,7	18,0	19,6
430 - 500°С	24,5	26,4	26,0	27,2	26,2
УНК-500°С	58,0	58,2	57,9	60,5	58,0
>500°С	41,8	41,5	41,8	39,0	41,6
Потери	0,2	0,3	0,3	0,5	0,4
Всего	100,0	100,0	100,0	100,0	100,0


• Часто оказывается так, что в ряду измерений одной и той же величины один результат резко отличается остальных: он заметно больше или заметно меньше. Можно предположить, что этот результат появился вследствие грубой ошибки, существенно превосходящей по абсолютной величине обычные случайные ошибки. Для выявления грубых промахов использовали Q-критерий. Имеющиеся параллельные измерения располагали в порядке возрастания их числовых значений (табл. 14).
• Таблица 14.
• Результаты экспериментов, упорядоченные по возрастанию их числовых значений.

№	Температура начала кипения, °С	Выход фракции, выкипающей в пределах, % масс.
		НК- 360°С	360 -430°С	430 - 500°С	УНК-500	>500°С
1	235	12,1	18,0	24,5	54,6	39,0
2	243	12,2	19,6	26,0	57,9	41,5
3	243	12,2	19,7	26,2	58,0	41,6
4	244	13,2	19,7	26,4	58,2	41,8
5	249	15,3	20,3	27,2	60,5	41,8

• Вычисляли Q_эксп., представляющую собой отношение разности между сомнительным и соседним значением к разности между крайними значениями выборки:
• , (19)
• , (20)

• Таблица 15.
• Результаты проверки выборки на наличие грубых промахов.

Рассчитанные значения
	0,57	0,03	0,70	0,56	0,56	0,89
	0,36	0,66	0,26	0,30	0,39	0,00
Результаты выборки после исключения грубых промахов
№	Температура начала кипения, °С	Выход фракции, выкипающей в пределах, % масс.
		НК- 360°С	360 -430°С	430 - 500°С	УНК-500°С	>500°С
1	235	12,1	19,6	24,5	56,2	41,5
2	243	12,2	19,7	26,0	57,9	41,6
3	243	12,2	19,7	26,2	58,0	41,8
4	244	13,2	20,3	26,4	58,2	41,8
5	249	искл.	искл.	27,2	60,5	искл.

• Вычисленную Q_эксп сопоставляли с табличным значением Q_табл. Если Q_эксп ?Q_табл, то сомнительное значение исключали, если же Q_эксп?Q_табл, то сомнительное значение принимали в расчет. Для данного числа определений n=5 и доверительной вероятности Р=0,95 находим Q_табл=0,64 [32]. После сравнения выбрасываем грубые ошибки (табл. 15). После чего по уравнениям
• , (21)
• , (22)
• , (23)
• , (24)
• рассчитывали среднее значение , экспериментальное стандартное отклонение единичного результата , относительного стандартного отклонения S_r , величину доверительного интервала , значение коэффициента Стьюдента при Р=0,05 и f=n-1 находили из таблицы [32]. Полученные результаты представлены в табл. 16.
• Таблица 16.
• Результаты статистической обработки экспериментальных данных.

Температура начала кипения, °С	Выход фракции, выкипающей в пределах, % масс.
	НК- 360°С	360 -430°С	430 - 500°С	УНК-500°С	>500°С
Расчет среднего результата анализа
243	12,4	19,8	26,1	58,2	41,7
Расчёт экспериментального стандартного отклонения единичного результата
5,02	0,52	0,32	0,98	1,53	0,15
Расчёт относительного стандартного отклонения Sr
0,0207	0,0418	0,0161	0,0378	0,0264	0,0036
Коэффициент Стьюдента
2,78	3,18	3,18	2,78	2,78	3,18
Расчет доверительного интервала
6	0,7	0,5	1,2	1,9	0,2
Результат эксперимента
243±6	12,4±0,7	19,8±0,5	26,1±1,2	58,2±1,9	41,7±0,2

• 2.3.3 Определение физико-химических свойств образца и его фракций
• После обработки в аппарате с вихревым слоем производилось определение плотности модифицированного образца пикнометрическим способом [34].
• Для полученных дистиллатных фракций мазута были определены показатели преломления n_d²⁰ и сделаны ИК-спектры. В работе [35] показана возможность определения по ИК-спектрам оптических плотностей, характеризующих колебательные движения углеродных скелетов молекул углеводородов различного строения. Максимумы пиков поглощения на ИК-спектре в области 1603 см^-1 соответствуют ароматическим углеводородам, 724 см^-1 - алканам, два пика 966 и 1033 см^-1 соответствуют нафтенам.
• Типичный ИК-спектр фракции мазута М-100 показан на рис. 16. По данным ИК-спектров рассчитано относительные содержание алканов, нафтенов и ароматических углеводородов в каждой фракции.
• Рис. 16. ИК-спектр фракции мазута М-100.
• Расчет оптической плотности призводился по следующей формуле:
• , (25)
• Значения I находили по ИК-спектру (рис.15), а рассчитывали, используя уравнения линейной алгебры и зная координаты точек вершин А, В, С (рис.16). Согласно [36, 37], уравнение прямой, проходящей через две точки с координатами (x₁;y₁) и (x₂;y₂):
• , (26)
• Отсюда находим:
• , (27)
• Координаты точек А(x₁;y₁) и В(x₂;y₂) известны, а вместо х подставляем абсциссу точки С(х₃;у₃) и находим искомую ординату у₄. Тогда .
• Рис. 17. Пик поглощения ИК-спектра.
• Относительное содержание искомых классов углеводородов было рассчитано по следующей формуле:
• , (28)
• где C_i - относительное содержание основных классов углеводородов, , D_i - оптическая плотность данного класса углеводородов, УD_i - сумма оптических плотностей основных классов углеводородов.

• 3. Результаты исследований и их обсуждение
• 3.1 Топочный мазут марки М-100
• 3.1.1 Обработка только во вращающемся электромагнитном поле
• В ходе экспериментальной работы нами выявлялось воздействие вращающегося магнитного поля на образец в отсутствии ферромагнитных элементов. Нами изучалось и фиксировалось влияние времени механоактивации на характеристики исходного образца и конечных продуктов вакуумной перегонки (табл. 16).
• Исходя из экспериментальных данных, получаем следующие закономерности (рис. 18-32)
• Отмечено (рис. 18), что с увеличением времени воздействия электромагнитного поля на образец мазута, его плотность, изменяясь неоднозначно, в сравнении с начальным значением (от -0,1 до 0,8 % отн.), имеет тенденцию к снижению. Температура начала кипения (рис. 19) при этом изменяется в более широком пределе (от -5 до 7 % отн.). Однако, при отмеченной неоднозначности фактических показаний плотности и температуры начала кипения, взаимосвязь между ними (рис. 20) коррелируется с высокой точностью.
• Вышеописанное можно объяснить тем, что при воздействии электромагнитного поля на образец мазута, происходит упорядочение его дисперсной структуры из-за наличия в тяжелых нефтяных остатках парамагнитных центров (ПМЦ). Отмеченный эффект снижения температуры начала кипения (при 30 сек) наблюдается вследствие квазирасслаивания мазута, обработанного в электромагнитном поле и формировании новой структуры. Следует отметить, что тепловое движения частиц, возрастающее с увеличением обработки электромагнитным полем, противодействует упорядочиванию дисперсной структуры. Мазут М-100 - это продукт смешения остатка гудрона и газойлевой фракции процесса висбрекинга. При воздействии электромагнитного поля на образец более тяжелые компоненты (смолистоасфальтеновые вещества) уплотняются, а компоненты с более низкой температурой начала кипения, являющиеся дисперсионной средой, отгоняются в первую очередь, так как облегчается их переход из жидкой в паровую фазу. При этом, однако, наблюдается снижение выхода дистиллатных фракций (рис. 21-24) и увеличения выхода кубового остатка (рис. 25).
• Выявлено увеличение относительного содержания аренов при одновременном снижении концентрации нафтенов и алканов в широкой фракции НК-500°С от времени воздействия электромагнитного поля (рис.26).
• В соответствии с увеличением содержания аренов в дистиллатных фракциях (рис.27), закономерно возрастают и показатели преломления данных фракций (рис.28). Отмеченные изменения в углеводородном составе дистиллатных фракций связаны, вероятно, с протеканием реакций циклизации и дегидроциклизации. При этом, т.к. образование газообразных продуктов (в частности, водорода) не зафиксировано, можно предположить, что выделившийся водород прореагировал со свободными радикалами, присутствующими изначально в качестве ПМЦ (табл. 10).
• Дополнительным подтверждением формирования новой структуры под воздействием электромагнитного поля является характер изменения температуры размягчения тяжелого остатка. Отмечаем максимальное значение этого показателя при продолжительности воздействия электромагнитного поля 30 секунд. Точно такой же характер выявлен ранее (рис. 25) для выхода тяжелого остатка. Надежность указанной взаимосвязи иллюстрирует рис. 32.
• Таким образом, при воздействии электромагнитного поля на образец мазута М-100, происходит увеличение содержания смолисто-асфальтеновых компонентов. В условиях нагрева при вакуумной перегонке в образце протекают термические реакции по радикально-цепному механизму. Длинные алкильные радикалы подвергаются крекингу с образованием алканов с меньшей длиной цепи и алкенов, которые в данных условиях склонны к полимеризации и дегидроконденсации. Дегидроконденсация аренов приводит к образованию продуктов уплотнения - смолисто-асфальтеновых веществ.
• Таблица 16.
• Результаты обработки образца М-100 во вращающемся электромагнитном поле в отсутствии ферромагнитных элементов.

Показатели	Время обработки в АВС, с
	0	30	100	140	200
Плотность при 20°С, г/см3
	0,9250	0,9325	0,9245	0,9296	0,9252
Начало кипения, °С
	243	230	242	260	251
Фракционный состав, % масс.
НК- 360°С	12,4	11,0	11,5	12,5	13,2
360 -430°С	19,8	18,8	19,5	19,9	19,8
430 - 500°С	26,1	24,5	24,2	22,9	24,8
УНК-500	58,3	54,3	55,2	55,3	57,8
>500°С	41,7	45,6	44,7	44,1	41,9
Потери	0,2	0,1	0,1	0,6	0,3
Всего	100,0	100,0	100,0	100,0	100,0
Показатель преломления, nd20
НК- 360°С	1,4852	1,4825	1,4823	1,4848	1,4854
360 -430°С	1,4990	1,4979	1,4978	1,4990	1,4992
430 - 500°С	1,5142	1,5124	1,5125	1,5165	1,5167
Относителньное содержание аренов во фракции, %
НК- 360°С	43	44,7	47,6	46,3	47,7
360 -430°С	34,7	35,1	35,9	37,5	38,1
430 - 500°С	36,8	36,3	36,4	41,9	41,1
Относителньное содержание нафтенов во фракции, %
НК- 360°С	12,2	12,6	12,9	13,7	13,6
360 -430°С	10,6	10,8	10,6	10,7	10,6
430 - 500°С	16,5	16,5	15,9	12,2	7,6
Относителньное содержание алканов во фракции, %
НК- 360°С	44,8	42,7	39,5	40	38,7
360 -430°С	54,7	54,1	53,5	51,8	51,3
430 - 500°С	46,7	47,2	47,7	45,9	51,3
Относительное содержание аренов во фракции НК-500, %
	37,4	37,6	38,6	41,3	41,6
Относительное содержание нафтенов во фракции НК-500, %
	13,6	13,7	13,4	12,0	10,0
Относительное содержание алканов во фракции НК-500, %
	49,0	48,7	48,0	46,7	48,4
Температура размягчения по КиШ остатка >500°С, °С
	24	29	28	27	23

• Рис. 18. Характер изменения плотности мазута от времени воздействия вращающегося магнитного поля.
• Рис. 19. Характер изменения температуры начала кипения от времени воздействия вращающегося магнитного поля.
• Рис. 20. Взаимосвязь между температурой начала кипения и плотностью обрабатываемого в АВС мазута.
• Рис. 21. Характер изменения выхода фракции, выкипающей в пределах НК-360°С, от времени воздействия магнитного поля.
• Рис. 22. Характер изменения выхода фракции, выкипающей в пределах 360-430°С, от времени воздействия магнитного поля.
• Рис. 23. Характер изменения выхода фракции, выкипающей в пределах 430-500°С, от времени воздействия магнитного поля.
• Рис. 24. Характер изменения выхода широкой фракции, выкипающей в пределах НК-500°С, от времени воздействия магнитного поля.
• Рис. 25. Характер изменения выхода остатка, выкипающего выше 500°С, от времен...