Оборудование для замораживания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Целью курсового проекта является приобретение студентами практических навыков специальных расчетов параметров оборудования для замораживания мяса в полутушах с вынужденным движением воздуха.

Выполнение курсового проекта способствует развитию навыков самостоятельного решения поставленных инженерных задач. Отраслевая направленность курсового проекта по специальной дисциплине служит основой повышения качества подготовки специалистов отрасли. Выполнение курсового проекта по дисциплине “Холодильное технологическое оборудование” может являться составной частью дипломного проекта по специальности 7.090221.

В задачу курсового проекта входит расчет продолжительности замораживания продукта, емкости и размеров камеры (аппарата), технологических параметров, обеспечивающих качественное замораживание, тепловой нагрузки на холодильное оборудование, теплопередающей поверхности и параметров воздухоохладителя.

Курсовой проект состоит из расчетно-пояснительной записки и графической части, которые должны быть оформлены в соответствии с требованиями ЕСКД.

Расчетно-пояснительная записка курсового проекта должна включать следующие разделы:

Исходные данные для расчетов;

Введение (основы холодильной обработки продуктов);

Описание оборудования для замораживания продуктов;

Расчет оборудования для замораживания продукта;

Заключение;

Перечень используемой литературы.

Графическая часть проекта содержит два листа формата А1. На одном изображается план морозильной камеры (общий вид аппарата) с указанием принятых в процессе работы над проектом размеров, на другом листе - ее (его) разрез.



Технология холодильной обработки рыбы

На современных мясокомбинатах холодильной обработке подвергается все вырабатываемое рыбы и мясопродукты.

Понятие "холодильная обработка" включает в себя проведение процессов охлаждения, подмораживания и замораживания, размораживания полутуши мяса, а также их доохлаждение, домораживание или доотепление с выравниванием температуры по всему объему.

Камеры (или туннели) для холодильной обработки мяса выпускают цикличного или непрерывного действия. Емкость камер цикличного действия рассчитывается не более как на полусменную производительность цеха первичной переработки скота, а непрерывного - на всю обработку мяса за смену. Благодаря постоянной загрузке и разгрузке камер и непрерывной работе приборов охлаждения температурные режимы в камерах непрерывного действия более стабильны, чем в камерах цикличного действия.

Температуры и скорость движения воздуха в камерах холодильной обработки мяса должны быть равномерны по всей площади.

Загрузку мяса на подвесные пути камер производят с помощью конвейеров или вручную - циклично или непрерывно, с одновременной подсортировкой полутуши по категориям упитанности и массе.

На каждый подвесной путь размещают при возможности туши одной категории с примерно одинаковой массой. Крупные полутуши размещают в зоне с минимальной температурой и наиболее интенсивным движением воздуха.

Рыбы на подвесные пути размещают с интервалами между полутушками или тушками и на рамах в 30-50 мм.

На погонном метре подвесного пути размещают по 2-3 говяжьих, 3-4 свиных полутуши или раму с бараньими тушами. Нагрузка на 1 пог.м пути составляет для говядины 250 кг, для свинины и баранины - 200 кг.

Выгрузку мяса из камер холодильной обработки мяса производят с помощью разгрузочного конвейера или вручную по подвесным путям.

При цикличной работе камер в полный цикл входит время, затраченное на загрузку, холодильную обработку, выгрузку и подготовку камер для последующего цикла. Продолжительность загрузки и выгрузки устанавливается в паспорте предприятия в зависимости от графика работы первичной переработки скота, средств механизации грузовых работ и емкости камер.

При непрерывной работе камер для охлаждения парного мяса, или для его замораживания однофазным способом, загрузка мяса ведется по отдельным ниткам подвесных путей, в строгой последовательности их расположения в камерах по согласованному графику, т.е. поточно и по возможности синхронно с работой боенского конвейера. Выгрузка мяса с подвесных путей производится в той же последовательности, что и загрузка; в первую очередь выгружается мясо, которое было загружено вначале.

В этих случаях для удобства грузовых работ выгрузка мяса должна опережать загрузку на 1-2 нитки подвесных путей, которые постоянно держатся свободными от мяса. Непрерывная работа рекомендуется в камерах, имеющих не менее 10 ниток подвесных путей.

Замораживание рыбы

Замороженным считается рыбы, средняя температура которого на 10⁰С ниже криоскопической. Криоскопическая температура свежего рыбы от 0,8 до 1,2⁰С, крови - 0,55⁰С.

В процессе замораживания примерно 85% влаги превращается в лед. Льдообразование условно считается законченным, когда в центре продукта достигается температура - 4-5⁰С, что соответствует средней температуре рыбы -10, -15⁰С.

Понижение температуры продукта от 0 до -5⁰С составляет собственно процесс замораживания. Понижение температуры до 0⁰С принято называть охлаждением, а от -5⁰С и ниже - домораживанием.

Если начальная температура продукта выше 0⁰С, продолжительность замораживания увеличивается приблизительно на 1: на каждый градус. При доведении температуры в центре бедра полутуши до -10⁰С продолжительность замораживания возрастает по сравнению со временем, необходимым для замораживания до 5-⁰С, примерно на 18%, до -12⁰С - на 22%, до -14⁰С - на 27%, до -16⁰С - на 33% и до 18⁰С - на 40%.

Рыбы замораживают после предварительного охлаждения (двухфазный способ) и в парном виде (однофазный способ).

Продолжительность замораживания рыбной полутуши зависит от температурного перепада между мясом и охлаждающим воздухом и скоростью движения воздуха у бедра.

Интенсификация замораживания рыбы, следовательно, и увеличение производительности камер могут быть достигнуты понижением температуры воздуха или увеличением скорости его движения.

Снижение температуры воздуха в морозильной камере с естественным движением воздуха с -15⁰С до 25⁰С сокращает время замораживания примерно в 2 раза, а при снижении температуры до -35⁰С - в 3 раза.

Если в действующей камере однофазного замораживания с тихим охлаждением температура воздуха не может быть понижена, то замораживание интенсифицируют увеличением скорости движения воздуха около бедер полутуш мяса. При температуре, например, -15⁰С и увеличении скорости воздуха до 2 или 3 м/с замораживание ускорится соответственно в 1,5 и 1,9 раза, а при -35⁰С - в 1,25 и 1,65 раза.

На говяжьих полутушах перед замораживанием производят надрез между 11-12 ребрами до позвоночников. После замораживания полутуш, при снятии их с подвесных путей, по сделанному надрезу разрубают полутуши на четвертины и перевозят в камеру хранения. Мясо молодых животных замораживают в виде целых продольных полутуш (без надреза между ребрами).

Средняя температура воздуха в морозильной камере за цикл ее оборота должна приближаться к паспортной. В морозильных камерах цикличного действия температура воздуха перед началом работ и в конце процесса замораживания должна быть на 3-5⁰С ниже паспортной; в камерах, загружаемых непрерывно, - на уровне паспортной, а перед началом работы - на 2-3⁰С ниже паспортной.

Загрузку парных полутуш в морозильную камеру производят непрерывно - потоком по мере их поступления и синхронно с работой его главного конвейера или циклично небольшими партиями до 10-15 полутуш.

Парная рыба при непрерывной загрузке вначале размещают на первом подвесном пути камеры. затем - на втором, третьем и т.д. или в другом строгом порядке.

На каждом пути размещают полутуши примерно одинаковых весовых категорий.

Приборы охлаждения морозильных камер должны работать на полную мощность непрерывно как в процессе замораживания, так и при загрузке-разгрузке камер, чтобы замораживание рыбу началось сразу же после его поступления в морозильную камеру.

Замораживание рыбы считается законченным, когда температура в толще мышц бедра достигает -8⁰С, а на поверхности будет близкой к температуре воздуха в морозильной камере.

Описание камер замораживания рыба с вынужденным движением воздуха

Камера однофазного замораживания мяса туннельного типа с продольным движением воздуха оборудована шестью сухими потолочными воздухоохладителями, расположенными под балками подвесных путей. Каждый воздухоохладитель обслуживается осевым многолопастным вентилятором.

Воздух, выходящий из воздухоохладителей, ударяется о торцовую стенку камеры, теряя часть скоростного (динамического) напора.

Для создания направленного движения воздуха в камере имеется ложный потолок и вертикальные перегородки, которые образуют нагнетательные и всасывающие окна. Нагнетательные окна находятся у торцовых стен камеры, а всасывающие -- в ее центральной части.

Охлажденный в воздухоохладителях воздух направляется в камеру через нагнетательные окна и омывает полутуши мяса, расположенные на подвесных путях, а затем через всасывающие окна поступает к вентиляторам и вновь направляется для охлаждения. Таким образом, воздух в камере движется по двум вертикальным циркуляционным кольцам.

Камеры также оборудуются специальными автоматическими конвейерами, обеспечивающими механизированную загрузку камер рыбой и выгрузку рыба из них и непрерывное перемещение полутуш рыба в камере при их замораживании.

Продолжительность однофазного замораживания полутуш рыба при температуре воздуха в камере --30° С и скорости движения воздуха у бедренных частей полутуш 1,8 м/с составляет 22 ч.

Для улучшения воздухораспределения после воздухоохладителей устанавливают направляющие аппараты, обеспечивающие как плавный поворот потока воздуха, так и рациональный обдув бедренных частей замораживаемых полутуш. Продолжительность замораживания мяса в камерах с направляющими аппаратами сокращается на 20--25% за счет увеличения скорости движения воздуха и рационального обдува полутуш.

Достоинством таких камер является компактность холодильного оборудования, хорошее использование строительной площади, высокая степень автоматизации и механизации, а недостатками -- значительная неравномерность скорости движения воздуха по длине камеры, а также плохая организация его циркуляции.

Неравномерность движения воздуха по длине камеры уменьшается, если воздух циркулирует не в продольном, а поперечном направлении камеры.

Оборудование камеры с поперечным движением воздуха состоит из двенадцати потолочных воздухоохладителей. В камеру холодный воздух попадает через нагнетательные окна, расположенные вдоль ее длинной стороны, а отепленный удаляется через всасывающие окна.

Ложный потолок, всасывающие и нагнетательные окна, а также направляющие аппараты обеспечивают равномерное движение воздуха в поперечном направлении камеры.

Недостатком камер замораживания мяса туннельного типа с поперечным движением воздуха является необходимость размещения значительного количества воздухоохладителей, что приводит к возрастанию стоимости оборудования камеры и повышенному расходу электроэнергии.

Камера замораживания мяса с системой душирования через межпутевые воздухоохладители (рис.1). Охлаждающие секции межпутевых воздухоохладителей в таких камерах могут изготовляться из гладких или из оребренных труб (диаметром 38X2,5 мм с шагом оребрения 13,3мм). Межпутевые воздухоохладители располагают непосредственно под каркасом подвесных путей.

Воздуховоды прямоугольного сечения монтируются над охлаждающими секциями воздухоохладителей, а осевые вентиляторы -- у одного из торцов воздуховода. Гибкая вставка от осевого вентилятора к воздуховоду служит гасителем шума и вибрации воздуховода.

Наряду с межпутевыми воздухоохладителями в камере можно устанавливать и пристенные батареи.

Для эффективной работы охлаждающих приборов камеры снеговую шубу с их теплопередающей площади поверхности снимают с помощью горячих паров аммиака.

Криогенный аппарат с распылением азота для пельменей, вареников и фрикаделек

Криогенные аппараты с распылением азота в грузовом отсеке и горизонтальным расположением конвейера применяют и для замораживания пельменей, вареников и фрикаделек. При этом удачно сочетаются непрерывность производства с поточностью замораживания.

Аппарат (рис. 1) состоит из изолированного контура, грузового конвейера, циркуляционного вентилятора для движения газообразного азота, шиберов, бака с жидким азотом, системы питания аппарата жидким азотом, коллекторов с форсунками для распыления жидкого азота, поддона, насоса, пельменного автомата (штамповка пельменей), электродвигателя с вариатором скоростей.

Рис. 1 Криогенный аппарат для замораживания пельменей: 1- лента грузового конвейера; 2 - шторка; 3 - поддон; 4 - коллектор с форсунками для распыления жидкого азота; 5 - трубопровод подачи жидкого азота в нагнетательный канал с щелевыми соплами; 6 - надстройка над заг-рузочным отсеком; 7 - всасывающий канал: 8 - штамповочный барабан; 9 - циркуляционный вентилятор; 10 - шибер; 11- нагнетательный канал с щеле-выми соплами; 12 - электродвигатель; 13 - поворотная заслонка; 14 - устройство для посыпания мукой тестовой трубки; 15- корпус пельменного автомата; 16 - тестовый коллектор; 17 - фаршевый коллектор; 18 - фильера для получения тестовой трубки с фаршевой начинкой; 19 - изолированный контур; I - зона предварительного охлаждения; II - зона орошения; III - зона выравнивания температур

В торцовых стенах изолированного контура имеются окна для входа и выхода ленты грузового конвейера. Ширина окон соответствует ширине ленты, высота - толщине замораживаемого продукта. Лента грузового конвейера выходит из грузового отсека аппарата на длину, достаточную для установки формовочного автомата рис. 2. Он действует непрерывно: при ручной загрузке теста и фарша в бункер происходит автоматическая и безотходная штамповка изделий.

При движении конвейерной ленты барабаны вращаются и, прокатываясь по начиненным фаршем тестовым трубкам, штампуют изделия, которые на конвейере образуют несколько рядов.

Ячейки барабана имеют разделительные кромки необходимые для продавливания теста насквозь. При нормальном технологическом процессе получаются крепко склеенные изделия, расстояние между которыми равно 3 - 5 мм.

Перед штампующими барабанами установлен мучной бункер с вороши-телем. Он имеет отверстия, через которые на проходящие под ним тестовые трубки с фаршем сыплется мука. Это предотвращает прилипание

Рис. 2 Устройство для изготовления пельменей: 1 - конвейер; 2- барабан; 3 - мучной бункер; 4 - ротационный насос; 5 - станина; 6 - ведущий барабан; 7 - вариатор скоростей; 8 - кожух; 9 - электродвигатель; 10 - магнитный искатель; 11, 13 - шнеки; 12 - сдвоенный бункер; 14 - маховичок; 15 - рама конвейера; 16 - опорный ролик; 17- натяжной ролик изделия к ячейкам барабана

Попадающая на тестовые трубки мука разравнивается двумя резиновыми скребками, укрепленными на бункере. Количество подаваемой муки регулируется шиберами. Мука и кусочки теста, прилипшие на барабаны, очищаются щеткой, установленной на вилке.

Отштампованные изделия подаются в зону предварительного охлаждения аппарата, где размещается нагнетательный канал прямоугольного сечения длиной 2,5 м с щелевыми соплами. Нагнетательный канал оборудован двумя шиберами, позволяющими регулировать количество подаваемого газообразного азота, который охлаждается жидким азотом, распыляемым в канале. Температура охлаждаемого газообразного азота, выходящего из щелевых сопел, - 120…- 130°С.

Жидкий азот из бака (рис. 3), расположенного вне аппарата, через дроссельное устройство подается в коллекторы с форсунками (зона орошения), снабжёнными специальными пинтами для регулирования подачи и распыления жидкого азота. Для сбора избыточного жидкого азота установлен поддон, из которого он перекачивается насосом в коллекторы с форсунками для повторного использования. Далее замороженные изделия проходят зону выравнивания температуры и удаляются из аппарата.

Рис. 3 Принципиальная схема системы автоматической подачи жидкого азота в криоморозильный аппарат: 1 - запорный вентиль подачи жидкого азота в промежуточный испаритель; 2 - регулятор давления; 3 - промежуточный испаритель; 4 - запорный вентиль линии газосброса; 5 - запорный вентиль лини заправки жидким азотом сосуда 14; 6 - электромагнитный вентиль; 7 - регулятор температуры; 8 - датчик температуры: 9 - распылительный коллектор с форсунками; 10 - предохранительный клапан; 11 - манометр; 12 - указатель уровня; 13 - наружный кожух сосуда с жидким азотом; 14 - внутренний сосуд с жидким азотом



Методика расчёта криоморозильного аппарата для замораживания мелкоштучных пищевых продуктов жидким азотом

замораживание рыба криогенный криоморозильный

Методика расчёта криоморозильного аппарата для мелкоштучных пищевых продуктов рассматривается для полуфабрикатов типа пельмень.

При расчете криоморозильного аппарата необходимо определить:

продолжительность пребывания продукта в криоморозильном аппарате;

вместимость аппарата;

площадь поверхности ленты или лотка конвейера и ее размеры;

скорость движения конвейера;

габаритные размеры аппарата;

теплопритоки к аппарату.

действительный массовый и удельный расходы газообразного азота;

действительную скорость потока газообразного азота в зоне предварительного охлаждения.

В соответствии с принятой схемой аппарата предварительное охлаждение пельменей до криоскопической температуры и последующее их замораживание осуществляются в одном аппарате. Исходя из особенностей технологических процессов, полагаем, что в аппарате имеются зоны предварительного охлаждения, замораживания и выравнивания температуры продукта.

Принято, что в зоне предварительного охлаждения продукт охлаждается до средней температуры, равной криоскопической.

Удельное количество теплоты, отводимой от 1 кг продукта в криоморозильном аппарате, определяют по формуле:

q_з = q_з1 + q_з2,кДж/кг

где: q_з1 - удельное количество теплоты, отводимой от 1 кг продукта в зоне предварительного охлаждения;

q_з2 - удельное количество теплоты, отводимой от 1 кг продукта в зоне замораживания, определяют по уравнению.

Удельное количество теплоты, отводимой от 1 кг продукта в зоне предварительного охлаждения, q_з1 находят по формуле:

q_з1 = c_o (t₁ + t_кр), кДж/кг

где: c_o - удельная теплоемкость охлажденного продукта, Дж/(кг К);

t_1, t_кр - начальная и криоскопическая температуры, °С.

Удельное количество теплоты, отводимой от 1 кг продукта в зоне замораживания, q_з2 определяют по уравнению:

q_з2 = LW_i w¹_i K_i + c₃ (t_кр + t₂), кДж/кг

где

L - удельная теплота льдообразования, Дж/кг (L =335200 Дж/кг);

w¹_i - доля вымороженной влаги в мясе или тесте;

K_i - доля мяса или теста в продукте;

с₃ - удельная теплоемкость замороженного продукта, Дж/(кг·К);

t_кр,t₂ - криоскапическая и конечная температуры, °С;

W_i - количество воды в килограмме продукта, кг.

Для пельменя или вареника доля наполнителя (мяса, рыба, творога и т.д.) K₁=0,5 и теста K₂ =0,5. Количество содержащейся в каждом из этих составляющих продуктов воды W₁=0,75 и W₂ =0,45. Доля вымороженной влаги w¹₁ = w¹₂= 0,8.

При средней температуре теплоотводящей среды в процессе замораживания t_с = - 10°С удельная теплоемкость продукта.

Теплоприток от продукта при замораживании определяют по уравнениям:

Q₂ = G¹ · q_з, кДж

где q_з - удельное количество теплоты, отводимой от 1 кг продукта, Дж/кг;

G¹ - производительность аппарата, кг/с.

Или

Q₂ = G¹·[с_о · ( t₁ - t_кр)+ L·W·w+с₃·( t_кр - t₂)], Дж

где с_о, с₃ - удельные теплоёмкости продукта, соответственно, охлаждённого и замороженного, Дж/кг · К;

t₁, t_2, t_кр - температуры продукта, соответственно, начале, конце процесса замораживания, а также в период льдообразования, ^оС;

W - относительное содержание воды в продукте, доли единицы;

w - относительное количество вымороженной воды, доли единицы.

Удельный теплоприток можно также определять, как разность энтальпий продукта в начале и в конце процесса замораживания (табл.1).

Удельную холодопроизводительность жидкого азота q_N2 складываемую из удельной теплоты его парообразования и теплоты нагрева пара от сухого насыщенного до перегретого, при t_ух= - 30^оС определяют по формуле

q_N2 = r + c_N2 (t_ух - t_о), кДж/кг

где t_ух.,t₀ - температуры уходящего и кипящего азота, °С.

r - удельная теплота парообразования жидкого азота, Дж/кг (при t_о = - 196°С, r = 197600 Дж/кг);

c_N2 - удельная теплоемкость газообразного азота (при средней темпе-ратуре t_c и атмосферном давлении Р = 10⁵ Па находят по таблице П2), Дж/кг·К.

Расход жидкого азота

G_N2 = Q₂ / q_N2, кг/с

Удельный расход жидкого азота на 1 кг замораживаемого продукта

q_{N2 =} G_N2 / G^1, кг/кг

Объемный расход газообразного азота

V_{N ух.} = G_N2 · v_ух, м³

где v_ух - удельный объем уходящего из аппарата газообразного азота при температуре t_ух и атмосферном давлении Р = 10⁵ Па находят по таблице П2, м ³ /кг.

При отсутствии рециркуляции азота (в зоне предварительного охлаждения аппарата) необходимое для циркуляции потока живое сечение f_m, обеспечивающее заданную скорость движения газообразного азота в аппарате, находят из зависимости

f_m = V_N2ух / w, м²

где w - скорость движения газообразного азота в зоне охлаждения.

Ширину ленты конвейера криоморозильного аппарата В_л принимаем равной 0,6 м. При удельной нагрузке продукта g_f = 8 кг/м² порозность слоя составит:

= 1 - g_f /

где - плотность продукта;

g_f - удельная нагрузка продукта (g_f = 8 кг/м²);

- толщина продукта.

Тогда живое сечение для прохода газообразного азота в слое продукта

f_ж = В_л ,м²

Необходимая высота канала от ленты до верхней образующей ограждения аппарата

H¹_k = + ( f_m - f_ж)/ В_л, м

Действительное живое сечение канала

f_{ж д} = В_к H¹_k - f_ж, м²

Тепловая нагрузка зоны предварительного охлаждения криоморозильного аппарата

Q_о = G' q_з1, кДж

Температуру газообразного азота, поступающего в зону предварительного охлаждения, определяют из теплового баланса

t_х = t_ух - Q_o / G_N2 c_p, °С

Средняя температура насыщенного пара в зоне предварительного охлаждения

t_с1 = (t_ух - t_х)/2, °С

Действительная средняя скорость газового потока в зоне предварительного охлаждения аппарата при среднем удельном объеме газообразного азота v_cp (v_cp находят при температуре t_ух и атмосферном давлении Р = 10⁵ Па по таблице П2), м ³ /кг.

w_д1 = G_N2 · v_cp / f_{ж д,} м/с

Продолжительность охлаждения продуктов в зоне предварительного охлаждения криоморозильного аппарата состоит из двух периодов: первый - до регулярного режима и второй - регулярный режим:

₁ = _н +_р, с

_н - продолжительность охлаждения первого периода, с;

_р - продолжительность охлаждения второго периода, с.

Продолжительность охлаждения первого периода _н находят из зависимости, аналогичной зависимости:

,

где

F_о - число Фурье, F_o=0,04;

R_н - эквивалентная толщина продукта, м;

а_п - температуропроводность продукта, а_п =11,З · 10^-6, м²/с.

Эквивалентную толщину продукта определяют по уравнению

R_v = v_п / F_п, м

где v_п - объем продукта, м³.

Если принять, что пельмень имеет ферму прямоугольного бруса, то v_п = l_п b_{п п}, здесь l_п b_{п п} - длина, ширина и толщина продукта (табл. П.5).

Площадь поверхности продукта

F_п= 2 (l_п b_п + b_{п п} + l_пп), м²

Продолжительность охлаждения продукта во втором периоде находят из зависимости

_р = ,с

Среднюю температуру пельменя к моменту начала второго периода (регулярного режима) определяют по формуле

( t₁ - t_c ) + t _н, °С

Безразмерную среднюю температуру пельменя для первого периода охлаждения находят из зависимости

, °С

При Fo=0,04 это уравнение имеет следующее значение постоянных: =0,71 и В₁= 0,994.

Темп охлаждения m находят из зависимости

,

где К_n - число Кондратьева

,

где число Вi рассчитывают по зависимости

,

где

б - коэффициент теплоотдачи от поверхности продукта к теплоотводящей среде, Вт/м² К;

_р - коэффициент теплопроводности от продукта, Вт/м К.

Коэффициент теплоотдачи от продукта к газообразному азоту находят из зависимости:

,

где л - теплопроводность азота, Вт/м·К;

Nu - критерий Нуссельда.

Критерий Нуссельда для азота циркулирующего в зоне предварительного охлаждения, находят из уравнения подобия вида

Nu = 0,0296 Re^0,8Рr^0,43

Число Рейнольдса, входящее в уравнение, определяют по зависимости вида

где _N - плотность газообразного азота, кг/м³;

л - теплопроводность газообразного азота, Вт/(м·К);

Рr - Число Прандтля.

Все значения находятся по таблице П2 при t_c1 и Р = 10⁵ Па.

Теплоприток при холодильной обработке продукта в зоне замораживания находят из зависимости:

Q''₂ = G' q_з2, Вт.

Удельное количество теплоты, воспринимаемой азотом, определяют по формуле

q¹¹_N2 = c¹¹_p (t_x - t_x1),

где c¹¹_p - удельная теплоемкость (при средней температуре газообразного азота, равной t_ср = (t_x - t_x1)/2) находят по табл. П2, Дж/кг К;

t_x - температуру газообразного азота, поступающего в зону предварительного охлаждения, °С;

t_x1 -температуру газообразного азота на выходе из зоны предварительного охлаждения, °С.

Температура газообразного азота на выходе из зоны предварительного охлаждения определяют из зависимости:

t_x1 = t₀ + 10, °С.

Массовое количество газообразного азота, циркулирующего в зоне замораживания,

G¹¹_N2 = Q¹¹ ₂ / q¹¹_N2, кг/с

Массовое количество рециркулирующего в зоне замораживания азот

G_рец. = G¹¹_N2 - G_N2, кг/с

где G_N2 - расход жидкого азота, кг/с.

Кратность циркуляции азота в зоне замораживания

n_a = G¹¹_N2 / G_N2

Скорость движения газообразного азота в зоне замораживания w = 10 м/с. Эту скорость можно получить при живом сечении канала, равном

f_ж2 = G¹¹_N2/ w, м²

где - плотность азота при температуре t_ср, кг/м².

С учетом заполнения канала аппарата продуктом

, м²

где f_ж - живое сечение для прохода газообразного азота в слое пельменей, м².

Общая высота канала зоны замораживания

, м

Высота канала зоны замораживания без укладки продукта

, м

где В_л - ширина ленты, м.

Продолжительность замораживания в зоне замораживания аппарата определяют по формуле:

, с

где t_ср - температура теплоотводящей среды, °С;

R и P - вспомогательные коэффициенты, зависящие от формы и соотношения размеров замораживаемого продукта,

находят по таблице П3;

t_кр - криоскопическая температура продукта, °С.

Коэффициент теплоотдачи от продукта к газообразному азоту в зоне замораживания () находят по зависимостям, аналогичным зависимостям для зоны предварительного охлаждения.

Общая продолжительность холодильной обработки

₃= ₁ +₂.

Принимаем, что зона выравнивания температуры аппарата конструктивно выполнена без принудительной циркуляции газообразного азота (естественная конвекция). Продолжительность пребывания продукта в этой зоне такая же, как и в зоне предварительного охлаждения, т. е. ₁ =₂ .

Продолжительность пребывания пельменей в криоморозильном аппарате

_o= ₁ +₂ + ₃, с

Вместимость аппарата G находят из зависимости

G = G_1о, кг

Площадь поверхности ленты конвейера

F_л = ,м²

где g_F - удельная массовая нагрузка продукта, отнесенная к 1 м² площади поверхности ленты конвейера ( в расчётах принять g_F = 7 кг/м²), кг/м².

Длина ленты конвейера

L_л = ,м

Скорость движения конвейера

w_k = ,м/с

Длина аппарата

L _а = L _л + D_б + 2з + 2_и, м

где D_б -диаметр барабана конвейера, м;

_з - зазор между барабаном и торцевой стенкой аппарата, м;

_и -толщина стенки аппарата с учетом изоляции, м.

Ширина аппарата

В_а = В_л + 2з + 2_и,м

Высота зон предварительного охлаждения и выравнивания температур

H_a1 = H_k¹ + D_б + 2з₁ + 2_и, м

где з₁ - зазор между нижней ветвью конвейера и дном аппарата, м

H_k¹ - высота канала от ленты до верхней образующей ограждения аппарата, м.

Высоту зоны замораживания H_a2 с учетом размещения циркуляционного канала принимают равной 1,5 м.

Теплопритоки к аппарату находят по уравнению:

Q₀=Q₁+Q₂ +Q₄, Вт

где Q₁, Q₂, Q₄ - теплоприток соответственно через ограждения камеры и от продукта, теплоприток от электродвигателей вентиляторов, Вт.

Теплоприток через наружное ограждение аппарата рассчитывают по формуле:

,Вт

где k_н - коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/м²· К;

F_н - площадь поверхности ограждения, м²;

Дt_н - разность между температурами вне камеры и внутри охлаждаемого помещения, °С.

Дt_н = t_ср - t_н, °С

где t_ср - температура внутри камеры, °С;

t_н - наружная температура воздуха (t_н = t_л -10 °С, t_л - летняя температура для принятого города ).

Толщену теплоизоляции и коэффициент теплопередачи рассчитывают по общепринятой методике.

Теплоприток от работы электродвигателей циркуляционных вентиляторов принимаем в размере 5% от Q₂.

Дополнительный теплоприток через окна загрузки и выгрузки принимают в размере 40% от Q_1.

Действительный массовый расход жидкого азота

G_N2D = ,кг

Действительный удельный расход жидкого азота на 1 кг замораживаемого продукта находят по формуле,

g_N2D = G_N2D / G^1,кг/кг

Действительная скорость потока газообразного азота в зоне предварительного охлаждения:

W_D¹ = W¹ G_N2D / G_{N2 ,}м/с

Расчёта криоморозильного аппарата для замораживания рыбы жидким азотом

Дано: криоморозильный аппарат для замораживания мелкоштучных продуктов рыбы азотом, производительность G' = 2000 кг/ч = 0,555 кг/с, скорость движения газообразного азота в зоне охлаждения w=10 м/с, начальная и конечная температуры продукта соответственно равны 20°С и -18°С, г. Донецк. Диаметр барабана конвейера (D_б = 0,4 м), зазор между барабаном и торцевой стенкой аппарата (з = 0,1 м), толщина стенки аппарата с учетом изоляции (_и = 0,3 м), зазор между нижней ветвью конвейера и дном аппарата (з₁ = 0,2 м), высота зоны замораживания с учетом размещения циркуляционного канала (H_a2 = 1,5 м). Размер пельменя: l_п, b_п,_п - длина, ширина и толщина продукта (l_п = 35мм, b_п = 21,5мм, _п = 17мм)

Таблица 1

Расчёт скороморозильного пельменного аппарата

Рассчитываемая величина	Обоз-наче-ние	Раз-мер-ность	Формула или обоснование	Расчёт
1	2	3	4	5
Удельное количество теплоты, отводимой от 1 кг продукта в аппарате	qз	Дж/кг	qз = qз1 +qз2	71631+194010 = 265641
Удельное количество теплоты, отводимой от 1 кг продукта в зо-не предварительного охлаждения	qз1	Дж/кг	qз1 = co(t1 - tкр)	3150(20+2,74) = 71631
Удельное количество теплоты, отводимого от 1 кг продукта в зоне замораживания	qз2	Дж/кг	qз2=LWi· wi·Ki+c3·(tкр + t2)	335200·(0,5·0,75·0,8+0,5·0,45 ·0,8)+2170 ·(-2,74+ 18) = 194010
Теплоприток от продукта при замораживании	Q2	Дж/кг	Q2 = G1 · q3 или Q2=G1·[со·(t1 -tкр)+LWw+ с3(tкр -t2)]	0,555 * 265641 = 147430
Удельную холодопроизводитель-ность жидкого азота	qN2	Дж/кг	qN2 = r + c3 ·(tух- tо)	197600 + 1010 (-30 + 196) = 365260
Расход жидкого азота	GN2	кг/с	GN2 = QN2 / qN2	147430 / 365260 = 0,404
Объемный расход газообразного азота	VN2ух	м3/с	VN2ух. = GN2 /vух	0,404 · 0,737 = 0,298
Живое сечение	fж	м2	fж = VN2ух / w	0,298 /10 = 0,0298
Порозность пельменного слоя		-	= 1 - gf /	1 - 8/1080·0,017 = 0,564
Живое сечение для прохода азота в слое пельменей	fж1	м2	fж1 = Вл	0,6 ·0,017 ·0,564 = 0,00575
Высота канала от ленты до вер-хней образующей ограждения ап-парата	H1k	м	H1k = + ( fж - fж1)/ Вл	0,017 + (0,0298 - 0,00575)/0,6 = 0,057
Действительное живое сечение канала	fж д	м2	fж д = Вк H1k - fж1	0,6 ·0,06 - 0,0057 = 0,0303
Тепловая нагрузка зоны пред-варительного охлаждения крио-морозильного аппарата	Qo	Вт	Qo = G' qз1	0,555·71631 = 39755
Температура газообразного азота, в зоне предварительного охлаждения	tх	°С	tх = tух - Qo1 / GN2 cp	-30 - 39755 / 0,404·1010= -128
Средняя температура насыщен-ного пара в зоне предваритель-ного охлаждения	tс1	К	tс1 = (tух - tх)/2	(-30 -128) / 2 = - 79 °С =194,15 К
Действительная средняя скорость газового потока в зоне предвари- тельного охлаждения аппарата	wд1	м/с	wд1 = GN2 · vcp / fж д	0.404 · 0,59 / 0,0303 = 7,867
Продолжительность охлаждения пельменей в зоне предваритель-ного охлаждения	1	°С	1= н +р	0,05 +0,93 = 0,98
Продолжительность охлаждения первого периода	н	°С		(3,73·10-3)2 0,04 / 11,3·10-6 = =0,05
Эквивалентная толщина пельменя	Rv	м	Rv = vп / Fп	12,79·10-6 /34,268·10-4 = 3,73·10-3
Объем пельменя	vп	м3	vп = lп bп п	0,035·0,0215·0,017 = 12,79·10-6
Площадь поверхности пельменя	Fп	м2	Fп= 2 (lп bп + bп п + lпп)	2 (0,035·0,0215 +0,0215·0,017 +0,035·0,017) = 34,26·10-4
Продолжительность охлаждения пельменей во втором периоде	р	с	р =	= 0,93
Средняя температура пельменя к моменту начала второго периода		оС	( t1 - tc ) + t н	- 0,0338(20+79)+20=16,65
Безразмерная средняя темпера-тура пельменя (первый период охлаждения)		-
Темп охлаждения	m	с-1
Число Кондратьева	Кn	-
Число Вi	Вi	-		40,78·3,73·10-3/0,365 = 0,416
Число Нуссельта	Nu	-	Nu = 0,0296 Re0,8 Рr0,43	0,0296 (36461)0,8 (0,78)0,43 = 113,3
Число Рейнольдса	Re	-		7,867·0,035·1,695/1,28·10-5 = 36461
Коэффициент теплоотдачи от пельменя к газообразному азоту	б	Вт/м2 · К		113,3·0,0126/0,035 = 40,78
Теплоприток от пельменей в зоне замораживания	Q''2	Вт	Q''2 = G' qз2	0,555·194010 = 107675
Удельное количество теплоты, воспринимаемой азотом	q11N2	Дж/кг	q11N2 = c11p (tx - tx1)	1060· (186 - 128) = 61480
Массовое количество газооб-разного азота ( зона замораживания )	G11N2	кг/с	G11N2 = Q11 2 / q11N2 ...

Подобные документы

• Холодильное технологическое оборудование

  Описание камер замораживания мяса с вынужденным движением воздуха. Криогенный аппарат с распылением азота для пельменей, вареников и фрикаделек. Методика расчёта криоморозильного аппарата для замораживания мелкоштучных пищевых продуктов жидким азотом.
  
  методичка [471,6 K], добавлен 20.01.2016
  

• Расчет камеры для холодильной обработки мяса

  Назначение и классификация оборудования для охлаждения и замораживания. Камера холодильной обработки мяса с системой увлажнения воздуха. Расчет теплоизоляции пола камеры замораживания. Монтаж и испытание холодильного оборудования и трубопровода.
  
  курсовая работа [5,5 M], добавлен 03.01.2010
  

• Спиральный скороморозильный аппарат АТТ-500

  Описание спирального скороморозильного аппарата АТТ-500, принцип его работы. Сравнительная характеристика спиральных скороморозильных аппаратов: обзор конструкций. Расчет продолжительности замораживания и габаритов аппарата. Ремонт, монтаж и обслуживание.
  
  курсовая работа [2,0 M], добавлен 02.05.2019
  

• Разработка флюидизационного аппарата для заморозки ягод клюквы

  Методы консервирования продуктов питания. Критерии выбора аппарата для замораживания. Техническая характеристика флюидизационных аппаратов большой производительности. Выбор режима холодильной обработки. Описание устройства и принципа действия аппарата.
  
  курсовая работа [3,2 M], добавлен 28.11.2011
  

• Аппараты для заморозки мелкоштучных изделий

  Литературный обзор типовых аппаратов для заморозки мелкоштучных изделий. Изучение конструкции, режима и принципа действия аппарата. Расчет основных параметров устройства, по которым начерчена принципиальная схема хладонового скороморозильного аппарата.
  
  курсовая работа [2,0 M], добавлен 17.08.2014
  

• Холодильная обработка мяса и мясопродуктов

  Обработка холодом, хранение мяса и мясопродуктов при низких температурах. Способы замораживания мясных туш убойных животных. Сроки хранения продуктов. Разработка и внедрение новых технологий повышающих ефективность холодильников и сокращающих усушку мяса.
  
  контрольная работа [20,4 K], добавлен 26.02.2009
  

• Проектирование холодильной установки овощехранилища

  Обзор развития холодильной техники. Условия хранения пищевых продуктов. Расчет строительных площадей камер хранения. Разработка планировки камер. Особенности подбора и расчета тепловой изоляции. Описание схемы холодильной установки, подбор оборудования.
  
  курсовая работа [314,7 K], добавлен 17.04.2012
  

• Анализ производственной деятельности предприятия ООО "Коралл"

  Структура и производственная деятельность ООО "Коралл". Опасные производственные факторы на предприятии. Технологическая схема производства. Особенности приготовления хлебобулочных изделий с использованием глубокого замораживания полуфабрикатов.
  
  отчет по практике [1,6 M], добавлен 19.10.2010
  

• Расчет теплового технологического оборудования "Фритюрница"

  Оборудование, предназначенное для тепловой обработки продуктов. Особенности конструкции разработанного теплового аппарата - фритюрницы. Определение размеров рабочих камер и производительности аппарата. Расчет и конструирование электронагревателей.
  
  курсовая работа [144,9 K], добавлен 12.11.2014
  

• Испытания на морозостойкость и теплостойкость

  Понятие морозостойкости и ее роль в длительности службы природных материалов. Определение потери прочности после циклов замораживания. Проведение испытания на теплостойкость методом Мартенса и методом Вика. Последствия нарушения теплостойкости материала.
  
  реферат [19,8 K], добавлен 13.03.2012
  

• Аппарат емкостной ВКЭ1–1–5–1,0

  Назначение и описание конструкции аппарата емкостного ВКЭ1–1–5–1,0. Выбор основных конструкционных материалов для производства данного аппарата, прядок расчета на прочность, жесткость и устойчивость, подбор болтов и опор, конструкционных частей.
  
  курсовая работа [428,3 K], добавлен 31.05.2010
  

• Оборудование для перерабатывающей промышленности

  Основы теории резания пищевых продуктов. Оборудование для очистки овощей и фруктов, машины для нарезания и измельчения мясных полуфабрикатов, схемы дисковых овощерезок. Машины для нарезки хлебобулочных изделий, для дробления твердых пищевых продуктов.
  
  контрольная работа [1,4 M], добавлен 05.04.2010
  

• Разработка проекта холодильных установок продовольственной базы

  Роль холодильных технологий на рынке пищевых продуктов. Характеристика района строительства. Расчёт строительных площадей камер хранения и холодильника. Выбор строительно-изоляционных конструкций и расчет толщины теплоизоляции. Подбор оборудования.
  
  курсовая работа [247,6 K], добавлен 29.06.2012
  

• Расчет аэтогриля производительностью 4 кг/ч

  Описание особенностей основных процессов пищевой технологии. Теплофизические методы обработки продовольственного сырья и пищевых продуктов. Классификация и характеристика теплового оборудования. Описание и расчет теплообменного аппарата - аэрогриля.
  
  курсовая работа [776,7 K], добавлен 04.01.2014
  

• Механизированное хранение продуктов на предприятиях мясной и молочной промышленности

  Технические средства складирования грузов на молочных и мясных предприятиях. Характеристика холодильного оборудования для хранения мясопродуктов. Морозильные аппараты с интенсивным движением воздуха. Холодильное оборудование для хранения молопродуктов.
  
  реферат [1,2 M], добавлен 15.05.2009
  

• Теплообменный аппарат

  Описание конструкции теплообменного аппарата. Выбор материала для корпуса, крышек, труб и трубных решеток. Расчет толщины стенки аппарата, фланцевых соединений и трубной решетки. Параметры линзового компенсатора. Прочность опор и опорная площадка.
  
  курсовая работа [919,1 K], добавлен 01.12.2011
  

• Кожухотрубчатый теплообменный аппарат

  Технологический расчет кожухотрубчатого теплообменного аппарата для установки АВТ. Определение начальной температуры нефти и выбор теплообменника. Расчет гидравлического сопротивления. Описание схемы работы аппарата. Схема контроля и регулирования.
  
  курсовая работа [624,1 K], добавлен 11.03.2011
  

• Антиокислители: характеристика и принцип действия

  Замедление процесса окисления путем взаимодействия антиокислителей с кислородом воздуха (не допуская его реакции с продуктом). Использование антиокислителей (пищевых добавок) в производстве пищевых продуктов: основные композиционные преимущества.
  
  реферат [20,9 K], добавлен 15.09.2011
  

• Технологический процесс производства пельменей

  Система для заморозки пельменей с минимальными энергетическими и денежными затратами с сохранением высокого качества продукта. Технология промышленного производства пельменей. Виды холодильного оборудования. Продуктовые расчеты, использование отходов.
  
  курсовая работа [159,0 K], добавлен 12.04.2015
  

• Оборудование и машины химической промышленности

  Типы и конструкции мешалок. Выбор материала и его обоснование. Расчет толщины стенки обечайки аппарата, работающей под наружным давлением, проверка на прочность при гидроиспытании. Подготовка аппарата к ремонту, этапы его проведения и оценка результата.
  
  дипломная работа [654,3 K], добавлен 28.12.2011
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам