Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное

учреждение высшего профессионального образования

«Омский государственный технический университет»

Кафедра «Нефтегазовое дело»

Направление 130500.62

«Нефтегазовое дело»

БАКАЛАВРСКАЯ РАБОТА

на тему: Проектирование шарового резервуара объемом 3000 м³

Студента АксакаловаАзаматаСансызбаевича

группы ПСб-410

Омск 2014 г



Задание на выполнение выпускной квалификационной работы дипломированного бакалавра

Студент Аксакалов АзаматСансызбаевич

Тема работы: «Проектирование шарового резервуара объемом 3000 м³»

утверждена приказом по факультету от «__» _________ 2014 г. №__

Срок сдачи студентом законченной работы «__» __________2014г.

Содержание пояснительной записки

Введение

1 Общие сведения о шаровых резервуарах

2 Расчет резервуара

3 Моделирование работы шарового резервуара в программном пакете ANSYS



Аннотация

Целью бакалаврской работы является проектирование шарового резервуара единичного объема 3000 м³ и моделирование его работы в программном пакете ANSYS.

Климатический район размещения резервуара - I, подрайон - IД (г. Сургут).

В проекте определены основные размеры конструкции резервуара, проведены расчеты на прочность и устойчивость, выполнено моделирование работы резервуара в программном пакете ANSYSWorkbench, произведен анализ полученных результатов.

Записка состоит из 3-х разделов, содержит 34 рисунка, 9 таблиц. Список 32 основных использованных источников приведен в конце записки.

Содержание

• Введение
• 1. Общие сведения о шаровых резервуарах
• 1.1 Исторический обзор
• 1.2 Основные положения теории оболочек
• 2. Расчет резервуара
• 2.1 Свойства хранимого продукта
• 2.2 Краткая характеристика района строительства
• 2.3 Расчет оболочки резервуара
• 2.4 Расчет опор резервуара
• 2.5 Расчет связей опорных стоек
• 2.6 Расчет базы колонны
• 2.7 Расчет сварных соединений. Расчет сварного стыкового соединения
• 3. Моделирование работы шарового резервуара в программном пакете ANSYS
• 3.1 Основные положения теории конечных элементов
• 3.2 Моделирование работы шарового резервуара в программном пакете ANSYS
• Заключение
• Список использованных источников



Введение

Резервуары и резервуарные парки являются одним из основных технологических сооружений товарных парков нефтяных промыслов, сырьевых и товарных парков нефтегазоперерабатывающих заводов и нефтебаз. Они предназначены для обеспечения нормальной работы промыслов, надежного функционирования и гибкой технологической связи нефтяных и газовых комплексов. шаровой резервуар оболочка опора

Наметившаясяв последние годы тенденция к увеличению единичной вместимости резервуаров связана как с экономическими показателями, так и с технологическими преимуществами. Для строительства резервуарного парка при комплектовании его резервуарами большой единичной вместимости требуется значительно меньшая территория, сокращается протяженность инженерных коммуникаций. Это особенно важно при застройке площадок, имеющих сложные геологические, гидрологические и геокриологические условия, например, в Западной Сибири, северных регионах, на Дальнем Востоке.

Резервуары относят к конструкциям, работающим в сложно-деформированном состоянии, вызываемом действием гидростатической нагрузки и избыточного давления, температурных напряжений, ветровой и снеговой нагрузок.

Шаровые резервуары - ёмкости сферической формы для хранения при повышенном давлении (более 0,25 МПа) сжиженных углеводородных газов и нефтепродуктов. В основном, устанавливают резервуарынадземно, группами.

Основной элемент шаровых резервуаров -- оболочка, собираемая из лепестков двоякой крутизны, изготавливаемых в заводских условиях. Лепестки сваривают автоматически сварочными манипуляторами, что обеспечивает наибольшую механизацию процесса изготовления шаровых резервуаров, высокое качество сварных швов и высокую производительность монтажа. Оболочка шаровых резервуаров опирается на несколько колонн, привариваемых непосредственно к корпусу, которые передают давление на бетонный фундамент. Для большей жёсткости колонны могут соединяться между собой системой растяжек.

Шаровые резервуары оборудуются: предохранительными клапанами, манометрами для замера давления, указателями уровня и сигнализаторами предельного верхнего уровня жидкой фазы, термометрами для контроля температуры жидкой фазы, запорными органами, люками для проведения осмотра, ремонтных работ и вентиляции, устройствами для вентиляции и продувки инертным газом или паром и устройствами для удаления из него промывочных стоков воды и тяжёлых остатков. На приёмо-раздаточном трубопроводе устанавливается быстродействующая запорная арматура (скоростной клапан), позволяющая отключить от резервуара трубопровод при его повреждении. На трубопроводе поступления продукта в шаровые резервуары устанавливается обратный клапан, автоматически закрывающийся под влиянием внутреннего давления, для предотвращения возможности попадания продукта из резервуара в трубопровод.

Широкое использование шаровых оболочек имеет место в различных отраслях промышленности (нефтехимической, добывающей и нефтеперерабатывающей) в качестве резервуаров и газгольдеров для хранения под давлением легковоспламеняющихся жидкостей, сжиженных и сжатых газов, также в качестве корпусов технологических аппаратов (электродегидраторов).

Целью данного дипломного проекта является: проектирование шаровогорезервуарав городе Сургутноминальным объемом 3000 м³, предназначенного для хранения сжиженных углеводородных газов; определение геометрических параметров резервуара; моделирование работы резервуара в программнойсредеANSYS; анализ полученных результатов.



1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ШАРОВЫХ РЕЗЕРВУАРАХ

1.1 Исторический обзор

Впервые хранилища высокого давления начали сооружать в США в 10-х, в Европе - в 20-х годах прошлого столетия в связи с сооружением магистральных трубопроводов[2].Первые хранилища представляли собой целиком клепаные цилиндрические со сферическими днищами резервуары под давлением. Их геометрический объем составлял 50-100 м³, рабочее давление 0,2-0,6 МПа. В дальнейшем перешли к централизованному сооружению более крупных резервуаров с геометрическим объемом 1000-5000 м³.

Рисунок 1.1 - Клепаный резервуар

Первые шаровые резервуары были также клепаными. Самый большой объем составлял 36000 м³ и был рассчитан на рабочее давление 0,6 МПа. Такие резервуары оказались малоэкономичными, так как при их сооружении приходилось ставить большое число заклепок и накладок под них, что увеличивало толщину стенки и соответственно массу резервуара. Эти причины, а также опасность негерметичности при слишком большой длине заклепок, вызвали необходимость сооружения сварных шаровых резервуаров, являющихся более экономичными по сравнению с клепаными.

Более рациональными резервуарами для хранения жидкостей и газов под давлением стали шаровые резервуары, так как геометрическая форма шара больше всего соответствует восприятию внутреннего избыточного давления. При сооружении резервуаров шаровой формы толщина их стенки значительно меньше толщины цилиндрического резервуара того же диаметра. При шаровой форме резервуара достигается наименьшая площадь поверхности оболочки. Кроме того, шаровые резервуары требуют меньшей площади для их размещения, меньше коммуникаций и оборудования.

Для сооружения шаровых резервуаров требовались хорошо свариваемые стали и соответствующие сварочные материалы. Усовершенствование техники сварки, разработка хорошо свариваемых сталей, создание электродов с высокой ударной вязкостью дало возможность в 40-х годах начать сооружение сварных шаровых резервуаров.

Широкий размах строительства шаровых резервуаров в Советском Союзеначался с 50-х годов. Только за пять лет, в период 1965-1970 гг., сооружено свыше 400 резервуаров вместимостью 600 и 2000 м³, предназначенных для хранения углеводородных газов под давлением 0,25-1,8 МПа.

Большое число шаровых резервуаров различной вместимости сооружено в Германии, Японии, Великобритании, Франции, Чехии и других странах.

В мировой практике для сооружения оболочек шаровых резервуаров применяются только проверенные марки стали, с хорошей свариваемостью и высокими пластичными свойствами.

В зарубежной практике для оболочек шаровых резервуаров применяются мелкозернистые стали с пределом текучести 360-700 МПа и временным сопротивлением 950 МПа. В ФРГ в качестве материала для оболочек шаровых резервуаров и газгольдеров используется сталь HSB 50 с минимальным пределом текучести 360 МПа и временным сопротивлением 500-600 МПа. В США, Японии и ряде других стран используется сталь марки Т-1 (ASTMA-517) cпределом текучести 700 МПа и временным сопротивлением 800-950 МПа. Толщину листов стремятся ограничить 30-36 мм. При толщинах листов, превышающих указанную величину, предусматривается термическая обработка сварных швов, что значительно увеличивает трудоемкость и стоимость сооружения резервуаров [2].

Таблица 1.1 - Характеристики некоторых зарубежных высокопрочных сталей[3]

Марка стали	Химический состав, %	Предел прочности, МПа
	Cmax	Mn	Si	Cr	Mo	V	Cu	B	Ni
HB 80	0,18	0,1	0,15	1,0	0,20	0,03	0,25	-	2,0	360
ASTMA387	0,15	0,3	0,50	2,0	0,90	-	-	-	-	730
T-1	0,20	1,0	0,35	0,65	0,60	0,08	0,5	0,006	1,0	950
ASTMA517	0,15	0,8	0,40	0,50	0,18	-	-	-	-	810

При изготовлении элементов сферической оболочки наибольшее распространение в зарубежной практике получил метод штамповки. В США и Германии элементы оболочки сферического резервуара изготавливают холодной штамповкой.Голландская фирма «Брат-Роттердам» изготавливает элементы оболочки сферического резервуара методом холодной штамповки на прессе усилием 3920 кН. Для обеспечения необходимой геометрической формы по всей поверхности элементы оболочки штампуют из целого листа, а затем их помещают в кондуктор и обрезают. При таком способе обеспечивается высокая точность геометрической формы, однако и отходы металла значительны. Большинство данных свидетельствует о том, что холодная штамповка без последующей нормализации применяется в том случае, когда деформация крайних волокон листа не превышает 1%. При этом требуется, чтобы штампованная сталь была не склонна к старению. За рубежом холодную штамповку применяют и после горячей штамповки как калибровку до проектной кривизны. На рисунке 1.2 изображен штамповочный аппарат.

1, 2 -- рабочие цилиндры, 3-- верхняя поперечина, 4-- плунжер, 5 -- подвижная поперечина, 6-- колонна,7 -- стол, 8 --основание

Рисунок 1.2 - Штамповочный аппарат

При проектировании сферических резервуаров принимается коэффициент запаса прочности, например, в Германии - 1,5, а в случае ожидаемой коррозии - 1,6 - 1,8. В США считается, что напряжение в оболочке не должно превышать 25% предела текучести, поэтому коэффициент запаса прочности принимается равным 2,5-2,8. Отсюда толщина оболочки резервуара в США больше, чем в других странах. Коэффициент запаса прочности сварного шва принимают равным 0,8.

Монтаж оболочки сферического резервуара производится различными способами, в большинстве случаев - с предварительным укрупнением в блоки на специальных стендах. Широко применяется контрольная сборка полусфер резервуаров из элементов с последующей их подгонкой и маркировкой. Контрольная сборка значительно облегчает монтаж резервуаров на строительной площадке, что существенно повышает качество сооружения резервуара. Часто применяется внутренняя монтажная стойка. Сборку элементов оболочки производят на месте установки сферического резервуара. Часто применяется внутренняя монтажная стойка. Сборку сферической оболочки производят на сборочных прихватках. Такая сборка предусмотрена действующими правилами европейских стран и США. Сборка элементов сферических резервуаров из низколегированных сталей при температуре ниже минус 5°С за рубежом, как правило, не производится.

С целью снижения остаточных напряжений, вызванных сваркой, а также снижения вероятности хрупкого разрушения сферической оболочки применяется термическая обработка элементов, в США - начиная с толщины 25 мм, в Англии - с 19 мм и Германии - с 30 мм. Конструкция опоры компенсирует изменение размеров оболочки во время термической обработки. За рубежом длительное время не применяли метод автоматической сварки на специальных манипуляторах. В настоящее время в Германии с применением манипуляторов построен сферический резервуар вместимостью 600 м³ и толщиной стенки 26 мм. В США и Франции применяют манипуляторы с шаровыми опорами.

Анализ материалов зарубежного опыта показывает стремление к снижению металлоемкости резервуаров, использованию высокопрочных сталей, механизации сварки на монтаже, увеличению объемов резервуаров и улучшению их эксплуатационных характеристик.

Изготовление сферических резервуаров в РФ сосредоточено на заводе «Уралхиммаш» по проектам ЦНИИпроектстальконструкции. В основном, изготавливаются резервуары вместимостью 600 и 2000 м³. ЦНИИПроектстальконструкцией разработаны также проекты шаровых резервуаров и газгольдеров вместимостью 4, 10 и 20 тыс. м³.

Тенденция увеличения емкостей заметна и в зарубежных странах:

- шаровой резервуар в Германии для бутана объемом 5000 м³ (диаметр 21,2 м, внутреннее давление составляет 6,6 атм);

- шаровой резервуар в Кувейте, объемом 10300 м³ (диаметр 27,1 м, внутреннее давление составляет 6,5 атм).

Сооружение шаровых резервуаров большой вместимости экономически целесообразно, так как при этом уменьшаются удельные показатели на 1 м³ полезной емкости за счет уменьшения площади застройки, расхода стали на опорные конструкции, площадки и шахтные лестницы, объема железобетонных фундаментов, сокращения протяженности коммуникаций, числа измерительных приборов.Шаровые резервуары, в сравнении с горизонтальными емкостями позволяют:в два и более раза сократить площадь резервуарного парка при одинаковом общем объеме хранимого продукта;в три и более раза сократить количество используемых датчиков и приборов контроля, устанавливаемых в каждой емкости; в три и более раза сократить разводку продуктопроводов в парке между емкостями.

Шаровые резервуары [25] предназначены:

- объемом 600 и 2000 м³ - для хранения легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ), сжиженных газов (СУГ, СПГ), сжатых газов и агрессивных продуктов (кислот) при избыточном давлении от 0,25 до 1,8 МПа при климатическом и изотермическом температурном режиме;

- объемом от 25 до 2000 м³ и более - для хранения сжатых и сжиженных газов при избыточном давлении до 16 МПа и температуре окружающего воздуха;

- объемом от 50 до 600 м³ - для производства игристых вин при избыточном давлении до 0,6 МПа и температуре 60-65С внутри резервуара.

Шаровые резервуары имеют одинаковое конструктивное решение (см. рисунок 1.3):

- шаровая оболочка, опирающаяся на вертикальные трубчатые стойки;

- шахтная или кольцевая наружная лестница для подъема;

- наружные площадки обслуживания;

- внутренняя смотровая стационарная подвижная лестница (только в резервуарах объемом 600 и 2000 м³).

Рисунок 1.3-Общий вид шарового резервуара

Сферические резервуары более сложны в изготовлении, чем цилиндрические, при этом трудоемкость их изготовления определяется прежде всего принятой схемой раскроя сферы [2], которая принимается параллельно-меридиональной, экваториально-меридиональной, меридиональной или «футбольной» (см. рисунок 1.4).

а - параллельно-меридиональный; б - меридионально-экваториальный;

в - меридиональный; г - футбольный

Рисунок 1.4- Раскрой оболочки сферических резервуаров

При изготовлении лепестков горячей или холодной штамповкой наиболее распространенными являются параллельно-меридиональный и меридионально-экваториальный раскрой (см. рисунок1.4, а и б).Оболочки резервуаров с таким раскроем состоят из нескольких параллельных поясов. Лепестки в каждом поясе имеют одинаковую форму, а их взаимозаменяемость возможна только в пределах одного пояса. Такую схему раскроя применяют в основном для резервуаров объемом более 600 м³. Если оболочка резервуара состоит всего из двух поясов, разделенных стыком по экватору, то схема раскроя называется экваториально-меридиональной. Такую схему раскроя применяют для резервуаров до 600 м³ при изготовлении лепестков штамповкой. Размеры лепестков выбирают так, чтобы их можно было перевозить от завода по железной дороге в специальных контейнерах с целью сохранения формы, приданной лепесткам. Сначала лепестки соединяются на прихватках и образуют сферу. Затем их сваривают автоматами с помощью специальных вращателей, которые позволяют выполнять сварные швы в нижнем положении. Все швы подвергают повышенным методам контроля качества.

Лепестки для сферических резервуаров изготовляют горячей штамповкой или холодной вальцовкой. При холодной вальцовке плоской, вырезанной по шаблону, веретенообразной заготовке толщиной до 36 мм придают двоякую кривизну на многовалковых или шаровых вальцах. При этом обеспечивается меридиональный однопоясной раскрой (см. рисунок1.4, в).При меридиональном раскрое резервуар не имеет параллельных сварных швов, выполняемых на монтаже. Лепесток изготавливают от купола до днища. Это наиболее удобная схема раскроя для применения автоматической сварки. Меридиональную схему раскроя начали широко применять для резервуаров объемом 600 и 2000 м³, когда был разработан метод изготовления сферических лепестков с помощью холодной вальцовки.

При изготовлении емкостей диаметром до 13 м делают «футбольный» раскрой, раньше применявшийся для клепаных шаровых газгольдеров (см. рисунок 1.4, г).При этой схеме все лепестки имеют одинаковую конфигурацию, что упрощает их изготовление. Однако большое число лепестков и особенности их расположения увеличивают трудоемкость монтажных работ и ограничивают применение автоматической сварки.

За рубежом распространены и другие схемы раскроя. Экваториально-меридиональный вид раскроя употребляется при сооружении сферических резервуаров большого диаметра. В США широкое распространение получил раскрой оболочки меридионально-поясной. Количество поясов бывает различное, например, для резервуаров вместимостью 600 м³ - 3 пояса, вместимостью 3750 м³ - 5 поясов, 20000 м³ - 7 поясов.Во Франции распространена смешанная схема раскроя, при которой средний пояс имеет меридиональный раскрой, а верхняя и нижняя части шара - раскрой по типу «футбольного мяча».

К раскрою оболочки предъявляются следующие требования: заготовка должна осуществляться из листа одной ширины и одной длины, содержать наименьшее число элементов, наименьшее число типов элементов двоякой кривизны, минимум отходов при раскрое элемента, иметь минимальную протяженность сварных соединений, расположение сварных соединений на оболочке должно отвечать удобству сварочно-монтажных работ.

На монтажной площадке лепестки собирают в шар и сваривают между собой. Форма и число лепестков в оболочке зависит от схемы раскроя и принятого размера лепестка. От схемы раскроя и размеров лепестков в большой степени зависят экономное расходование металла при изготовлении лепестков и трудоемкость работ по сборке и сварке резервуара: чем меньше размер лепестка, тем меньше отходы стали при их изготовлении, а следовательно, и общая стоимость стали, используемая для резервуара. Но в этом случае увеличивается число лепестков в оболочке, возрастает трудоемкость их изготовления, увеличивается протяженность сварных швов, усложняется сборка оболочки. От схемы раскроя зависят также возможность применения автоматической сварки и объем ее применения.

При выборе наиболее экономичного раскроя необходимо уменьшить протяженность сварных швов, число монтажных элементов, потери металла на отходы. Рациональное решение этих задач обеспечивает оптимальную схему раскроя, а следовательно, и минимальные затраты на изготовление монтажа резервуара.

Сферические резервуары опираются на кольцевую опору или на систему стоек из труб или двутавров, причем опирание на стойки более целесообразно, так как обеспечивает большую свободу температурных деформаций. Стойки приваривают к оболочке и соединяют между собой связями, обеспечивающими их пространственную жесткость. Число лепестков в экваториальном сечении должно быть кратным числу опорных стоек, их ширина увязывается с размерами стандартных листов, а длина - с периметром оболочки () с учетом припусков на обработку.

Шаровые оболочки изготовляются:

- методом холодной вальцовки - для резервуаров объемом 600 и 2000 м³ с толщиной оболочки 16-30 мм;

- методом горячей штамповки - для резервуаров объемом от 25 до 2000 м³ и более с толщиной оболочки до 120 мм;

- методом рулонирования из плоских лепестков - для резервуаров объемом от 25 до 600 м³ с толщиной оболочки 4-6 мм.

Наиболее прогрессивной является технология изготовления резервуаров с применением вальцованных лепестков. При данной технологии изготовления лепесток состоит из нескольких частей, он не имеет усиления в местах сварки частей лепестка, не имеет отклонений от сферической формы, так как вальцуется целиком, и все лепестки имеют одинаковую форму (получаются полностью взаимозаменяемыми). На рисунке 1.5 изображен процесс вальцовки лепестков на заводе Уралхиммаш.

Рисунок 1.5 - Вальцовка лепестка шарового резервуара

В результате, благодаря точной геометрии лепестков, их идентичности значительно сокращаются сроки их изготовления на заводе и сроки сборки резервуаров на площадке заказчика, отсутствует необходимость в проведении контрольных сборок оболочек резервуаров, подгонки лепестков друг к другу.

Шаровые резервуары, толщина оболочки которых более 30 мм, независимо от метода их изготовления подвергаются объемной термообработке в проектном положении.Технические характеристики шаровых резервуаров, сооружаемых в РФ [26], представлены в таблице 1.2.

Таблица 1.2 - Технические характеристики сооружаемых в РФ шаровых резервуаров

Объем, м3	Диаметр, м	Наименование продукта хранения	Расчетное избыточное давление, МПа	Толщина оболочки, мм	Масса оболочки, т	Материал ГОСТ, ТУ	Количество стоек, шт.
номи- нальный	геомет- рический
600	606	10,5	ЛВЖ	0,25	16,0	46,0	09Г2С-12-15, ГОСТ 5520-79*	6-8
			Сжиженные газы (бутан, бутадиен, изобутилен)	0,6	16,0	46,0	То же	6-8
			Жидкий аммиак	0,6	16,0	46,0	"	6-8
			Сжатые газы (азот, воздух, инертные)	0,8	16,0	46,0	"	6-8
			То же	1,0	20,0	57,5	"	6-8
			Легкие углеводороды сжиженные	1,2	24,0	69,0	"	6-8
			Сжиженный пропан	1,8		96,0	"	6-8
			Сжиженный гелий	1,8	34,0	96,0	"	6-8
600	606	10,5	Агрессивные продукты (варочная кислота, соляная, сернистый ангидрид)	0,6		63,0	09Г2С10Х17Н13МЗТ двухслойная, ГОСТ 10885-85*	8
2000	2145	16,0	ЛВЖ	0,25	16,0	104	09Г2С-12-15, ГОСТ 5520-79*	12
			Сжиженные газы (бутан, бутадиен, изобутилен)	0,6	20,0	134	То же	12
			Жидкий аммиак	0,6	20,0	134	"	12
			Сжатые газы (инертные, воздух)	1,2 0,7	36,0 22,0	241 144	"	12 12
			Вакуумные резервуары		22,0	144	"	12

Для изготовления шаровых оболочек применяются марки сталей, рекомендуемые ПБ 03-576-03 и ТУ 26-01-150-80, с хорошей свариваемостью и высокими пластическими свойствами [26].

В большинстве случаев для изготовления шаровых оболочек применяется сталь марки 09Г2С по ГОСТ 5520-79* 12-15-й категории, где категории определяются абсолютно минимальной температурой окружающего воздуха отминус 40 до минус 65 °С.

Для отдельных продуктов хранения, вызывающих сероводородное растрескивание металла, применяется сталь марки 20ЮЧ по ТУ 14-1-4853-82 (только для районов с абсолютно минимальной температурой окружающего воздуха доминус 40 °С).

Для агрессивных сред используется нержавеющая сталь 12Х18Н10Т по ГОСТ 7350-77* или двухслойная сталь по ГОСТ 10885-85*, где основной металл - сталь марки 09Г2С по ГОСТ 5520-79* и плакирующий слой из нержавеющей стали марки 10Х17Н13МЗТ по ГОСТ 7350-77*.

Характеристики отечественных марок сталей, пригодных для изготовления сферических резервуаров[3], приведены в табл. 1.3.

Таблица 1.3 - Механические свойства отечественных сталей, применяемых для изготовления шаровых резервуаров

Марка стали	ГОСТ	Временное сопротивлениеуВ, МПа	Предел текучестиуТ, МПа	Относительное удлинение д, %	Ударная вязкость, МДж/м2, при температуре, ОС
					+20	-40	-70
09Г2С-12-15	5520	460-480	290-330	21	-	0,35	0,3
16ГС	5520	470-490	290-320	21	0,6	0,3	0,25
10Г2С1	5520	480-510	340-360	21	0,6	0,3	0,25
20К	5520	410-500	240-250	23-26	0,6	0,35	-
16Г2АФ	19282	600	450	20	0,6-0,7	0,4	0,3
16ГС+ Х17Н13М3Т	5520	Механические свойства по ГОСТ 5520-69
	5632
138ИЗ	С-ТУ 30-358-64	650	550	14-18	-	-	0,3
14Х2ГМР 14ХМНДР	МРТУ 2-22-65	700	600	12	-	0,4	-
Ст. 3сп	380	380	240	23-27	0,3	-	-

Шаровые оболочки методом холодной вальцовки выпускаются с 1964 года заводом Уралхиммаш, имеющим соответствующее оборудование (ТУ 26-01-150-80). На Ижорском заводе и Атоммаше шаровые оболочки изготовляются методом горячей штамповки.Всего с 1964 года изготовлено и смонтировано около 2000 шаровых резервуаров, срок службы которых в соответствии с ТУ 26-01-150-80 составляет 12 лет.На рис. 1.6 изображена контрольная сборка шарового резервуара на заводе Уралхиммаш.

Рисунок 1.6 - Контрольная сборка шарового резервуара

В настоящее время на российском рынке резервуаростроения широко распространены резервуары номенклатурного ряда - 600,1000,1400,2000 м³ с внутренним диаметром - 10,5; 12,6; 14, 16м с толщиной стенки оболочки от 16 до 34 мм на рабочее давление - до 2,0 МПа (20 кгс/ см²) и температурой наружного воздуха - до минус 70 °C. Их выпускают такие предприятия, как ООО «Химмаш-Аппарат» (г. Москва),ОАО «Уралхиммаш» (г. Екатеринбург), ЗАО «Химсталькон-Инжиниринг» (г. Саратов), «ОМЗ Нефтегазовые проекты (Ижорские заводы)» и др.

ОАО «Уралхиммаш» намеревается существенно расширить ряд выпускаемых шаровых резервуаров и газгольдеров. На предприятии принята и одобрена инвестиционная программа развития производства шаровых резервуаров. В рамках этой программы будет приобретено оборудование: пресс усилием до 1600 тонн, круговой манипулятор и крановый манипулятор. При помощи данного оборудования завод планирует наладить выпуск шаровых резервуаров объемом до 6600 м³ и с толщиной стенки до 80 мм. В общей сложности затраты на приобретение, установку, шефмонтаж и запуск оборудования составят почти 200 млн.рублей. В настоящее время ОАО «Уралхиммаш» обладает технологией холодной вальцовки лепестков для шаровой оболочки, позволяющей выпускать шаровые резервуары объемом от 600 м³ до 2000 м³ с толщиной стенки до 34 мм. В результате установки нового оборудования, завод «Уралхиммаш» сможет выпускать шаровые резервуары большой единичной емкости, которые сейчас наиболее востребованы на рынке.

1.2 Основные положения теории оболочек

Большинство элементов инженерных конструкций в расчетной схеме, подлежащих расчету на прочность, связаны с расчетом бруса, пластинок или оболочек.Под оболочкой понимается тело, одно из измерений которого (толщина) значительно меньше двух других. Геометрическое место точек, равноотстоящих от обеих поверхностей оболочки, носит название срединной поверхности.Если срединная поверхность оболочки является плоскостью, то такую оболочку называют пластиной.

Геометрическая форма объектов, которые могут быть причислены к оболочкам или пластинам, чрезвычайно разнообразна: в машиностроении - это корпуса всевозможных машин; в гражданском и промышленном строительстве - покрытия и перекрытия, навесы, карнизы; в кораблестроении - корпуса судов, сухих и плавучих доков; в авиастроении - фюзеляжи и крылья самолетов; в подвижном составе железнодорожного транспорта, кузова вагонов, цистерны, несущие конструкции локомотивов; в атомной энергетике - защитная конструкция атомных станций, корпуса реакторов.

Если срединная поверхность оболочки образует поверхность вращения в форме цилиндра, то оболочку называют цилиндрической.

К схеме осесимметричной цилиндрической оболочки сводится очень много инженерных конструкций, в том числе: котлов, баков, нефтепроводов, газопроводов, деталей машин и др.

В соответствии с безмоментной теорией оболочекзадача о расчете тонкостенных оболочек вращения наиболее просто решается в том случае, когда возможно принять, что напряжения, возникающие в оболочке, постоянны по толщине и, следовательно, изгиб оболочки отсутствует.

Если оболочка имеет резкий переход и жесткие защемления и, кроме того, нагружена сосредоточенной силой и моментами, то в местах крепежа оболочки, резких изменений формы, и в местах действия сосредоточенных сил и моментов возникают интенсивные напряжения, обусловленные изгибным эффектом. Учет изгибных эффектов можно получить в рамках моментной теории оболочек.

Следует отметить, что чем меньше отношение толщины h оболочки к ее радиусу R, тем точнее выполняется предположение о постоянстве напряжений по толщине и тем более точнее выполняются расчеты по безмоментной теории.

Оболочка считается тонкой, если.

Следовательно, при расчете на прочность тонких оболочек в зависимости от характера распределения внешних нагрузок, опорных закреплений, применяется или безмоментная или моментная теория. При этом предполагается равномерное распределение напряжений по продольным и поперечным сечениям оболочек (отсутствие в этих сечениях изгибающих, крутящих моментов и поперечных сил).

При осесимметричной нагрузке отсутствуют также сдвигающие силы. Определение усилий по безмоментной теории производится достаточно точно на расстоянии, превышающем величину (35) от мест скачкообразного изменения формы или площади сечения, жестких контурных закреплений или от места приложения внешних сосредоточенных сил и моментов. Вблизи указанных мест возникают дополнительные напряжения от изгибного эффекта.

Тонкостенной осесимметричной называется оболочка, имеющая форму тела вращения толщина, которой мала по сравнению с радиусами кривизны ее поверхности (рис. 1.7).

При расчете тонкостенных оболочек все нагрузки, действующие на них, прикладывают к срединной поверхности оболочки.

К тонким оболочкам могут быть отнесены такие часто встречающиеся элементы конструкций как резервуары, цистерны, газовые баллоны, корпуса аппаратов химических агрегатов и др.

При расчете таких элементов конструкций используется безмоментная теория оболочек, основные положения которой заключаются в следующем:

1. нагрузки, действующие на поверхности оболочки, могут считаться перпендикулярными им и симметричными относительно оси вращения оболочки;

2. вследствие малой толщины оболочки сопротивление изгибу отсутствует (изгибающий момент не возникает);

3. напряжения по толщине стенки оболочки распределены равномерно.

Из оболочки, изображенной на рисунке 1.7, выделим двумя меридиональными плоскостями nn₁n₂ и nn₃n₂, (т.е. плоскостями, проходящими через ось симметрии оболочки) с углом dц между ними и двумя плоскостями, перпендикулярными оси симметрии оболочки BC и AD, элемент ABCD.

Радиусы кривизны O₂A и O₂B элемента ABCD в меридиональной плоскости обозначим через R₂, а радиусы кривизны O₁B и O₁C в плоскости, перпендикулярной меридиану, обозначим через R₁. Нормальные напряжения, действующие по боковым граням AB и CD, соприкасающимся с меридиональными плоскостями, называются окружными напряжениями у_t. Нормальные напряжения, действующие по боковым граням BС и AD, называются меридиональными напряжениями у_s. Кроме напряжений у_s и у_t на элемент оболочки действует нагрузка в виде давления q, перпендикулярного поверхности ABCD.

Рисунок 1.7 - Тонкостенная осесимметричная оболочка

Основным уравнением безмоментной теории оболочек является уравнение Лапласа, которое имеет следующий вид:

(1)

где д - толщина оболочки.

Для резервуаров, наполненных жидкостью, значение q по их высоте переменно.

Для случая наполнения резервуара жидкостью необходимо учитывать, что если на какую-либо поверхность действует давление жидкости, то вертикальные составляющие сил давления равны весу жидкости в объеме, расположенном над поверхностью. Поэтому давление жидкости в различных сечениях оболочки будет различным, в отличие от давления газа.

Отсечем часть сферической оболочки нормальным коническим сечением с углом 2ц (см. рисунок 1.8) при вершине и рассмотрим равновесие этой части оболочки вместе с заключенной в ней жидкостью с удельным весом г. Сферическую часть отделим от основной оболочки плоскостью, перпендикулярной оси симметрии.

Рис. 1.8 - Расчетная схема сферической оболочки радиусом R_s.

Высота отсеченной поверхностиx=R_s(1-cosц). Давление q на отсеченную часть в этом и последующих случаях равно весу жидкости в объеме, расположенном над поверхностью, который равен

q=h_верхг (2)

где h_верх - высота столба жидкости выше отсеченной части оболочки.

Уравнение равновесия отсеченной части может быть записано, как сумма проекций всех сил на вертикальную ось



у_s2рR_tдsinц-G-qрR_t²=0(3)

В данном уравнении величина G - вес жидкости, заполняющей отсеченную часть сферической оболочки (см. рисунок 1.8).

G=V_нижг(4)

где V_ниж - объем нижней отсеченной части сферической оболочки.

Путем интегрирования объем сферического сегмента может быть определен по формуле

(5)

После подстановки уравнения (5) в выражение (4), и затем, в (3), получим конечное уравнение равновесия для сферической части сегмента

(6)

Из этого уравнения можно определить величину меридионального напряжения у_s, и, после подстановки в уравнение Лапласа (1), найти величину окружного напряжения у_t.



2. РАСЧЕТ РЕЗЕРВУАРА

2.1 Свойства хранимого продукта

Проектируемый резервуар предназначается для хранения деэтанизированного конденсата (ДК) по ТУ 51-05751745-01-94.

Основные свойства хранимого продукта:

Упругость насыщенных паровДК, кгс/см²

при минус 20 °С1,13

при плюс 20 °С3,55

при плюс 45 °С6,22

Плотность, кг/м³664

Температура застывания, °Сминус 51,9

Компонентный состав деэтанизированного конденсата, % мольн.: CH_{4 -} 1,25; C₂H_{6 -} 2,28; C₃H_{8 -} 15,53; i-C₄H_{10 -} 8,65; n-C₄H_{10 -} 13,56; i-C₅H_{12 -} 8,69; n-C₅H_{12 -} 8,90; C_{6+ -} 41,14; СО_2, N_{2 -} отсутствуют.

Учитывая возможность изменения компонентного состава при выходе установки комплексной подготовки газа на рабочий режим, принимаем максимальное давление упругости паров смеси 1,2 МПа при расчетной температуре (плюс 20 °С).

Для хранения деэтанизированного конденсата предусматривается применение шарового резервуара со следующими характеристиками:

Номинальный объем резервуара, м³3000

Уровень ответственности (СНиП 2.01.07-85*[23])I (повышенный)

Диаметр (внутренний), м17,830

Расчетное давление, МПа1,2

Материал ст. 09Г2С-15 (ст. С345)

Механические свойства резервуарной стали С345 - листового проката по ГОСТ 27772-88 табл. 4 [20] с толщиной от 20 мм до 40 мм включ.:

Предел текучести_т, Н/мм² (кгс/мм²)305 (31)

Временное сопротивление _d, Н/мм² (кгс/мм²)460 (47)

Относительное удлинение ₅,%21

Ударная вязкость KCU, Дж/см² (кгсм/см²), при температуре, °С:

минус 2034 (3,5)

минус 4029 (3)

минус 7029 (3)

2.2 Краткая характеристика района строительства

Планируемое место строительства - город Сургут.

Климатический район строительства - I, подрайон - IД [24].

Среднегодовая температура воздуха составляет минус 3,1 °С. Среднемесячная температура воздуха самого холодного месяца (январь) - минус 22,0 °С. Абсолютный минимум температуры воздуха - минус 55 °С. Среднемесячная температура воздуха самого теплого месяца (июль) - плюс 16,9 °С. Абсолютный максимум температуры воздуха - плюс 34 °С. Температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,98 составляет минус 45 °С, обеспеченностью 0,92 - минус 43 °С.

Преобладающее направление ветра в зимний период - юго-западное, в летний период - северное. Среднегодовая скорость ветра 4,9 м/с.

Сейсмическая интенсивность района реконструкции по картам А и В ОСР-97 - 5 баллов[22].

Скоростной напор ветра (II ветровой район) - 0,3 кПа, снеговая нагрузка (IV снеговой район) - 2,4 кПа [23].



2.3 Расчет оболочкирезервуара

Диаметр шарового резервуара объемом V=3000 м³

м.

Радиус оболочки резервуара

м.

Длина окружности

м.

Для изготовления резервуара принимаем стальной листовой прокат с размерами в поставке 2000 х 6000 мм, таким образом, чтобы на экваторе вмещалось целое количество листов.

При этом длина окружности составит L=56 м; количество элементов двоякой кривизны

шт.

Для раскроя оболочки проектируемого резервуара используется параллельно-меридиональный способ.

Уточненный радиус оболочки резервуара

м.

Уточненный диаметр

м.

Уточненный геометрический объем шарового резервуара

м³.

Толщина стенки оболочки

,(7)

где - коэффициент перегрузки на избыточное давление;

- расчетное избыточное давление, Па;

- коэффициент перегрузки на продукт;

- удельный вес воды, кг/(м²с²);

- внутренний радиус оболочки, м;

- коэффициент условий работы оболочки [21];

- коэффициент прочности сварного шва;

- коэффициент заполнения емкости жидкостью;

- добавка на коррозию, вальцовку и утонение листов при прокате, м;

- расчетное сопротивление стали из условия достижения сталью предела текучести:

,(8)

гдеу_Т - предел текучести стали (С345);

- коэффициент надежности по материалу [21];

- коэффициент надежности по назначению [13, 23].

Расчетное сопротивление стали из условия достижения сталью предела текучести вычисли по формуле (8):

Па,

Определим требуемое значение толщины стенки по формуле (7):

м=40мм.

Расчет нижней части оболочки

В частности, безмоментной теорией оболочек пользуются при определении напряжений в резервуаре, представляющим собой осесимметричную оболочку. Будем считать, что меридиональные сечения срединной поверхности оболочки образуют плавные кривые, а толщина оболочки является малой по сравнению с радиусом. Тогда в случае закрепления краев резервуара таким образом, что на них могут действовать только усилия, касательные к меридиональным кривым, можно считать, что оболочка находится в безмоментном напряженном состоянии.

Рассмотрим симметричную оболочку толщиной (см. рисунок 2.1).

Рисунок 2.1- Рассматриваемая оболочка

Обозначим через радиус кривизны дуги меридиана срединной поверхности, а через - второй радиус, т. е. радиус кривизны нормального сечения, перпендикулярного дуге меридиана. Этот радиус равен отрезку нормали, заключенному между срединной поверхностью и осью симметрии. Радиусы и являются в общем случае функцией угла - угла между нормалью и осью симметрии.

Выделим из оболочки элемент (см. рисунок 2.2).

Рисунок 2.2- Элемент оболочки с изображением действующих сил

Будем считать, что на гранях этого элемента возникают напряжения и . Первая составляющая представляет собой меридиональное напряжение. Его вектор направлен по дуге меридиана. Второе напряжение называется окружным напряжением. Напряжения и , умноженные на соответствующие площади граней элемента, дадут силы и . К этому же элементу приложена сила нормального давления . Проецируя все силы на нормаль, получим:

, (9)

Так как

, , (10)

то в итоге получаем уравнение Лапласа:

, (11)

Рассмотрим один из частных случаев симметричной оболочки - сферический резервуар толщиной , наполненный сжиженным газом с плотностью и нагруженный внутренним давлением , в этом случае (см. рисунок 2.3).

Рисунок 2.3- Нижняя часть сферической оболочки

Для определения двух неизвестных и одного уравнения недостаточно. Второе уравнение легко можно получить из рассмотрения условий равновесия нижней части оболочки радиуса , рассеченной в экваториальной плоскости. Запишем уравнение равновесия:

, (12)

где - вес продукта, находящегося в рассматриваемой части резервуара;

- собственный вес рассматриваемой части резервуара.

Отсюда погонное усилие в рассматриваемом сечении стенки будет:

, (13)

Зная , определим меридиональное нормальное напряжение :

, (14)

Нормальные напряжения и , действующие в площадках, где отсутствуют касательные напряжения, очевидно, являются главными. Что касается третьего главного напряжения, направленного по нормали к поверхности оболочки, то оно на внутренней поверхности равно , а наружной - нулю. Поскольку в тонкостенных оболочках и значительно больше , последним по сравнению с и пренебрегают, т. е. полагаем равным нулю.

Следовательно, будем полагать, что материал оболочки находится в плоском напряженном состоянии. Поэтому при расчете на прочность в зависимости от состояния материала следует пользоваться соответствующей теорией прочности. Так по IV теории прочности условие прочности будет иметь вид:



, (15)

Изобразим расчетную схему нижней части сферической оболочки, где изобразим угол заполнения продуктом с плотностью (см. рисунок 2.4). Следует отметить, что угол , который определяет расположение опор резервуара, равен 180^о, .

Рисунок 2.4- Расчетная схема нижней части оболочки

Прежде чем определить высоту столба продукта, оказывающего давление на нижнюю часть оболочки, необходимо определить зависимость объема резервуара от угла заполнения (см. рисунок 2.5).

Рисунок 2.5- К определению столба жидкости

Для этого запишем выражение для определения элементарного объема:

, (16)

Учитывая, что и , проинтегрировав в пределах [;0], получим следующее выражение:

, (17)

Данный интеграл не является табличным, следовательно, необходимо интегрировать по частям.

приняв , тогда дифференциал и .



Тогда данный интеграл запишем в виде:

.

Запишем конечное уравнение для определения объема продукта в резервуаре:

, (18)

Выполним проверку правильности записанного выражения. Определим объем продукта на уровне экватора резервуара: т.е. угол , тогда

.

Для угла , то есть когда резервуар полностью наполнен продуктом, данное выражение запишется в следующем виде:

.

Анализируя полученные выражения, можно сказать, что равенство для определения объема проинтегрировано верно.

Рассмотрим случай, когда резервуар наполнен на высоту (см. рисунок 2.6). Угол определяет высоту заполнения , угол - высоту столба продукта, оказывающего гидростатическое давление на уровне .

Рисунок 2.6- Случай заполнения резервуара на высоту h

В данном случае возможно два варианта:

1) Угол . Тогда объем AВCD, оказывающий гидростатическое давление на нижнюю часть резервуара на уровне CD запишется следующим образом:

,(19)

2) Угол . Тогда объем AВCD будет равен:

, (20)

Рассмотрим частный случай, когда и , тогда объем, оказывающий гидростатическое давление, равен: , что является половиной объема резервуара. Следовательно, выражения для определения объема определены верно.

Для того, чтобы определить напряжения, возникающие под действием продукта, рассмотрим силы, действующие на элемент нижней части резервуара (см. рисунок 2.7).

Рисунок 2.7- Усилия, возникающие в оболочке под действием столба жидкости

Запишем условие равновесия сил, действующих на элемент сферы:

, (21)

Усилие запишем в следующей форме:

, (22)

В итоге некоторых преобразований, выражение для определения меридиональных напряжений запишется следующим образом:



, (23)

А выражение для определения меридиональных и кольцевых напряжений в нижней точке резервуара можно выразить из уравнения Лапласа (1):

,(24)

где - гидростатическое давление столба жидкости :

, (25)

Следует подчеркнуть, что меридиональные и кольцевые напряжения в этом случае равны.

Определим напряжения в резервуаре, для случая, когда угол б = 30^о. Объем продукта, оказывающий давление на нижнюю часть оболочки рассчитаем по формуле (19):

Определим вес столба жидкости:

Н.

Вычислим значение меридиональных напряжений по формуле (23):

МПа.

Теперь по формуле (24) вычислим значение кольцевых напряжений:

МПа.

Эквивалентные напряжения рассчитаем по формуле (15):

Определим напряжения для остальных значений угла заполнения. Результаты расчетов сведены в таблице 2.1.

Таблица2.1-Напряжение в нижней части оболочки от гидростатического давления продукта

Угол заполнения, град	, МПа	, МПа	, МПа
0	10,702	10,702	10,702
10	10,668	10,540	10,604
20	10,523	10,099	10,318
30	10,293	9,377	9,867
40	9,993	8,383	9,293
50	9,645	7,136	8,667
60	9,278	5,656	8,099
70	8,936	3,953	7,756
80	8,670	2,041	7,851
90	8,559	-0,096	8,607

Определим напряжения, возникающие в результате воздействия на оболочку избыточного давления. Меридиональные и кольцевые напряжения будут вычисляться следующим образом:

МПа.

Результаты расчетов представим в виде таблицы:

Таблица 2.2-Суммарные напряжение в нижней части оболочки в результате воздействия избыточного давления и гидростатического давления продукта

Угол заполнения, град	, МПа	, МПа	, МПа
0	144,427	144,427	144,427
10	144,393	144,265	144,329
20	144,248	143,824	144,037
30	144,018	143,102	143,562
40	143,718	142,108	142,920
50	143,370	140,861	142,132
60	143,003	139,381	141,227
70	142,661	137,678	140,236
80	142,395	135,766	139,199
90	142,284	133,629	138,160

Допускаемое напряжение определяется из равенства:

МПа,

где - коэффициент условий работы оболочки;

- расчетное сопротивление стали из условия достижения металлом предела текучести, МПа,

Сравним с допускаемыми напряжениями:

.

Сравнив полученные напряжения с величиной допускаемых напряжений , можно сделать вывод: условие прочности выполняется.

Построим эпюры возникающих напряжений в оболочке (см. рисунок 2.8 - 2.10).

Рисунок 2.8- Меридиональные и кольцевые напряжения в оболочке под действием гидростатического давления.

Рисунок 2.9- Эквивалентные напряжения в оболочке под действием гидростатического давления.

Рисунок 2.10- Эквивалентные напряжения в оболочке под действием избыточного давления

Проанализировав полученные результаты, можно сделать следующие выводы:

1) максимальное напряжение будет в нижней точке резервуара;

2) напряжения, возникающие от гидростатического давления жидкости, малы, по сравнению с напряжениями от избыточного давления.

Определение усилий в верхней части резервуара

Рассмотрим напряжения, возникающие в верхней части резервуара, возникающие под действием собственного веса оболочки (см. рисунок 2.11).

Рисунок 2.11- Расчетная схема для исследования верхней части оболочки

Запишем вес единицы площади оболочки, изготовленной из материала с удельным весом :

, (26)

Тогда нормальная составляющая будет равна:

, (27)

Данная составляющая играет роль давления, приложенного к поверхности, и в уравнении Лапласа следует полагать . Определим суммарные напряжения, возникающие от собственного веса оболочки:

, (28)

Запишем собственный вес рассматриваемой части резервуара:

, (29)

Учитывая тот факт, что в сечении вес части вызывает сжатие, определим меридиональные напряжения:

, (30)

Теперь можно определить и кольцевые напряжения:



, (31)

Вычислим меридиональные напряжения, возникающие в оболочке для случая по формуле (30):

Тогда кольцевые напряжения для данного случая вычисляем по формуле (31):

Определим эквивалентные напряжения по формуле (15):

Результаты расчетов для других вариантов угла представим в виде таблицы:

Таблица 2.3 -Напряжение в верхней части оболочки от гидростатического давления продукта

Угол заполнения, град	, МПа	, МПа	, МПа
0	-0,350	-0,350	0,350
10	-0,353	-0,337	0,345
20	-0,361	-0,297	0,333
30	-0,375	-0,231	0,328
40	-0,396	-0,140	0,348
50	-0,426	-0,024	0,415
60

Подобные документы

• Проектирование стального вертикального резервуара с понтоном для хранения нефти объемом 28000 м3

  Расчет резервуара вертикального стального с понтоном объемом 28 тыс. м3 (РВСП-28000). Анализ оптимальности его параметров с точки зрения эффективности металозатрат. Расчет на прочность и устойчивость, соответствие резервуара предъявляемым требованиям.
  
  курсовая работа [2,9 M], добавлен 09.12.2010
  

• Проверочный расчет на прочность резервуара для хранения нефтепродуктов

  Марка и расчетные характеристики резервуара. Особенности проверочного расчета стенки резервуара на прочность. Расчет предельного уровня налива нефтепродуктов в резервуар. Расчет остаточного ресурса резервуара. Анализ результатов поверочного расчета.
  
  контрольная работа [48,7 K], добавлен 27.11.2012
  

• Проектирование шарообразного резервуара

  Общая характеристика сферического резервуара, технология сборки и сварки сферического резервуара. Выбор и характеристики сварочного материала, описание способа сварки. Характеристика стыковых многослойных швов, расчет объема и площади поверхности сферы.
  
  курсовая работа [3,3 M], добавлен 16.11.2009
  

• Ремонт металлоконструкций резервуара

  Характеристика хранимой нефти. Обоснование конструктивных решений зданий и сооружений. Параметры резервуара. Основные материалы, применяемые при замене днища, участков стенки. Фундамент резервуара. Колодцы сетей канализации и наружного пожаротушения.
  
  курсовая работа [306,3 K], добавлен 09.03.2014
  

• Сооружение резервуара РВС 20000 м. куб. на ЛПДС "Торгили"

  Изучение конструктивных особенностей вертикальных цилиндрических резервуаров низкого давления для нефти и нефтепродуктов. Характеристика метода наращивания поясов резервуара. Расчёт стенки резервуара на прочность. Технология сварочных и монтажных работ.
  
  курсовая работа [199,5 K], добавлен 06.03.2016
  

• Проектирование вертикального цилиндрического резервуара низкого давления

  Назначение габаритных размеров цилиндрического резервуара низкого давления. Конструирование днища и определение толщины листов стенки. Расчет анкерных креплений и конструирование элементов сферического покрытия. Проверка стенки резервуара на устойчивость.
  
  курсовая работа [513,0 K], добавлен 16.07.2014
  

• Техническая диагностика резервуара РВС-5000 НПС "Черкассы–1"

  Анализ резервуара РВС-5000 НПС "Черкассы–1", его расположение. Характеристика системы водоснабжения резервуара. Основное назначение системы размыва донных отложений "Диоген-500". Устройство понтона алюминиевого "Альпон". Функции уровнемера УЛМ-11.
  
  дипломная работа [2,4 M], добавлен 21.09.2012
  

• Капитальный ремонт и реконструкция стального вертикального резервуара для хранения нефти и нефтепродуктов

  Техническая диагностика резервуара РВС-5000 для хранения нефти, выявление дефектов. Реконструкция резервуара для уменьшения потерь нефтепродуктов. Разработка системы пожаротушения. Технология и организация выполнения работ. Сметная стоимость ремонта.
  
  дипломная работа [1,4 M], добавлен 24.06.2015
  

• Назначение, устройство, принцип работы технологического и товарного резервуаров и их оборудования

  Классификация и оборудование резервуаров. Элементы и технологическая характеристика вертикального стального резервуара. Принцип работы технологического и товарного резервуаров, уровнемера Ерошкина, радарного уровнемера. Средства пожаротушения резервуара.
  
  курсовая работа [2,2 M], добавлен 26.05.2015
  

• Расчёт резервуара

  Расчет стенки цилиндрических вертикальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов. Определение устойчивости кольцевого напряжения 2 в резервуарах со стационарной крышей. Поверочный расчет на прочность и на устойчивость для каждого пояса стенки резервуара.
  
  контрольная работа [135,7 K], добавлен 17.12.2013
  

• Системы обеззараживания сточных вод

  Анализ состояния вопроса автоматизированного проектирования резервуара обеззараживания воды. Применение ультразвукового и ультрафиолетового излучений. Гидравлические процессы в рабочей емкости резервуара. Прочностные свойства компонентов. Расчет сосудов.
  
  дипломная работа [5,1 M], добавлен 27.10.2017
  

• Разработка технологического процесса производства рулонной заготовки крыши вертикального цилиндрического наземного резервуара объемом 200 м3

  Описание и условия эксплуатации крыши вертикального цилиндрического наземного резервуара. Выбор способа сварки и сварочного оборудования. Разработка технологии изготовления полотнища крыши. Контроль качества сварных соединений, исправление дефектов.
  
  курсовая работа [440,8 K], добавлен 25.09.2014
  

• Конструирование вертикального резервуара

  Определение габаритных размеров вертикального цилиндрического резервуара со стационарной крышей, толщины листов стенки. Конструирование днища и элементов сферического покрытия. Сбор нагрузок на купол. Расчет радиального ребра и кольцевых элементов купола.
  
  курсовая работа [680,4 K], добавлен 24.01.2011
  

• Технология отбора пробы горючего из горизонтального резервуара

  Характеристика нефтебазы. Установление вместимости резервуара и восстановление градуировочной таблицы. Описание порядка и метода определения плотности светлых нефтепродуктов. Порядок проведения внеплановой инвентаризации и урегулирования излишек.
  
  курсовая работа [244,5 K], добавлен 10.02.2014
  

• Предназначение и конструкция резервуара с понтоном

  Понятие резервуара и его разновидности, основное оборудование. Предназначение и особенности понтона, устройство и принцип работы, аксессуары, монтаж и ремонт. Резервуар с герметичной крышей и стальным понтоном, плавающей понтонной крышей и другие.
  
  курсовая работа [699,4 K], добавлен 09.03.2018
  

• Транспортировка нефти на нефтеперерабатывающие заводы и полученных продуктов к потребителю

  Характеристика резервуарного парка. Виды потерь от испарения при технологических операциях. Расчет потерь нефти от испарения из резервуара РВС-5000 от "малых дыханий". Метод уменьшения газового пространства резервуара. Дыхательная арматура резервуаров.
  
  курсовая работа [213,7 K], добавлен 08.08.2013
  

• Эксплуатация технологического оборудования резервуаров РВС-20000 НПС площадки Псекупская ЛПДС Хадыженская

  Назначение нефтеперекачивающей станции, ее внутреннее устройство, элементы, основное технологическое оборудование, характеристика резервуара и резервуарных парков. Обслуживание, периодический и капитальный ремонт вертикального стального резервуара.
  
  курсовая работа [437,6 K], добавлен 16.10.2014
  

• Проект сферического резервуара для хранения нефтепродуктов

  Сущность, виды и назначение оболочковых конструкций. Методика проектирования, сборки и сварки сферического резервуара для хранения дизеля. Общая характеристика различных режимов сварки. Порядок и особенности оценки и контроля качества сварных конструкций.
  
  курсовая работа [73,6 K], добавлен 08.09.2010
  

• Сооружение вертикальных стальных резервуаров, предназначенных для хранения нефти и нефтепродуктов

  Изучение стандартизации, норм и правил сооружения резервуара для хранения нефти и нефтепродуктов. Основы проектирования площадки и заложение фундамента вертикального стального резервуара. Сооружение стенки и крыши емкости и основного оборудования.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 09.04.2014
  

• Расчет и проектирование станций водоподготовки

  Стабилизационная обработка воды. Определение полной производительности станции. Расчет емкостей расходных и растворных баков. Расчет хлораторной установки, горизонтальных отстойников, вихревого смесителя, песколовки, сгустителей и резервуара чистой воды.
  
  курсовая работа [603,6 K], добавлен 01.02.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам