Методические печи
Методические нагревательные печи как наиболее распространенный тип нагревательных печей. Сведения о температурном режиме. Наблюдение за температурой металла. Количественное значение угара (способы определения). Методы повышения производительности.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | реферат |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 20.09.2016 |
| Размер файла | 2,8 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
В процессе проведения исследовательских работ важно было по возможности упростить методику исследований, определяющих основные показатели режима работы установки, чтобы оперативным вмешательством своевременно вносить необходимые коррективы. Наиболее сложным и трудоемким было определение полного состава продуктов недожога при помощи газоанализатора ВТИ-2 и, исходя из этого, коэффициента расхода воздуха в печи.
Чтобы упростить эту часть работы, воспользовались некоторыми закономерностями, наблюдавшимися при сжигании указанного газа.
По данным полных анализов продуктов неполного сгорания были установлены зависимости между содержанием в них СО и Н2 (рис. 6), между отношениями С0/С02 и Н2/Н20 в продуктах неполного сгорания (рис. 7), между отношением С0/С02 и коэффициентом расхода воздуха а (рис. 8).
Это позволило, зная значения только С02 и СО, которые определяли газоанализатором Орса, получать нужные сведения о процессе горения, протекавшем в печи.
Весьма вероятно, что, пользуясь установленными закономерностями, можно будет упростить аппаратуру, необходимую для автоматизации процесса горения в печах с безокислительным режимом работы.
Для расчета состава продуктов неполного сгорания газов пользуются методом В.Ф. Копытова. Состав, рассчитанный по этому методу, дает хорошую сходимость с фактическим. Этот метод основан на составлении материальных балансов по углероду, водороду и кислороду; при этом принимают, что свободный кислород, сажистый углерод и метан отсутствуют в продуктах неполного сгорания, а соотношение между С02, СО, Н20 и Н2устанавливается в соответствии с константой равновесия реакции водяного газа. Указанный метод расчета поясняется на следующем примере.
7. Показатели производительности
Так как емкость методической печи для заготовок (слитков) является величиной постоянной, то производительность печи зависит целиком от продолжительности нагрева.
При суждении о производительности нагревательных печей обычно исходят из достигнутых на них удельной продолжительности нагрева и напряжения активной площади пода.
Напряжение полезной площади пода (отношение массы нагретого в единицу времени металла к произведению полезной длины печи на ее внутреннюю ширину) учитывает не только степень форсирования работы печи, но и степень использования пода, а напряжение активной площади пода (отношение массы металла, нагретого в единицу времени, к произведению из полезной длины печи на фактическую длину заготовок) зависит только от времени нагрева и толщины заготовок.
Еще в 1939 г.Н.Ю. Тайц предложил следующую эмпирическую формулу для определения возможной удельной продолжительности нагрева мягкой стали холодного посада в методических печах в зависимости от толщины металла:
z = 7,5+ 0,05s мин/см.
Формула справедлива при двустороннем нагреве металла и следующем распределении температур по длине печи: у окна загрузки 800-850° С, у окна выдачи 1400-1450° С. При этом разность температур по сечению к концу нагрева для слитков толщиной 100 мм не превышает 20-25 град, а для слитков толщиной около 400 мм не выше 50-60 град. Эта формула приводится и в более поздней литературе.
В дальнейшем отмечалось, что эта формула характеризует средние показатели работы существующих методических печей и что в связи с применением новых методов работы и печей новых конструкций на ряде заводов в методических печах достигалась скорость нагрева до 6 мин/см.
Для определения удельной продолжительности нагрева мягких сталей в методических печах при трехступенчатом режиме нагрева Н.Ю. Тайц предлагает следующую формулу:
z = 5 + 0,1s мин/см.
Показатели напряжения активной площади пода печи или удельной продолжительности нагрева используют для определения площади пода печей при их проектировании.
Для строящихся трехзонных печей при нагреве холодного посада напряжение активного пода обычно принимают 500 - 600 кг1 (м2-ч), а для четырехзонных 600-700 кг/ (м2-ч), что по удельной продолжительности нагрева примерно составляет соответственно 9,0-7,5 и 7,5-6,5 мин/см.
Указанные цифры относятся к нагреву прокатанного металла (слябы, блюмы, заготовки). При нагреве слитков расчетное напряжение активного пода принимают меньше [400 - 450 кг/ (м2-ч)] из-за наличия головной части слитков и образования легкоплавких соединений, вызывающих рост подины, а также из-за неудовлетворительной структуры и поверхности слитков, не позволяющей греть металл с большой скоростью.
Практика подтверждает возможность нагрева металла с указанными выше показателями, но из табл.5, где приведены удельные продолжительности нагрева и фактические, наблюдавшиеся во время испытаний и наладки печей, видно, что расчетные удельные продолжительности нагрева следует корректировать в зависимости от качества топлива и сортамента прокатываемого изделия. Например, при отоплении доменным газом, пользуясь инжекционными горелками, обеспечивающими сжигание газа с коэффициентом расхода воздуха, близким к единице, даже при нагреве воздуха и газа фактическая удельная продолжительность нагрева была больше расчетной. При прокатке тонкого листа требования, предъявляемые к температуре металла, выше и фактическая удельная продолжительность нагрева больше. Даже в четырехзонной печи с длиной активного пода 31,5 м, но с недостаточной тепловой мощностью второй сварочной зоны при прокатке тонкого листа удельная продолжительность нагрева выше расчетной.
8. Методы повышения производительности
Методами значительного повышения производительности методических печей являются увеличение их длины и тепловой мощности. Но для того чтобы в относительно длинных печах греть металл с высоким напряжением пода (без поддержания в них чрезмерно высоких температур, вызывающих известные трудности в эксплуатации) увеличивают количество отапливаемых зон. В частности, построили четырехзонные и пятизонные печи, в которых можно растянуть зону умеренно высоких температур (примерно 1350° С) и форсировать нагрев металла. Верхнюю дополнительную (вторую) сварочную зону оборудовали горелками, установленными на торцовой стене, а дополнительную нижнюю - горелками, установленными на торцовой стене или на боковых стенах. Дополнительная нижняя зона имеет большое значение еще и потому, что она позволяет не повышать чрезмерно температуру в первой нижней зоне, что особенно важно для уменьшения образования окалины и роста монолитного пода.
Дополнительные отапливаемые зоны печи позволяют также более гибко регулировать температурный режим по длине печи, что весьма существенно при нагреве специальных сталей и при работе на смешанном посаде. Например, когда вслед за нагревавшимся ранее металлом холодного посада, чему соответствовала повышенная температура в печи, загружают в печь горячий металл, для которого во избежание перегрева необходимо снизить температуру в печи.
Опыт Центроэнергочермета и литературные сведения показывают, что высокие показатели по производительности достигались на старых реконструированных печах следующими средствами: увеличением тепловой мощности отдельных зон печи; установкой горелок на боковых стенках сварочной зоны, что способствовало поддержанию высокой температуры на всей длине этой зоны; установкой горелок на боковых стенах в конце печи; удлинением рабочего пространства печи; устройством для двустороннего нагрева в сварочной и методической зонах печи относительно толстых заготовок, приближением факела горелок или форсунок к поверхности нагреваемого металла, снижая и устанавливая их с наклоном в сторону металла; увеличением длины нагреваемого металла; повышением стойкости печей, что позволило поднять в них температуру и сократить простои для ремонтов; применением автоматических регуляторов теплового режима и др.
Имелись единичные случаи устройства нижних топок в томильной зоне однорядных методических печей для двустороннего нагрева металла в этой зоне, а также применения в таких печах жароупорных (неохлаждаемых) глиссажных брусьев вместо водоохлаждаемых глиссажных труб.
Установив на методической однорядной печи жароупорные глиссажные брусья. Севзапэнергочермет организовал отопление нижней зоны по схеме прямотока (горелка расположена в торце загрузки) и таким образом создал условия для сохранения стойкости глиссажных брусьев при высокой температуре в топочной камере. Вдоль обоих боковых стен печи устроили дымовые каналы, по которым продукты сгорания двумя потоками из конца нижней зоны направлялись в общий дымоход печи, расположенный у ее загрузочного торца.
Тепловая мощность печей, оборудованных мазутными форсунками и двухпроводными горелками (с принудительной подачей воздуха и газа), установленными на торцовых стенах методических печей, может увеличиваться до практически необходимых пределов, тогда как для печей, оборудованных двухпроводными инжекционными горелками, это затруднено.
Чтобы повысить тепловую мощность печей, были сконструированы двухпроводные инжекционные горелки повышенной тепловой мощности: двухпроводная инжекционная горелка с носиком диаметром 270 мм (до этого максимальный расход газа достигался в случае применения горелок с носиком диаметром 235 мм) и многосопловая инжекционная горелка повышенной производительности с носиком диаметром 310 мм. Горелки с носиком диаметром 270 мм находятся в эксплуатации. Результаты проверки многосопловой горелки оказались неудовлетворительными.
Чем выше температура в печи, тем больше тепловые потоки, направленные на металл, и тем меньше времени требуется для его нагрева. Исходя из этого высокая температура продуктов сгорания в конце печи способствует повышению ее производительности. Наиболее полно используется топливо в рабочем пространстве печи, когда повышенная температура в конце печи является результатом повышения тепловой мощности сварочных зон. Однако в строящихся многозонных печах прибегают также к устройству дополнительной отапливаемой зоны в конце печи с горелками на боковых стенах. В этом случае требования к конструкции этих горелочных устройств повышаются, так как необходимо, чтобы процесс горения топлива закончился на сравнительно коротком участке печи. Повышенное внимание должно быть уделено также использованию уходящих из печи продуктов, сгорания, так как температура их значительно возрастает.
Существенное значение имеет правильное распределение топлива между зонами печи, обеспечивающее качественный нагрев металла, заданную производительность, нормальные условия эксплуатации и стойкость отдельных элементов ее конструкции.
Испытание ряда трехзонных печей, в которых изоляция подовых труб находилась в неудовлетворительном (полуразрушенном) состоянии, показало, что при этом, тепло, потребляемое печью, распределяется примерно следующим образом: в томильной зоне 18-20%; в верхней и нижней камерах сварочной зоны - примерно поровну или с некоторым превышением в нижней камере. Замеры температуры внутри металла во время продвижения его по печи показывают, что нагрев его происходит несимметрично с отставанием нижней поверхности.
Для интенсификации работы печи можно повысить подачу топлива в нижнюю зону. Однако в ряде случаев приходится от этого воздержаться, так как окалина на нижней поверхности металла значительно влияет на степень роста подины томильной зоны. При подъеме температуры в нижней сварочной зоне следует учитывать совокупность условий, способствующих окалинообразованию: вид топлива (при отоплении мазутом окалинообразование может быть больше); содержание в топливе серы, увеличивающей окалинообразование и снижающей температуру плавления окалины; направленность и характер факела; ритмичность работы стана; степень изношенности подовых брусьев (при обгоревших брусьях рост пода томильной зоны повышается).
При отоплении печи мазутом и поддержании температуры в нижней зоне на уровне 1280° С рост пода томильной зоны заметно уменьшился.
В печах, предназначенных для нагрева относительно тонких заготовок (толщиной примерно до 100 мм), не следует прибегать к устройству нижнего отопления как к средству, повышающему производительность, так как печи с нижним отоплением обладают рядом недостатков, в том числе повышенным расходом топлива. Напряжение пода, наблюдаемое у методических печей без нижнего отопления, обслуживающих непрерывные мелкосортные и проволочные станы, достигает примерно 580-670 кг/ (м2-ч) габаритного пода и 600-750 кг/ (м2-ч) активного пода. В этих печах греют заготовки сечением 60 X 60 4. 100 мм. Однако двусторонний нагрев может быть полезен и в этом случае при нагреве заготовок из легированной стали.
Уменьшение поверхности нагрева и изоляция подовых водоохлаждаемых труб уменьшают потери тепла и способствуют повышению производительности печи. Для форсированной работы печи и равномерного нагрева металла необходимо, чтобы нижняя поверхность металла была хорошо открыта для максимального тепловосприятия. Исходя из этого не следует загромождать нижнюю камеру печи опорными кирпичными стенками и громоздкой изоляцией.
При несоблюдении этого условия температура в нижней камере, основательно отгороженной от металла, бывает весьма высокой даже при сравнительно небольшой подаче топлива. Но при этом обеспечить необходимую теплопередачу металла не представляется возможным.
Так, например, на одной печи с проектной производительностью 37 т/ч изоляцию продольных и поперечных подовых труб выполнили в виде арок из кирпича так, что она закрывала примерно 70% нижней поверхности металла. При производительности этой печи порядка 14-16 т/ч расход топлива на нижнее отопление составлял 36-40% общего расхода, а при производительности около 30 т/ч расход топлива на нижнее отопление снижали до 20-25% вместо 40% по проекту, так как и при таком малом расходе топлива температура в нижней камере достигала 1350°С. Увеличенная подача топлива в эту камеру не обеспечивала должного нагрева металла, несмотря на повышение температуры в камере до 1380-1390° С, но приводила к оплавлению стен этой камеры и к росту температуры отходящих продуктов сгорания перед рекуператором выше 1000° С. Нормальная работа нижней камеры была налажена только после реконструкции системы изоляции. Заслуживают внимания единичные случаи замены водоохлаждаемых глиссажных труб жароупорными брусьями.
Из-за охлаждающего действия глиссажных труб на нагретом металле остаются темные полосы. Изоляция уменьшает охлаждающее действие глиссажных труб на металл, но темные полосы остаются. Чтобы по возможности обеспечить исчезновение этих полос во время пребывания металла на монолитном поду и чтобы требующееся для этого время не было завышенным и задерживающим темп движения металла в печи, в ряде случаев значительно удлиняли монолитный под. При этом он глубоко выступал в сварочную зону и занимал около 30% полезной длины печи. Однако это изменение длины монолитного пода не дало ожидаемого результата.
Не удалось улучшить работу печей удлинением монолитного пода и за рубежом.
В ряде случаев рационально уменьшить длину монолитного пода и увеличить таким образом нижнюю камеру, чтобы улучшить нижний прогрев металла. Достаточно хороший прогрев металла по сечению до поступления его на монолитный под ускоряет прогрев участка с темными полосами. Естественно, что укорочение монолитного пода ведет к перераспределению расхода тепла между сварочной и томильной зонами (в сварочной зоне расход увеличивается). Тенденция к укорочению монолитного пода наблюдается в ряде случаев, например на одной методической печи с общей полезной длиной пода 19 350 мм полезную длину пода томильной зоны уменьшили с 3600 до 2000 мм. В результате этого производительность печи возросла примерно на 6%, а нагрев слитков не ухудшился. В другой методической печи с общей длиной полезного пода 17 860 мм полезную длину пода томильной зоны уменьшили с 3100 до 1750 мм. Обе печи работают с напряжением активного пода 600 кг/ (м2. ч), нагревая слитки сечением 170 X 170 мм. Первая печь обслуживает стан для прокатки рудничных рельсов массой 18 кг/пог. м, швеллеров № 10 и 12, балок № 12 и др., а вторая обслуживает стан для прокатки полосового железа шириной 45-60 мм и толщиной 10-25 мм, круглого железа диаметром 28-30 мм, углового железа размером 40 X 40 X - 5, 50 X 50 X 5 6 мм и др.
На уменьшение следов от глиссажных труб может оказать также некоторое влияние установка торцовых горелок в томильной зоне против оси каждой глиссажной трубы, чтобы усилить нагрев металла в месте, близком к темным полосам. Хотя эффективность этого мероприятия оспаривается и при этом указывается, что поле температур в печи выравнивается на небольшом расстоянии от горелок, однако практика показывает, что порядок расположения горелок по ширине методических печей оказывает заметное влияние на равномерность нагрева металла.
Значительное увеличение производительности печи достигается при работе на горячем посаде. Так, если в методической печи грели металл холодного посада с максимальным напряжением активного пода 600 кг/ (м2. ч), то при посаде с температурой 600° С достигали в той же печи напряжения пода 1000 кг/ (м2. ч). Теплый посад с температурой 300° С повышал производительность печи до 20%.
При смешанном посаде (горячем и холодном) нагрев его ведется по режиму, принятому для холодного посада. Таким образом, производительность печи остается такой же, как при загрузке одного холодного металла, и уменьшается лишь
удельный расход топлива. Чтобы при нагреве смешанного посада сохранить производительность печи, принятую для горячего посада, на одном заводе после загрузки горячего металла в определенное время, перед предстоящей перевалкой валков на стане, загружали в печь холодный металл. Посаженный в печь холодный металл не догревали, так как он проталкивался через печь с частотой, принятой для посаженного до него горячего металла. Однако затем после выдачи последнего металл холодного посада догревали в печи во время ее простоя при перевалке.
Если тепловая мощность печи недостаточна для увеличения производительности на холодном посаде, то смешанный посад может способствовать ее повышению, так как при этом к теплу от сжигания топлива прибавляется тепло, внесенное металлом горячего посада. Но в некоторых случаях при смешанном посаде не допускали форсированной работы печи (с повышенной температурой) обычно принятой при холодном посаде, потому что в этом случае возникала опасность перегрева и оплавления относительно медленно двигавшегося по печи металла горячего посада.
Анализ работы методических печей листового стана одного из заводов показал, что максимальная месячная производительность печей, работающих на смешанном посаде, может быть примерно оценена как средневзвешенная из максимальных производительностей отдельно при горячем и холодном посадах.
Производительность печи в значительной мере зависит от ритмичности работы стана, когда время пребывания металла в отдельных зонах печи соответствует длине этих зон. Форсированная выдача готового металла из печи, к которой обычно прибегают после простоя стана, может превысить возможный равномерный темп работы печи; это приводит к последующему простою стана из-за неготовности металла к выдаче, так как сокращение времени пребывания металла в сварочной зоне, где происходит наиболее интенсивный нагрев его, нельзя компенсировать соответствующей задержкой металла ни в томильной зоне, ни тем более в низкотемпературной методической части печи. Повышению тепловой мощности печей часто препятствует недостаток воздуха для горения и в связи с этим прибегают к повышению числа оборотов вентиляторов или эксгаустеров или к их замене, если воздух просасывался ими через рекуператор и подавался к горелкам. Такая мера не всегда оправдана и приводит к повышенному расходу электроэнергии на подачу воздуха.
Практика показывает, что можно значительно повысить подачу воздуха к горелкам, не прибегая к указанным выше мерам и пользуясь следующими средствами:
уменьшением сопротивления протоку воздуха в воздухопроводах, что в ряде случаев достигалось выпрямлением отдельных участков воздухопровода, заменой крутых поворотов плавными (например, на участках присоединения общего воздухопровода к зональным коллекторам печи или на участках, соединяющих зональные коллекторы с горелками);
заменой измерительных диафрагм с тем, чтобы уменьшить перепад давления воздуха при его протоке через диафрагму;
увеличением диаметра регулирующих дросселей до размера диаметра воздухопровода (т.е. ликвидацией сужения в местах установки дросселей);
изменением размеров горелочных устройств, в том числе и горелочных тоннелей (прибегая также к увеличению угла раскрытия тоннелей);
уплотнением воздушного тракта.
В ряде случаев остро ощущалась недостаточная тепловая мощность печей, построенных сравнительно недавно. Это происходило тогда, когда на стане прокатывали крупные профили металла, в связи с чем производительность стана значительно повышалась. При разработке задания на проектирование печей это не было учтено и их производительность не позволяла использовать производительность прокатного стана.
9. Удельный расход топлива
Удельный расход топлива является основным показателем, характеризующим экономичность работы печи. Он зависит от производительности печи, теплоты сгорания топлива, степени нагрева воздуха и газа, качества процесса горения и температуры уходящих продуктов сгорания, состояния кладки и арматуры, степени изоляции подовых труб, подсоса холодного воздуха в печь и пр.
Наибольшими потерями тепла, влияющими на величину удельного расхода топлива, являются потери с отходящими продуктами сгорания и с охлаждающей водой при оборудовании печи водоохлаждаемыми подовыми трубами. В некоторых случаях (при низкокалорийном газе, при высокой температуре в конце печи) потери с отходящими продуктами сгорания достигают в балансе рабочей камеры печи 60%. При дальнейшем хорошем использовании тепла отходящих продуктов сгорания в рекуператорах эти потери (в балансе печной установки) составляют примерно 45%. Потери с охлаждающей водой колеблются в широких пределах и достигают при неизолированных трубах 25 % и выше.
Потери тепла в окружающую среду через ограждения рабочей камеры методических печей теплопроводностью, выбиванием через щели, излучением через боковые окна, как правило, на исследованных печах с нижним отоплением составляют 4 - 5% баланса камеры. Указанные потери, отнесенные к полезной площади пода печей, составляют 10,5-13,8 квт/м2 [9000 - 12 000 ккал/ (м2. ч)].
По данным, опубликованным в литературе, потери тепла в методических печах только теплопроводностью через кладку достигают при отсутствии изоляции 5-6%, а при изоляции они уменьшаются примерно вдвое.
Потерь с химическим недожогом в большинстве случаев либо нет совсем, либо они незначительны. Производительность печи - наиболее важный фактор, влияющий на удельный расход тепла (расход химического тепла топлива). Так как потери тепла в рабочем пространстве печи мало зависят от производительности, то при малой нагрузке печи они относительно больше и удельный расход тепла особенно велик. С ростом нагрузки печи удельный расход топлива вначале резко снижается, а затем снижение замедляется. При хорошей эксплуатации печи работают экономично. Например, в случае нагрева заготовок холодного посада в мазутной методической трехзонной печи с полезной площадью пода 174 м2 при хорошей изоляции подовых труб, температуре нагрева воздуха 250-300°С, вполне удовлетворительном состоянии кладки и арматуры, хорошо организованном процессе горения печь в нормальных условиях эксплуатации работает экономично с удельным расходом мазута 40-45 кг/т. Это объясняется высоким значением коэффициента использования топлива (к. и. т.), который возрастает с повышением теплоты сгорания топлива и с подогревом воздуха.
Высокое значение к. и. т. при малых потерях тепла в рабочем пространстве печи также способствует повышению ее производительности.
Особенно высоко значение подогрева воздуха и газа (при газовом отоплении) как средство для повышения калориметрической температуры горения при отоплении печи топливом с низкой теплотой сгорания, так как таким образом достигается не только экономия топлива, но и предоставляется возможность использовать низкокалорийное топливо, достигая при этом хорошей производительности печи.
При форсированной работе печи повышается потеря тепла с уходящими продуктами сгорания, что может существенно уменьшить к. и. т. и тем самым увеличить удельный расход топлива. Однако достигнуть такой высокой производительности, при которой возрастал удельный расход топлива при многочисленных наладках печных установок, не приходилось и вместе
с ростом производительности печи удельный расход топлива всегда уменьшался в большей или в меньшей степени.
Зависимость удельного расхода топлива от производительности печей может быть выражена в виде графика на основании изучения статистических данных работы печей или показателей испытаний, а также на основании обоих методов.
В табл.6 приведена примерная форма, по которой записываются статистические данные завода для построения указанных графиков.
Средние эксплуатационные удельные расходы топлива в ряде случаев в 1,5 и более раза больше удельных расходов, определенных при наладке и исследованиях, главным образом из-за горячих простоев вследствие неудовлетворительно налаженного производства, а также из-за износа отдельных элементов печи (например, изоляции подовых труб и др.), восстанавливаемых только во время капитального ремонта.
Весьма полезны показатели тепловых балансов печей. Их возможно составить на основе результатов специальных испытаний, единичных наблюдений и дополнительного использования данных технической отчетности. Рассмотрение статей балансов позволяет анализировать работу печи и оценить необходимый расход топлива при ее новой, намечаемой производительности.
В табл. 7 приведены формулы для определения удельного расхода топлива, к. и. т. и к. п. д., а в табл. 8 - наблюдавшиеся значения этих показателей.
Из этой таблицы можно получить также представление о влиянии ряда факторов на значение указанных показателей, а именно - вида топлива, нагрева воздуха и газа, состояния изоляции подовых труб и др. Экономию или перерасход топлива при замене топлива одного вида другим, а также при изменении температуры продуктов сгорания, уходящих из рабочей камеры печи, изменения температуры нагрева воздуха или газа при работе на одном и том же топливе можно подсчитать с достаточной для практической цели точностью по формуле:
где А - экономия или перерасход, %;
nк. и. т-коэффициент использования, топлива в печи
При этом предполагается, что количество тепла, выделяемое топливом в печи (полезное тепло, расходуемое на нагрев металла, и сумма тепловых потерь в камере печи), при изменении коэффициента использования топлива остается неизменным.
10. Давление в печи, борьба с подсосом воздуха и выбиванием продуктов сгорания
Чтобы предотвратить подсос холодного воздуха в печь, в ней на уровне пода поддерживают небольшое положительное давление, наблюдаемое по пламени, слегка выбивающемуся из-под нижней кромки крышек закрытых рабочих окон.
Значительный подсос воздуха через окно выдачи нагретого металла происходит в методических печах с торцовой выдачей.
Воздух поступает через это окно в результате эжектирующего действия струй газа и воздуха, истекающих из топочных устройств (горелок, форсунок), и геометрического напора, так как окно выдачи расположено ниже пода печи.
При задержках на прокатном стане металл, лежащий у окна выдачи, настолько охлаждается в результате подсоса воздуха, что на стан его не выдают. Обычно контроль за давлением в печи ведут по импульсной точке рядом с термопарой под сводом томильной зоны в трехзонных печах или под сводом сварочной зоны в двухзонных методических печах. Имеющиеся автоматические регуляторы поддерживают установленное давление в указанных местах с точностью до ±2,45 н/м2 (0,25 мм вод. ст.).
Необходимое давление в печи, в частности положительное в томильной зоне, поддерживают при помощи дымового шибера (клапана). Этому способствует пережим свода между томильной и сварочной зонами. При давлении под сводом томильной зоны, 21,6-24,4 н/м2 (2,2-2,5 мм вод. ст.) на многих методических печах, оборудованных мазутными форсунками или двухпроводными газовыми горелками низкого давления (например, типа "труба в трубе"), установленными на торцовых стенах печи, поддерживают положительное давление по всей длине печи и в конце ее (у окна посадки) оно составляет 9,8-29,4 н/м2 (1,0-3,0 мм вод. ст.).
При том же давлении под сводом томильной зоны, но при установке инжекционных горелок, располагаемых на торцовых стенах печи, давление по всей печи выше и в конце ее достигает 78,5-98 н/м2 (8-10 мм вод. ст.). Это объясняется большой скоростью выхода продуктов сгорания из инжекционных горелок. В этом случае чрезмерное выбивание дымовых газов через посадочное окно (достигающее 30% и более) приводит к значительной потере тепла, которое могло бы быть использовано в соответствующих устройствах и утяжеляет работу посадчиков, особенно в тех случаях, когда на. посадочный стол подают металл не рольгангом, а при помощи крана или подъемного стола, что связано с близким и длительным пребыванием посадчика у загрузочного окна.
Поддерживаемое по длине печи положительное давление неодинаково и определяется рядом обстоятельств. Из наблюдений, проведенных на методических печах с торцовой выдачей, оборудованных мазутными форсунками или газовыми горелками, установленными на торцовых стенах, можно было сделать следующий вывод. В районе первого рабочего окна (в томильной зоне) давление понижается в результате эжектирующего действия при истечении среды из указанных топочных устройств этой зоны, а затем давление в зоне снова повышается. Далее на подходе к пережиму свода между томильной и сварочной зонами, в месте пережима, а также в начале сварочной зоны давление падает, что вызывается увеличением скоростного напора на участке томильной зоны с наклонным сводом и в какой-то мере эжектирующим действием среды, истекающей из топочных устройств верхней камеры сварочной зоны. В остальной части верхней камеры сварочной зоны давление повышается в результате увеличения количества продуктов сгорания и продолжает возрастать на участке наклонного свода этой зоны. В верхней камере методической зоны статическое давление может несколько понизиться, но в конце печи оно снова возрастает. В нижней камере сварочной зоны давление чаще всего отрицательное. Оно мало связано с давлением в томильной зоне и зависит главным образом от расхода топлива в нижней камере и от ее объема.
Все это иллюстрируется кривыми, характеризующими давление в трехзонной методической печи, торцовые стены которой оборудованы форсунками высокого давления (рис.9). Кривые 1 и 2 отображают давление на уровне металла, кривые 3 и 4 - давление на уровне пода нижней камеры печи; сплошные линии - при давлении под сводом томильной зоны 24,5 н/м3 (2,5 мм вод. ст.); пунктирные - при давлении в том же месте 18,5 н/м2 (1,9 мм вод. ст.).
От описанного выше распределения давления по длине печи могут быть отступления. Эжектирующее действие истекающих струй может быть различным и, следовательно, более или менее заметно способствовать. падению давления в районе корня факела. Есть методические печи, работающие с положительным давлением в нижней камере, возникающим в результате повышенного давления в верхней камере сварочной зоны.
Есть печи, отапливаемые мазутом (в частности, форсунками низкого давления) и отапливаемые газом (двухпроводными горелками низкого давления), в которых значительная часть головного участка (томильная зона, верхняя камера сварочной зоны) находится под давлением, а затем давление резко падает и остальная часть печи (верхняя и нижняя) оказывается под разрежением.
Такой характер давления в печи может быть следствием значительного сопротивления протоку продуктов сгорания между двумя соседними участками или следствием перетока части продуктов сгорания из верхней камеры в нижнюю, находящуюся под разрежением. Так, например, на - печи, оборудованной форсунками высокого давления, наблюдался переток продуктов сгорания из верхней камеры в нижнюю; он происходил у места входа продуктов сгорания из томильной зоны в сварочную и увеличивался или уменьшался в зависимости от величины эжектирующего действия струй, истекающих из форсунок нижней камеры (вследствие изменения расхода пара на распыливание мазута).
Значительное влияние на давление оказывает величина сечения верхней части печи в местах пережима свода, так как в зависимости от размера этого сечения давление принимает разное значение на участках печи до пережима и (после него.
Встречаются печи с увеличенной высотой рабочего пространства в месте пережима, что затрудняет одновременное обеспечение должных давлений в томильной зоне и в конце печи. На величину давления в печи также оказывает влияние величина расхода топлива.
При помощи дымового клапана не всегда удается одновременно поддерживать необходимое давление в начале и конце печи, и в связи с этим создаются неблагоприятные условия для ее эксплуатации.
Для борьбы с чрезмерными подсосами воздуха в печь и выбиванием продуктов сгорания из печи пользовались рядом описанных ниже конструктивных решений.
В трехзонной методической печи верхнюю сварочную зону выполнили повернутой вокруг вертикальной оси на 180°. В результате торцовая стена этой зоны оказалась на границе с методической зоной, а факел двухпроводных горелок был направлен в сторону движения металла. Горелки остальных зон установили на торцовых стенах в обычном порядке (с направлением факела против движения металла).
В результате такого расположения горелок создавался значительный подпор в томильной зоне. Чтобы давление под сводом томильной зоны поддерживать в пределах 20,5-22,5 н/м2 (2,2 - 2,3 мм вод. ст.) (при превышении этого значения происходило значительное выбивание продуктов сгорания через окно выдачи) приходилось открывать регулирующий дымовой клапан. При форсированной работе печи полного открытия дымового клапана не хватало и выбивание продуктов сгорания увеличивалось. Как известно, в печи с обычным расположением горелок подпор в томильной зоне создают, действуя как раз наоборот, т.е. закрывая регулирующий дымовой клапан.
Практика эксплуатации печи с указанным выше расположением горелок показала, что при работе с повышенным давлением в томильной зоне подсоса воздуха через торцовое окно выдачи не происходит, но при этом, начиная примерно от середины сварочной зоны и до торца выдачи, из всех окон (в том числе и из окна выдачи) сильно выбивает пламя (на 1-1,5 м), а от середины сварочной зоны до торца загрузки печь находится под сильным разрежением и в связи с этим основательно остывает. В значительной части печи разрежение вынужденно создается открытием регулирующего дымового клапана для поддержания давления под сводом томильной зоны в допустимых пределах.
Учитывая указанные выше ненормальности в работе печи, ее реконструировали и выполнили в виде обычной трехзонной методической печи, т.е. со встречным, по отношению к движению металла, расположением горелок.
На рис. 10, а показана головная часть трехзонной методической печи, отапливаемой мазутом при помощи форсунок высокого давления с отсасывающим каналом 1 для борьбы с подсосом воздуха в печь через торцовое окно выдачи металла.
Канал устроен в наклонном поду и соединен боровком с общим дымовым боровом. При помощи такого канала предполагалось осуществить отсос в дымовую трубу воздуха, поступающего через торцовое окно выдачи, с тем, чтобы этот воздух не проникал в печь. Находящийся в боровке поворотный клапан позволял регулировать степень подсоса в канал.
Естественно, что вместе с воздухом в канал засасывались также продукты сгорания из томильной зоны печи, причем их количество менялось в зависимости от степени открытия клапана в боровке. Так, например, при полностью открытом клапане содержание С02 в канале составляло 4,4%, при открытии клапана на 45° 3,2%, а при полностью закрытом клапане 0,8%.
Сравнение количества воздуха, поданного в томильную зону и определенного непосредственным измерением, с количеством воздуха, определенного по анализу продуктов сгорания в этой зоне и количеству сожженного мазута, показало, что указанные расходы воздуха близки по величине.
Это подтверждает, что в печь поступает относительно небольшая часть воздуха, подсосанного через торцовое окно выдачи.
Однако наблюдения показали, что указанный канал также способствует подсосу большого количества воздуха через окно выдачи, что ведет к охлаждению торцовой части печи (стен, наклонного пода). Это в свою очередь несколько охлаждает металл, расположенный в торце выдачи. Таким образом, установкой отсасывающего канала не решалась полностью задача предохранения от охлаждения металла, расположенного у окна выдачи, и при длительных простоях стана этот значительно охлажденный металл на стан не подавали.
Следует иметь в виду, что канал засыпается окалиной, при накоплении которой закрывается проход в боровок. Для очистки от окалины в кладке предусмотрено два ложных окна.
На рис. 10, б и 10, в показаны газовые завесы; они разной конструкции. Первая (рис. 10, б) установлена в верхней части торцового окна выдачи 4. Она представляет собой трубу диаметром 62 мм, помещенную в водоохлаждаемую рубашку диаметром 125 мм. От трубы 2 отходят штуцера 3 диаметром 10 мм для выхода газа. Расстояние между штуцерами 110 мм. Для равномерной раздачи газа по всем штуцерам его подводят к обоим концам трубы. Давление газа перед трубой 2,46 кн/м2 (250 мм вод. ст.), теплота сгорания смешанного газа (как и для всей печи) 7,5 - 7,9 Мдж/м3 (1800-1900 ккал/м3). Завеса второй конструкции (рис.10, б) установлена на обеих боковых стенах торца выдачи. К ней, как и для всей печи, подавался доменный газ.
В обеих конструкциях газ, выходящий из штуцеров, смешивается с воздухом, засосанным через торцовое окно, и сгорает, предотвращая поступление воздуха в печь. При исследовании завесы первой конструкции установлено, что продукты сгорания, поступающие в печь, содержат 5% С02 и 8% 02, тогда как в этом же месте при работе без завесы было 20% 02.
Для уменьшения подсоса воздуха через торцовое окно выдачи горелки или форсунки томильной зоны устанавливают с наклоном к поду, чтобы, создав завесу, в какой-то мере препятствовать подсосу воздуха. Указанные топочные устройства обычно устанавливают под углом 15-18° к горизонту.
В одном из случаев наладки методической печи, где мазутные форсунки томильной зоны стояли под углом 18° к горизонту, факел касался передних заготовок, и в процессе эксплуатации печи были случаи сваривания и оплавления металла в этой зоне.
Специальные газовые завесы и наклон топочных устройств в сторону пода даже при совместном их применении не избавляют полностью от подсоса воздуха, и поэтому подсос холодного воздуха в большей или меньшей степени наблюдается на всех печах с торцовой выдачей металла.
Чтобы предохранить от поступления холодного воздуха отдельные участки печи, находящиеся под разрежением, рабочие окна методической зоны, а также верхней и нижней камер сварочной зоны, к использованию которых прибегают крайне редко, закладывают кирпичом.
Для создания положительного давления в нижней камере сварочной зоны может оказаться полезным создание подпора уменьшением сечения нижней камеры методической зоны. Целесообразно также опробовать устройство в нижней камере методической зоны перегородки (пережима) перед опускным дымовым каналом. При этом в боковых стенах у перегородки 6 следует сделать ложные окна 5 для удобства изменения высоты перегородки (если в этом возникнет необходимость) без длительной остановки печи (рис. 10, г).
Значительная часть одной методической печи отапливавшейся мазутом, находилась под разрежением. По предложению Севзапэнергочермета, чтобы создать в печи положительное давление и одновременно исключить выбивание продуктов сгорания из окна загрузки, печь удлинили, укоротив загрузочный стол на 1000 мм, а между старой торцовой стеной и новым окном посадки образовали тамбур (рис.11, а). К старой торцовой стене печи добавили пережим в виде водоохлаждаемой Г-образной балки с тремя стальными полосами 1, приваренными к ней на высоте 180 мм от верхней поверхности нагреваемого металла. При таком устройстве основное количество продуктов сгорания верхней части печи, ударяясь в старую торцовую стену, направлялось прежним путем в боковые дымоотводящие каналы, а небольшая часть проходила под пережимом в тамбур и направлялась в вытяжной зонт из жароупорной стали, куда одновременно присасывалось небольшое количество воздуха, чтобы зонт не перегревался.
Уменьшение давления у посадочного окна открытием регулирующего дымового клапана не всегда возможно, так как при этом может недопустимо понизиться давление в томильной зоне.
Паровые отбойники, устанавливаемые у окна посадки, не служат во всех случаях эффективным средством для борьбы с выбиванием продуктов сгорания из этого окна. Так, например, на печи, оборудованной инжекционными горелками, отбойник (трубу) прикрепили над окном так, что его можно было перемещать по высоте и поворачивать для выбора направления выходящих струй пара.
При установке трубы вровень с низом крышек окна она коробилась и ее пришлось поднять. Когда трубу установили на расстоянии 100 мм от металла, то при избыточном давлении пара (или воздуха) 0,49 Мн/м2 (5 ат) отбойник создавал эффективную завесу лишь между верхом металла и крышками окна. В промежутке между двумя рядами лежащего металла и па краям окна завеса оказалась неэффективной. Чтобы исправить этот недостаток, отбойник выполнили из двух труб (по числу крышек окна) с индивидуальным подводом пара к каждой трубе по гибкому шлангу 2 диаметром 50 мм. На каждую крышку загрузочного окна подвесили по одной трубе 3. Кроме этого, внизу (под металлом) в середине и по краям окна установили дополнительные короткие трубы 4 (отбойники) с отверстиями диаметром 3 мм так, что струи из них были направлены навстречу струям из верхних отбойников (рис. 11, в). Такое устройства при избыточном давлении воздуха 0,49-0,50 Мн/м2 (5-6 ат) действовало достаточно эффективно при давлении в конце печи до 39 н/м2 (4 мм вод. ст.). При давлении в этом месте, составлявшем 98-118 н/м2 (10-12 мм вод. ст.), описанный отбойник был весьма полезен, но не обеспечивал полного отбоя.
Устройством пережима в своде вблизи конца печи можно уменьшить скорость продуктов сгорания у окна посадки в печи, оборудованной инжекционными горелками, и, следовательно, снизить давление в этом месте. Однако при этом сохранится повышенное давление в печи до пережима. На одной из печей выполнен такой пережим, который несколько снизил давление у окна загрузки (см. главу I, раздел 14, д).
При проведении экспериментально-наладочных работ следует иметь в виду, что давление в разных участках печи меняется в процессе работы в зависимости от ряда причин (расхода топлива, положения крышек рабочих окон и пр.), а поэтому за давлением в исследуемых участках следует наблюдать при принятых постоянных условиях. Если давление в печи регулируется при помощи автоматического регулятора, то его лучше отключить и поддерживать необходимое давление вручную, так как раскачка регулятора мешает читать показания приборов в контролируемых точках. Показания приборов в этих точках следует записывать одновременно. Неправильная методика измерения давления обусловливает искажение результатов измерения.
11. Тепловой контроль и автоматическое регулирование
Основными регулируемыми параметрами теплового режима печи являются температура, соотношение количества топлива и воздуха и давление в рабочей камере. Однако в зависимости от сложности печной установки, вида топлива и системы топливоподачи аппаратуру контроля и автоматического регулирования устанавливают и на других ее участках (регуляторы давления газа и мазута, регуляторы температуры нагрева воздуха и мазута и пр.). Кроме этого, в системе автоматического регулирования имеется аппаратура для звуковой и световой сигнализации, блокировки, предназначенная для предотвращения взрывов и других серьезных нарушений в работе установки, например сигнализация падения давления вентиляторного воздуха и газа, автоматическая отсечка газа при остановке вентилятора и пр. Есть печи, у которых установлены телевизионные установки, позволяющие наблюдать за отдельными операциями, связанными с работой печи (например, за подачей металла). Начинают внедрять комплексную автоматизацию, при которой работа печи связывается с темпом работы стана.
Для регулирования соотношения топливо - воздух пользуются струйными (гидравлическими) или электрическими регуляторами. При малых расходах топлива применяют для указанной цели простое устройство (так называемые "спаренные клапаны"), в котором регулирующие клапаны на воздухопроводе и топливопроводе связаны между собой системой рычагов и одновременно пропорционально уменьшают или увеличивают расход топлива и воздуха в зависимости от температуры в печи.
Автоматическое регулирование температуры во всякой методической печи сопровождается частым вмешательством сварщиков, которым приходится изменять заданную температуру в зонах подачи топлива (реже в томильной, чаще в сварочной зоне). Чтобы избежать ручной перестановки задания на регуляторах температуры при изменении темпа прокатки, прибегают к так называемому "каскадному" или "связанному" регулированию, где изменение температуры поверхности металла в методической зоне, измеренной радиационным пирометром, используется как импульс для одновременного автоматического изменения задания на температуру в других зонах печи.
Так, например, если температура в методической части трехзонной печи уменьшится в результате повышения темпа выдачи металла, автоматически повысится задание на температуру в сварочной зоне, чтобы обеспечить должный нагрев металла.
Такой способ регулирования особенно удобен для трехзонных печей с примерно одинаковым характером посада по температуре, марке стали и толщине.
Многозонные печи имеют существенное преимущество по сравнению с трехзонными; они обладают большей гибкостью в управлении при системе независимого (несвязанного) регулирования температуры в каждой зоне. Например, при загрузке в четырехзонную печь холодного металла вслед за горячим рационально увеличить подачу топлива во 2-ю сварочную зону, а в 1-ю сварочную и в нижнюю сварочную зоны - уменьшить, чтобы не перегреть поступающий в них металл горячего посада.
Чаще всего в каждой зоне печи устанавливают по одной импульсной термопаре и по ним регулируют температуру в печи. Но имеются широкие печи (10-12 м), где по ширине печи устанавливают 3 термопары, из которых одна (средняя) - импульсная для регулирования и 2 боковые - контрольные для наблюдения за равномерностью температуры по ширине печи. Показания термопар не должны зависеть от каких-либо побочных факторов, влияющих на них. Их, как правило, следует помещать в атмосфере продуктов с законченным процессом сгорания, в связи с чем на выбор места установки термопар влияют вид сжигаемого топлива, производительность и конструкция горелки (форсунки). Если зона методической печи, в которой регулируется температура, оборудована группой горелок, то термопара не должна находиться под преимущественным влиянием какой-либо одной из них, а должна отражать усредненную температуру в зоне.
В практике пусковых и наладочных работ были случаи, когда показания термопар запаздывали или не отражали действительной температуры в печи: при установке их на участке, близком от начала развития процесса горения длиннопламенных горелок или форсунок, и наоборот, когда в печах с завышенной температурой (1400° С и выше) в целях предохранения от порчи термопары устанавливали слишком далеко от горелочных устройств; при заглублении рабочего конца термопар в кладку (свода, стен) из-за плохой стойкости защитных чехлов; при использовании самодельных защитных чехлов с недостаточной теплопроводностью; при установке термопар в нижней камере сварочной зоны в тени, созданной арочной изоляцией подовых труб. Наблюдалось также охлаждение импульсных термопар, близко расположенных от торцовых окон выдачи металла, при каждом их открытии, что вызывало автоматически ненужные изменения расхода топлива в печи.
Важно, чтобы удачно найденное место установки термопар и эффективный метод их использования были зафиксированы на эскизах цехом КИП завода и в процессе эксплуатации не менялись. На эскизе следует указать координаты места установки термопары, глубину погружения конца защитного чехла внутрь печи и место нахождения рабочего спая термопары в чехле.
При ремонте печи или смене термопары нельзя допускать произвольных изменений в этой части, так как это может повлиять на показания термопар, к которым приспособлен режим работы печи и привык обслуживающий ее персонал.
Радиационные пирометры для контроля и автоматического регулирования не получили распространения из-за их меньшей надежности. Но к идее их применения вновь возвращаются из-за недостаточной стойкости платина-платинородиевых термопар, а также в связи с появлением более надежных в работе радиационных пирометров. Ими успешно заменяют термопары не только на печах с беспламенными горелками, но и на печах, отапливаемых мазутом.
Так, в процессе наладки и эксплуатации методической печи, работающей на безокислительном режиме (газ сжигался с а = 0,5) пришлось отказаться от пользования платина-платинородиевыми термопарами, так как они науглероживались (хотя они были защищены двумя чехлами - фарфоровым и карбофраксовым), и измерять температуру при помощи радиационных пирометров.
В порядке эксперимента радиационный пирометр был установлен в первой сварочной зоне двухрядной четырехзонной печи с инжекционными горелками в боковой стене, в самом горячем месте (на расстоянии 0,9 м от горелочного торца), и визировался на участок поверхности сляба между глиссажными трубами ближнего к пирометру ряда. Одновременно в этом же месте измеряли температуру металла и кладки над слябом при помощи оптического пирометра, а также наблюдали температуру в печи по стационарной импульсной термопаре и хронометрировали процесс толкания слябов.
...Подобные документы
Общая характеристика нагревательных печей. Печи для нагрева слитков (нагревательные колодцы). Тепловой и температурный режимы. Режимы термической обработки. Определение размеров печей. Печи для термической обработки сортового проката. Конструкция печей.
курсовая работа [44,3 K], добавлен 29.10.2008Нагревательные толкательные печи, их характеристика. Разновидности печей. Расчет горения топлива, температурный график процесса нагрева, температуропроводность. Время нагрева металла и основных размеров печи. Технико-экономические показатели печи.
курсовая работа [674,8 K], добавлен 08.03.2009Пластическая деформация и термическая обработка металла протекает при высоких температурах. Основными агрегатами для нагрева являются печи. Принципы их работы. Печи нагревательные камерные с выдвижным поддоном. Расчет горения топлива, количества воздуха.
курсовая работа [395,2 K], добавлен 07.07.2008Характеристика тепловой работы методических нагревательных печей. Тепловой расчёт методической печи, её размеры, потребность в топливе и время нагрева металла. Математическая модель нагрева металла в методической печи. Внутренний теплообмен в металле.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 20.06.2012Расчёт горения топлива (коксодоменный газ) и определение основных размеров печей. Теплоотдача излучением от печи газов к металлу, температура кладки печи, её тепловой баланс. Расчёт времени нагрева металла и определение производительности печи.
курсовая работа [158,9 K], добавлен 27.09.2012Обжиговые печи черной металлургии. Рациональная конструкция печи. Принцип действия и устройство шахтных печей. Способы отопления и режимы обжига в шахтных печах. Аэродинамический режим печи. Особенности теплообмена в слое. Шахтные и обжиговые печи.
курсовая работа [550,4 K], добавлен 04.12.2008Применение пламенных печей в крупносерийном кузнечно-штамповочном производстве. Их разделение по характеру нагрева. Обоснование выбора печи. Выбор размеров. Материалы для сооружения. Расчет теплового баланса. Теплотехнические характеристики рекуператора.
курсовая работа [114,6 K], добавлен 04.03.2012Свойства термообработки металла. Подготовка шихтовых материалов к плавке, заправка печи, загрузка шихты в печь. Восстановительный период плавки. Расчёты угара и необходимого количества ферросплавов. Выбор источника питания печи. Расчёт тепловых потерь.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 18.07.2014Предназначение протяжных печей для термической или термохимической обработки тонколистового металла. Главная задача управления протяжными печами - получение заданного качества ленты при примерно постоянной производительности. Газовый режим печей.
реферат [612,2 K], добавлен 31.10.2008Пластическая деформация и термическая обработка металла протекает при высоких температурах. Основными агрегатами для нагрева являются печи. Принципы их работы. Расчет горения топлива, количества воздуха. Мероприятия по охране труда и окружающей среды.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 06.07.2008Теплотехнический расчет кольцевой печи. Распределение температуры продуктов сгорания по длине печи. Расчет горения топлива, теплообмена излучением в рабочем пространстве печи. Расчет нагрева металла. Статьи прихода тепла. Расход тепла на нагрев металла.
курсовая работа [326,8 K], добавлен 23.12.2014Расчет теплового баланса четырехзонной методической печи. Определение времени нагрева и томления металла в методической и сварочной зонах. Тепловой баланс печи и расход топлива. Требования техники безопасности при обслуживании, пуске и эксплуатации печей.
курсовая работа [505,2 K], добавлен 11.01.2013Основные характеристики и конструкция трубчатых вращающихся печей. Тепловой и температурный режимы работы вращающихся печей. Основы расчета ТВП. Сущность печей для окислительного обжига сульфидов. Печи глиноземного производства (спекание и кальцинация).
курсовая работа [693,6 K], добавлен 04.12.2008Отходы и лом - основное сырье вторичной металлургии алюминия. Рациональное использование вторичного сырья. Пламенные отражательные печи. Типы пламенных отражательных печей. Однокамерные и двухкамерные отражательные печи. Тепловой баланс и расчет печи.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 04.12.2008Стационарные и качающиеся мартеновские печи и их конструкция. Верхнее и нижнее строение печи. Рабочее пространство. Кладка мартеновской печи. Тепловая работа. Период заправки печи, завалки, нагрева, плавления металлической части шихты, доводки.
дипломная работа [52,8 K], добавлен 04.12.2008Феросплавные печи и их конструкция. Машины и механизмы феросплавных печей. Механизмы перемещения и перепуска электрода. Механизм вращения копуса печи. Рудовосстановительная печь. Oпределение мощности трансформатора электрических параметров печи.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 04.12.2008Конструкция и общая характеристика индукционной печи. Футеровка и достоинства тигельных плавильных печей. Определение размеров рабочего пространства печи. Тепловой и электрический расчет печи. Расчет конденсаторной батареи и охлаждения индуктора.
курсовая работа [980,1 K], добавлен 17.01.2013Оценка параметров и показателей действующей дуговой сталеплавильной печи. Определение полезной энергии для нагрева и расплавления металла и шлака. Энергетический баланс периода расплавления. Расчет мощности печного трансформатора. Выбор напряжения печи.
курсовая работа [116,8 K], добавлен 14.02.2015Расчет времени нагрева металла, внешнего и внутреннего теплообмена, напряженности пода печи. Материальный и тепловой баланс процесса горения топлива. Оценка энергетического совершенствования печи. Определение предвключенного испарительного пакета.
курсовая работа [294,5 K], добавлен 14.03.2015Перспективы развития листопрокатного производства в ОАО "НЛМК". Характеристика конструкций печи. Проведение теплотехнических расчетов горения топлива, нагрева металла. Определение основных размеров печи, расчет материального баланса топлива, рекуператора.
курсовая работа [186,2 K], добавлен 21.12.2011
