Коплектний розподільчий пристрій. Технологічний процес складання висувного візка

Размещено на http://www.allbest.ru/

Міністерство освіти і науки України

Запорізький електротехнічний коледж

Запорізький національний технічний університет

Пояснювальна записка до дипломного проекту

Коплектний розподільчий пристрій на U_ном=6 кВ, I_ном=2500 А. Технологічний процес складання висувного візка

Студент групи ЕМА 06 2/9 Є. К. Мишко

Консультанти

зі спеціальності В. В. Панченко

з економічної частини Г. П. Звірько

2010

Зміст

Вступ

1. Загальний частина

1.1 Огляд існуючих конструкцій комплектних розподільчих пристроїв

1.2 Призначення та конструктивна будова шафи

1.3 Конструктивно-технологічні особливості висувного візка

1.4 Вихідні дані для проектування

2. Спеціальна частина

2.1 Вибір і тепловий розрахунок шин

2.2 Перевірка шин на електротермічну стійкість

2.3 Перевірка шин на електродинамічну стійкість

2.4 Перевірка шинної конструкції на відсутність резонансу

2.5 Вибір і перевірка роз'ємного контактного з'єднання

2.6 Розрахунок ножів заземлення

2.7 Вибір і розрахунок ізолятора

2.8 Розробка технологічного процесу з урахуванням типу виробництва

2.9 Опис устаткування та оснащення дільниці

2.10 Розрахунок норм штучного часу на операції

2.11 Порівняння спроектованої камери з аналогами

3. Організація виробництва

3.1 Розрахунок кількості робочих місць на дільниці складання

3.2 Розрахунок персоналу дільниці

4. Економічна частина

4.1 Розрахунок виробничої собівартості процесу складання

4.2 Розрахунок ціни виробництва і ціни реалізації

4.3 Розрахунок річного фонду заробітної плати персоналу дільниці та середньої місячної платні

5. Заходи по техніці безпеки та протипожежній техніці

5.1 Технічне рішення, що до безпечної експлуатації дільниці складання

5.2 Технічні рішення з гігієни праці та виробничої санітарії

5.3 Стан виробництва

5.4 Аналіз технологічного процесу та дільниці на екологічну чистоту

5.5 Пожежна безпека на дільниці

5.6 Питання безпеки життєдіяльності на дільниці

5.7 Заходи з попередження надзвичайних ситуацій на дільниці складання

Висновок

Список літератури

Вступ

В наш час в нашій країні відбувається швидкий розвиток електроенергетики. Це призводить до того, що потрібно створювати нові, вигідні види електрообладнання, яке могло б задовольнити високі вимоги. Одним із найважливіших чинників галузі є передача і розподілення електричної енергії. Для цього створюються підстанції з комплексно-розподільчих пристроїв.

Комплекnні розподільчі пристрої (КРП) призначені для прийому і розподілення електричної енергії трифазного змінного струму частотою

50-60 Гц напругою 6-10 кВ в мережах з заземленною або заземленою через дугогасний реактор нейтраллю.

Одним з різновидів комплекних розподільчих пристроїв є шафи комплектні. шафа висувний візок собівартість

Одним з основних елементів шафи є візок, на якому розташовані апарати кіл високої напруги.

Від якості складання висувного елемента залежить надійна і безперебійна робота у споживачів.

Саме тому тема дипломного проекту «Коплектний розподільчий пристрій на U_ном=6 кВ, I_ном=2500 А. Технологічний процес складанна висувного візка» є актуальної і важливою на даний час.

1. Загальна частина

1.1 Огляд існуючих конструкцій комплектних розподільчих пристроїв

Сьогодні можна виділити наступні основні напрями будування шаф комплектних розподільчих пристроїв (надалі будуть називатись, як КРУ):

- зменшення габаритів при збереженні технічних параметрів;

- економія простору приміщень;

- розділення (ізолювання) відсіків шафи;

- ремонтопридатність;

- сучасний захист від корозії;

- безпека і безаварійність;

- вживання однофазних кабелів в поліетиленовій ізоляції;

Технічні і конструктивні особливості (переваги) різних моделей сучасних КРП в порівнянні з традиційними рішеннями наступні:

- касетного виконання;

- вживання сучасних ізоляційних матеріалів;

- високоточне холодне штампування металоконструкцій;

- виконання з'єднань металоконструкцій лише заклепками і болтами ; (відсутність зварки) ;

- наявність металевих перегородок між відсіками шафи;

- посилені замки фасадних дверей;

- стаціонарні покажчики напруги;

- багатоваріантність розташування збірних шин в просторі;

- однобічне обслуговування;

- всілякі типи механічних, замкових і електромагнітних блокувань.

Шафи комплектних розподільчих пристроїв (КРП) всіх серій мають жорстку конструкцію, в яку вбудовані вимикачі, трансформатори напруги, трансформатори струму, струмоведучі частини (збірні шини і відпаювання). У верхній частині шаф КРП встановлюються релейні шафи з вбудованою апаратурою релейного захисту і автоматики, аппаратурою управління, вимірювання і сигналізації, клемниками і колами вторинних з'єднань.

Корпуси шаф КРП серії КМ-1 передбачають вбудовування елементів (візків) викочувань, в яких розміщені вимикачі, трансформатори напруги і роз'єднуючі контакти (що виконують роль роз'єднувачів).

Конструкція шаф серії КМ-1 і елементів викочувань передбачає можливість їх закріплення в робочому і контрольному положеннях, а також їх викочування з шафи для ревізії і ремонту.

Як комутаційні апарати для шаф КРП застосовуються вимикачі: маломасляні, вакуумні і елегазові.

Перехід збірних шин з одного ряду камер в іншій виконується за допомогою шинних мостів. Шинний міст без роз'єднувачів встановлюється в будь-якому місці шафи. Шинний міст з двома роз'єнувачами встановлюється лише на крайні камери ряду.

Конструкція шаф передбачає кабельне і шинне введення

Камера складальна однобічного обслуговування (КСО)є зварною металевою конструкцією з гнутих сталевих профілів. Усередині камери розміщена апаратура головних кіл, на фасаді -- приводи вимикачів, роз'єднувачів, а також апаратура вторинних кіл.

Доступ в камеру забезпечений через:

-- двері (в зону вимикача, раз'єднувача, трансформатора напруги, кабельних з'єднань або запобіжників);

— верхнюю (панельну кришку в зону вторинних кіл).

Двері має оглядове вікно для огляду внутрішньої частини камер без зняття напруги. Верхня кришка є панеллю, на якій монтується освітлювальна апаратура. На фасаді може бути розміщена апаратура, а на внутрішній стороні виконується розкладка дротів. Усередині камера освітлена лампою розжарювання. Конструкція камер КСО забезпечує збирання з'єднань головних кіл по збірних шинах.

При дворядному розташуванні камер для з'єднання головних кіл по збірних шинах застосовуються шинні мости без роз'єднувачів і з роз'єднувачами.

Збірні шини, шинні і секційні роз'єднувачі камер КСО мають з фасадного боку обгороджування. Конструкція камер КСО забезпечується механічними блокуваннями, що не допускають:

-- включення заземлюючих ножів і шинного роз'єднувача при включеному:

1) високовольтному вимикачі;

2) робочих ножах роз'єднувачів;

-- включення роз'єднувачів при включених заземлюючих ножах.

Корпус камери КСО допускає безпосереднє приварювання його до металевих заземлених конструкцій. На фасаді камери розташований затискач заземлення, призначений для приєднання до заземленого корпусу елементів, що тимчасово підлягають заземленню.

Шафа КРП є металоконструкцією, виготовленою з високоякісної оцинкованої сталі, деталі якої виготовлені на високоточному устаткуванні методом холодного штампування. З'єднання виконані на посилених сталевих витяжних заклепках і різьбових з'єднаннях. Зовнішні елементи конструкції - двері фасаду, бічні панелі крайніх у ряді шаф і так далі забарвлені методом порошкового напилення.

Каркас шафи роздільний вертикальними і горизонтальними металевими перегородками на релейний відсік, відсік висувного елементу, відсік збірних шин і кабельний відсік, в якому розташовуються також трансформатори струму, напруги і лінійні шини. Канали над відсіками, накриті клапанами, служать для відведення нагрітого повітря і викиду відпрацьованих газів при комутації граничних струмів короткого замикання (КЗ) і при появі у відсіках відкритої дуги. Для ізоляції нерухомих струмоведучих контактів, а також для секціонування збірних шин в межах однієї шафи, використовуються епоксидні прохідні втулки, завдяки цьому, а також наявності дугового захисту, локалізація аварії відбувається в межах одного відсіку однієї шафи за незначний час.

Висувний елемент знаходиться в середній частині шафи безпосередньо над кабельним відсіком і конструктивно виконаний у вигляді візка, який переміщається з робочого положення в контрольне і назад при закритих дверях шафи. У ремонтному положенні висувний елемент за допомогою інвентарного візка переміщається в коридор обслуговування, при цьому шторний механізм автоматично перекриває доступ до струмопровідних контактів шафи.

Залежно від схем в шафі може знаходитися заземлювач з пружинним приводом, який розташовується на бічній стінці каркаса кабельного відсіку.

1.2 Призначення та конструктивна будова шафи

Вироби призначені для прийому і розподілу електричної енергії трифазного змінного струму промислової частоти в мережах з ізольованою або заземленою через дугогасний реактор нейтраллю

Пристрої розраховані на двостороннє обслуговування і застосовуються в закритих розподільних пристроях (ЗРП) і електроустановках з приватними комутаційними операціями за наявності шаф з вакуумними вимикачами.

Основна галузь застосування КРП - це потужні розподільні пристрої станцій або крупних підприємств. Вживання цієї серії доцільне при струмах збірних шин вище 2000А або струмів корткого замикання (КЗ) вище 31,5 кА.

Шафи призначені для роботи в наступних умовах:

- номінальні значення кліматичних чинників експлуатації КРП по ГОСТ 15543.1-89 і 15150-89 для кліматичного виконання помірного клімату - УЗ;

- температура навколишнього середовища в розподільних приміщеннях (РП) від мінус 5єС до 40єС (при температурі навколишнього середовища нижче мінус 5єС в РП споживачем повинні встановлюватися підігрівачі);

- висота установки КРП над рівнем моря не більше 1000 м-; (допускається вживання КРП для роботи на висоті над рівнем моря більше

1000 м при дотриманні вимог ГОСТ 15150-69, ГОСТ 1516.1-76 і ГОСТ 8024-90);

- довкілля - не вибухонебезпечне, таке, що не містить струмопровідного пилу, агресивних газів або парів в концентраціях, які руйнують метали і ізоляцію;

- номінальний режим роботи - тривалий;

- робоче положення в просторі - вертикальне, допустиме відхилення - не більш 5є градусів від вертикалі.

З КРП збираються комплектні розподільні пристрої, які слугують для прийому і розподілу електроенергії. Принцип роботи визначається сукупністю схем головних кіл і допоміжних кіл КРП.

Шафа складається з жорсткого металевого корпусу, усередині якого розміщена вся апаратура. Для безпечного обслуговування і локалізації аварій корпус розділений на відсіки металевими перегородками і шторками, що автоматично закриваються. Вимикач високовольтний з приводом встановлений на висувному елементі (візку), у відсіку збірних шин на опорних ізоляторах головного кола. Збірні шини і Відгалудження шафи зафарбовуються в кольори, відповідні фазуванню: фаза - «А» - жовтий, фаза - «В» - зелений, фаза - «С» - червоний. Забарвлення суцільне або відмітними смугами.

Відгалудження шафи до збірних шин встановлюються, як правило, в послідовності АВС зліва направо, якщо дивитися з фасадного боку шафи.

Відсік верхніх ножів роз'ємних контактів головного кола розташований між відсіками збірних шин і трансформаторів струму та кабельних закладень. Від відсіку трансформаторів струму і кабельних закладень відокремлений металевою або гетинаксовою перегородкою. Відсік висувного елементу відокремлений захисними шторками. Ззаду відсік закритий з'ємною кришкою. Ножі, що встановлюються на опорних ізоляторах, з'єднуються з верхніми розетками висувного елементу, коли він знаходиться в робочому положенні.

У верхній і нижній частинах візка розташовані рухомі роз'єднуючі контакти, які при вкочуванні візка в шафу замикаються з шинним (верхнім) і лінійним (нижнім) нерухомими контактами.

При викочуванні візка із заздалегідь відключеним вимикачем роз'ємні контакти відключаються, і вимикач при цьому буде відключений від збірних шин і кабельних введень.

Релейна шафа є зварною металевою конструкцією з поворотною панеллю і дверима.

На задній стінці усередині встановлюється щиток магістральних шин, який слугує для підключення низьковольтних магістральних шин, які виконуються із ізольованих дротів, зібраних в джгути.

На дверях релейної шафи розміщені ключі управління і прилади сигналізації, виміру і обліку. У релейній шафі можуть встановлюватися не більше 132 затисників набірних, забезпечуючих можливість підключення зовнішніх кіл.

У нижній частині релейної шафи закріплені низьковольтні роз'ємні контакти, призначені для електричного зв'язку апаратури, розташованої на висувному елементі. Роз'єм панельний закріплений на релейній шафі. Замок і кабельний роз'єм закріплені на висувному елементі. Кутник служить для закріплення кабельного роз'єму і замка, в ремонтному положенні висувного елементу. З'єднання панельного роз'єму з кабельним здійснюється вручну і фіксується поворотом замка.

Коли візок знаходиться поза корпусом шафи КРП, забезпечується зручний доступ до вимикача і його приводу для ремонту, а при необхідності швидкої заміни вимикача іншим аналогічним, встановленим на такому ж візку.

Висувний елемент КРП має три положення:

- робоче (візок знаходиться в корпусі шафи, первинні і вторинні кола замкнуті);

- випробувальне або контрольне (візок в корпусі шафи, але первинні і вторинні кола розімкнені);

- ремонтне (візок знаходиться поза корпусом шафи, первинні і вторинні кола розімкнені).

Збірні шини і ошиновка апаратів головних ланцюгів КРУ-2 виконуються шинами з міді.

Пристрої виготовляються в габаритах на номінальну напругу 10 кВ. Комплектуюче устаткування - роз'єднувачі, заземлювачі, вимикачі, ізолятори опорні і прохідні встановлюються лише з Uном=10 кВ, а трансформатори напруги, обмежувачі перенапруг, силові запобіжники, силові трансформатори - на різну напругу (за замовленням).

Релейний захист з'єднань до КРУ 2 забезпечується реле і блоками.

Апаратура вторинних кіл КРП (апарати управління, захисту, сигналізації, мікропроцесорні блоки релейного захисту, прилади контролю і обліку електроенергії і тому подібне) розташовується в релейній шафі, яка виконується у вигляді знімного ізольованого від високовольтних кіл, блоку.

Шафа виготовляється окремо, після повної комплектації апаратурою і комутації вторинних електричних кіл відповідно до електричної схеми замовлення встановлюється на своє місце і кріпиться болтовими з'єднаннями.

Мікропроцесорні блоки, прилади обліку, контролю і апарати сигналізації вмонтовуються на дверях релейної шафи.

При двохярусному положенні шаф в приміщенні РП виготовляється закритий шинний міст, довжина якого визначається шириною проходу між двома рядами шаф.

1.3 Конструктивно-технологічні особливості висувного візка

Висувний елемент є жорсткою каркасною конструкцією, на якій встановлюється вимикач або інша комплектуюча апаратура, залежно від типу шафи. На каркасі висувного елементу встановлені роз'ємні контакти головного кола (розетки), зв'язані ошиновкою з верхніми і нижніми контактами вимикача.

Висувний елемент має надійний електричний контакт із заземленим корпусом шафи, здійснюваний контактними пластинами на бічних стінках каркаса висувного елементу і рухливими контактами, встановленими на каркасі шафи.

Відсік висувного елементу у шафі відокремлений від верхніх і нижніх ножів роз'ємних контактів головного ланцюга захисними шторками , що автоматично відкриваються при викочуванні висувного елементу в робоче положення і що автоматично закриваються при викочуванні висувного елементу з шафи, створюючи суцільне загороджування, що захищає обслуговуючий персонал від випадкового дотику з струмоведучими частинами, що знаходяться під високою напругою.

У робочому і випробувальному положенні елемент викочування має механізм фіксації. Для полегшення переміщення візка в робоче положення є важільний механізм, керований знімною рукояткою.

Вакуумні вимикачі BB/TEL (далі - вимикачі) призначені для роботи в комплектних розподільчих пристроях внутрішньої і зовнішньої установки класу напруги до 6 кВ трифазного змінного струму 50 Гц для систем з ізольованою і заземленою нейтраллю.

Принцип дії вакуумного вимикача оснований на гасінні електричної дуги, виникаючої при розмиканні контактів в глибокому вакуумі.

Конструктивно вимикач являє собою три плюси, розміщених на одній основі, з вбудованими пофазними електромагнітними приводами з «магнітною» защіпкою. Якоря електромагнітів всіх трьох полюсів механічно зв'язані між собою синхронізуючим валом, на якому встановлені постійні магніти, для перемикання при повороті валу допоміжних контактів вимикача.

Кожен з полюсів вакуумного вимикача знаходиться в полімерному корпусі, який являється основним несучим елементом вимикача. Конструктивно кожен полюс вакуумного вимикача складається з:

- вакуумної дугогасної камери, включаючої в себе верхній(нерухомий) і нижній (рухомий) контакти, керамічні ізолятори і зовнишній сильфон;

- ошиновки, що включають в себе верхню і нижню струмоведучу шину, а також гнучкий струмоз'єм;

- тяговий ізолятор;

- електромагнітний привод з «магнітною» защіпкою, включаючий в себе якір, катушку і кільцевий магніт, вимикаючий пружину і пружину додаткового підтискання.

Основні переваги вакуумних вимикачів порівняно з іншими видами вимикачів:

- висока зносостійкість при комутації номінальних струмів і номінальних струмів вимикання. Число відімкнень номінальних струмів вакуумним вимикачем без заміни дугогасної камери становить 10-50 тис;

- різке зниження експлуатаційних витрат у порівнянні з маломасляними вимикачами. Обслуговування вакуумних вимикачів зводиться до змащення механізму приводу, і перевірки зносу контактів;

- підвищена стійкість до ударних і вібраційних навантаженнь внаслідок малої ваги і компактної конструкції апарату;

- непринципове робоче положення і малі габарити, що дозволяє створювати різноманітні компанування розподільчих пристроїв, в тому числі і шафи з декількома вимикачами при двух-трьохярусному їх виконанні;

- безшумність, чистота, зручність обслуговування, обумовлені низьким виділенням енергії в дузі і відсутністю викидів масла, газів при відімкненні струмів КЗ;

- відсутність забруднення навколишнього середовища;

- висока надійність і безпечність експлуатації, скорочення витрат часу на монтаж;

- не висока вартість.

Технічні характеристики вакуумного вимикача:

- номінальна напруга,кВ,6;

- номінальний струм відімкнення, кА, 31,5;

- номінальний струм, А, 2500;

- найбільша робоча напруга, кВ, 12;

- трисекундний струм термічної стійкості, кА, 31,5;

- повний час вимикання, с, 0,015.

На висувний елемент встановлюються три опорні ізолятори ІОР-10-750 УХЛ1. Ізолятори опорні призначені для ізоляції і кріплення струмопровідних частин електричних апаратів і розподільчих пристроїв. Ці ізолятори розраховані на номінальну напругу 10 кВ, маса такого ізолятора становить 1,4 кг.

Струмопровідні шини мають механічні кріплення, і пофарбовані в різні кольори, для полегшення орієнтування, і візуального сприйняття.

1.4 Вихідні дані для проектування

Вихідними даними для проектування є:

- номінальна напруга камери, кВ - 6;

- номінальний струм струмопровідних шин, А -2500;

- номінальна частота струму мережі, Гц - 50;

- температура повітря у камері, С - 55;

- розташування струмоведучих шин - плиском;

- струм короткого замикання, кА - 31,5;

- час дії струму короткого замикання, С - 3;

- коефіцієнт, що враховує жорстке кріплення шин і ізоляторів - 11,2;

- довжина струмопровідної шини, розташованої плиском, між кріпленнями сусідніх опорних ізоляторів, м - 0,65;

- річна програма випуску виробів, шт - 1500;

- кількість змін праці на добу, шт - дві;

- сталь сорт. кутник 20х20 - 2,82 грн;

- сталь товстолистова Вст3 - 56,54 грн;

- шина мідна ШМТС - 974,23 грн;

- клей БФ-4 - 0,175 грн;

- мастило ЦИАТИМ - 3,94 грн;

- інші матеріали - 7 грн;

- вимикач ВВ/ТЕL-10-31.5/2500, 1 шт. - 37250 грн;

- Ізолятор ИОР-10-750-УХЛ1, 6 шт. - 2322 грн;

- розетка РШ, 6 шт. - 342 грн;

- обмежувач ППН-КР/ТЕL-10, 3 шт. - 1488 грн.

2. Спеціальна частина

2.1 Вибір і тепловий розрахунок шин

Матеріалом шинної конструкції э мідь у вигляді штаб, вибір яких може проводитися за ГОСТ 434-78 відповідно [1] за струмовим навантаженням.

Найчастіше користуються данними допустимого струму навантаження, який визначається за формулою

I_доп. = I_ном. · К₁ · К₂ · К_{3 ,} (1)

де I_доп. - допустиме струмове навантаження, А, приймається найбільше до вказаного згідно [1];

I_ном. - номінальний струм шин комплектного пристрою, А, згідно вихідних даних для проектування 630 А;

К₃ - коефіцієнт, що залежить від стану поверхні шин, їх ізоляції, фарбування і для шин непофарбованих, як у камері, що проектується згідно [1] становить К₃ = 0,95.

К₁ - коефіцієнт зниження нормального навантаження шин у залежності від форми і розташування шин. Приймається згідно [1] К = 1 при горизонтальному прокладанні шин при збігу більшої грані смути з вертикальною площиною; і К = 0,92 при збігу меншої грані з вертикальною площиною.

К₂ - коефіцієнт, що залежить від температури навколишнього повітря. Цей коефіцієнт потрібно перерахувати за формулою:

К₂ = (2)

де _доп. - допустима температура нагрівання струмопровідних шин, С, згідно ГОСТ 8024-90 для шин, що знаходяться у спокійному повітрі становить 120 С;

_c. - стандартне значення температури нагрівання шин згідно [1] становить 50 С;

_н.с. - температура наколишнього середовища, тобто повітря в камері приймається 55 С, згідно [1];

_пр. - прийнята температура навколишнього середовища згідно [1] становить 25 С. Тоді коефіцієнт К₂ для камери складальної можна визначити:

К₂ =

З урахуванням корегуючих коефіцієнтів для камери складальної з нефарбованими шинами для розташованих плиском I_доп:

I_доп. = 2500 · 0,92 · 1,29 · 1 = 2967

Згідно [1] вибираються подвійні шини з міді за ГОСТ 434-78 розмірами 10Ч100 мм, що витримують максимальний тривалий струм навантаження 3610А.

Після вибору шин необхідно визначити температуру нагрівання шин наодиницю довжини при проходженні номінального струму і порівняти її з допустимим значенням за ГОСТ 8024-90:

(3)

де - температура нагріву шини, С;

с₀ - питомий електричний опір матеріалу шини при 0 С, Ом·м, згідно [4], для міді с₀ = 1,62·10^-8 Ом·м;

б - температурний коефіцієнт опору матеріалу, К^-1, згідно [4] для міді

б = 0,0042 1/ К^-1;

S - площа поперечного перетину шини, м²; приймається

F_ох - поверхня охолодження шини на 1 метр довжини, м²;

K_т - коефіцієнт тепловіддачі, Вт / м²·К, згідно [4] знаходиться у межах 4 - 7 Вт / м²·К, приймається 7 Вт / м²·К.

що є допустимим, тому що температура не перевищує 120 С.

2.2 Перевірка шин на електротермічну стійкість

Перевірка шин на електротермічну стійкість полягає у визначенні температури нагрівання шини при проходженні струму короткого замикання.

Розрахунок ведеться графоаналітичним методом, тобто визначається сумарний тепловий імпулься від дії тривалого струму навантаження і струму короткого замикання, а потім за кривими адіабатного нагріву для різних матеріалів знаходиться температура нагріву шин.

Тепловий імпульс від дії тривалого (номінального) струму навантаження знаходиться за графічними залежностями згідно [1]. Тобто для шин з міді, що мають температуру нагрівання тривалим струмом навантаження _н. = 101 С складає:

А_н = 1,6 · 10¹⁶ А²·с / м⁴

де А_н - тепловий імпульс від дії тривалого струму навантаження, А²·с/м⁴.

Потім визначається тепловий імпульс від дії струму короткого замикання за формулою:

(4)

де A_к.з. - тепловий імпулься від дії струму короткого замикання, А²·с/м⁴;

I_к.з. - струм короткого замикання, А, згідно вихідних даних для проектування складає 31500 А;

t_т.с. - час дії струму короткого замикання, с, згідно вихідних даних для проектування 3 с.

Знайдені теплові імпульси додаються:

(5)

де A_У - сумарний тепловий імпульс, А²·с/м⁴.

A_У = 1,6 · 10¹⁶+0,074 · 10¹⁶ = 1,67 · 10¹⁶

Визначається температура нагрівання шини струмом короткого замикання. Згідно [1] температура становить 102 С.

Знайдена температура менше 300 С, що є допустимою для міді, тому шина є електротермічностійкою.

2.3 Перевірка шин на електродинамічну стійкість

Під електродинамічною стійкістю розуміють спроможність струмопровідних частин протистояти силам, що виникають при дії ударного струму короткого замикання.

Тобто необхідно розрахувати механічну напругу шини у небезпечному перетині на вигин і порівняти її з допустимою для даного матеріалу.

Відповідно до ГОСТ 434-78 для шинної міді межа тривалості на вигин становить 13,73 ·10⁷ Па.

Напруга на вигин шинної конструкції визначається дією електродинамічної сили між сусідніми фазами у_ф.

Спочатку необхідно для прямокутних шин визначити коефіцієнт форми за [1]. Попередньо знаходиться відстань між провідниками різних фаз для класу напруги комплектного розподільчого пристрою 6 кВ згідно [1], яка для шини, що розташована плиском і має більший бік 100 мм становить 10 мм.

Визначаються співвідношення:

, (6)

де b і h - відповідно ширина і висота шини, м.

, (7)

де a - міжосьова відстань, м, з урахуванням ширини шини 100 мм міжосьова відстань 130 мм (якщо шини розташовані плиском):

=

Тоді для шин розташованих плиском К_ф = 0,95.

Знаходиться ударний струм короткого замикання за формулою:

i_уд = 1,8 · · I_к.з. (8)

де i_уд - ударний струм короткого замикання, А.

i_уд = 1,8 · · 31500 = 80,18·10³

Електродинамічна сила має найбільше значення при дії на середню фазу струму трифазного короткого замикання і визначається для паралельних за формулою:

F_ф' = 1,76 · 10^-7 · i_уд² · (9)

де F_ф' - електродинамічна сила, Н;

- довжина струмопровідної шини, тобто довжина між кріпленнями сусідніх опорних ізоляторів, м, приймається 0,65 м для паралельних шин;

К_ф - коефіцієнт форми.

F_ф = 1,76 · 10^-7 · (80,18·10³) ² ·

Вигинаючий момент залежить від сили, що діє на шину:

(10)

де M_ф - вигинаючий момент, Н·м;

K - коефіцієнт, що залежить від способу кріплення і кількості кріплень. При жорсткому закріпленні і кількості закріплень від трьох і більше складає 10.

M_ф

Момент опору перетину для прямокутних шин при розтягуванні шини на опорному ізоляторі визначається за формулою:

(11)

де W - момент опору перетину, м³.

W = = 15 · 10^-6

Знаходиться напруга у небезпечному перетині за формулою:

(12)

де у_р - розрахункова напруга у небезпечному перетині, Па.

у_р = · 10⁷

Сила взаємодії між двома смугами одного пакета, на одиницю довжини шини знаходиться за формулою:

F_п = · · i_уд² · 10^-7 (13)

де - вказує на те, що визначається сила для однієї смуги пакета, на яку діє половина значення ударного струму короткого замикання;

b - менший бік смуги, м.

F_п =

Знаходиться максимальний вигинаючий момент, від дії сил між смугами одного пакета знаходиться за формулою:

М_п = (14)

Fп - сила взаємодії сусідніх смуг пакета, що припадає на одиницю довжини, Н;

lп - відстань між вісями сусідніх шин пакета, м, дорівнює 0,02 м

М_п =

а також момент опору:

W_п = = 1,6 · 10^-6

та напруга у небезпечному перетині:

(15)

у_п = · 10⁷

Значення напруг на небезпечному перетині підсумовуються і порівнюються з межею тривкості матеріалу:

у_{п ф}+ у _п ? у_доп (16)

4,5 · 10⁷ + 1,18 · 10⁷ ? 13,73 · 10⁷

що менше допустимого значення для мідних шин, яке згідно ГОСТ 434-78 становить 13,73 · 10⁷, тому шини електродинамічно стійкі.

2.4 Перевірка шинної конструкції на відсутність резонансу

При розрахунку електродинамічної стійкості апарата не можна випускати з уваги можливість появи резонансу між електродинамічною силою, що гармонійно змінюється і власними механічними коливаннями деталей струмопровідного кола апарата. Якщо частоти від дії цих сил близькі, то при порівняно невеликих силах можлива руйнація апарата внаслідок явища резонансу.

Спочатку визначається момент інерції перетину шини. Для прямокутних шин, розташованих на опорних ізоляторах він знаходиться за формулою:

J = (17)

де J - момент інерції перетину шини, м⁴;

b - бік шини, на якому вона розташована, м, обирається 0,03

J =

Для шин власну частоту коливання струмопровідних частин можна визначити за формулою:

f = (18)

де f - власна частота коливань, Гц;

K' - коефіцієнт, що залежить від характеру кріплення шин при жорсткому кріпленні шин і ізоляторів K = 11,2;

l - відстань між кріпленнями двох сусідніх ізоляторів, м, тобто 0,65 м;

E - модуль пружності матеріалу шин, Па, для міді 11,8 · 10¹⁰ Па;

г - густина матеріалу шини, кг/м³, для міді = 8,93 · 10³ кг/м³;

g = 9,81 м/с² - прискорення вільного падіння.

f ' = = 3534,84

тобто власна частота більше подвійної частоти мережі при промисловій частоті:

3534,84 › 100 Гц і резонанс не відбувається.

2.5 Вибір і перевірка роз'ємного контактного з'єднання

Роз'ємне контактне з'єднання в комплектних пристроях звичайно виконується у вигляді ламельних контактів, що забезпечує гарне охолодження ламелів способом конвекції і надійне під'єднання.

Кількість ламелів залежить від значення номінального струму струмоведучих частин, на 2500 А приймається 24 ламелі.

Визначається величина струму, що протікає через одну ламель:

(19)

де - струм, що протікає у тривалому режимі через одну ламель,А;

- кількість ламелів,шт.;

- коефіцієнт, що враховує нерівномірність розподілу струму за ламелями, приймається рівним =1,3

Наприклад, якщо номінальний струм шини 2500А, то приймається мідний контакт вкритий гальванічним сріблом з кількістю ламелів 24 штуки і тоді:

=

Щоб визначити температуру нагрівання контактного з'єднання номінальним струмом, необхідно знати його опір, який складається з опору матеріалу ламелі і перехідного опору. Для контактного з'єднання рублячого типу визначення опорів проводиться таким чином.

Опір матеріалу ламелі розраховується за формулою, ,Ом:

(20)

де - середня довжина лінії ламелі,м, становить 0,08 м;

- допустима температура нагрівання контактів, згідно ГОСТ 8024-90 для ламелів вкритих гальванічним сріблом допустима температура нагрівання складає 105°.

- площа поперечного перетину ламелі, мІ, вибирається конструктивно з урахуванням умов охолодження, яка дорівнює 60· мІ.

Перехідний опір у контактному з'єднанні визначається за формулою:

(21)

де- перехідний опір контактного з'єднання, Ом;

- коефіцієнт, матеріалу контактів, та інших параметрів і має значення = 1,58· ;

- сила контактного натиснення на ламель за рахунок пружини. Звичайно ця сила складає 68,7 Н;

n - коефіцієнт, що залежить від числа точок торкання, що для лінійного контакту n = 0,7

Загальний опір контактного з'єднання для однієї ламелі буде складати ,Ом:

(22)

Температура нагрівання однієї ламелі визначається за формулою:

 (23)

де - температура нагрівання ламелі, °С;

- коефіцієнт тепловіддачі, дорівнює = 7 Вт/мІК;

- поверхня охолодження однієї ламелі, мІ, складає 45· мІ.

Що менше допустимого значення температури нагрівання контактного з'єднання, тобто:

82,2° < 105°

Дійсна площа контактування для кожної ламелі визначається через силу натиснення, створюється за рахунок пружини і значенням тимчасового опору матеріалу зім'яттю:

(24)

де - дійсна площа контактування, мІ;

- тимчасовий опір матеріала зім'яттю, Па, складає 303,8 МПа

Для багатоточкових контактів сила, що намагається розімкнути контакти на поверхні визначається за формулою :

(25)

де - дійсне значення наскрізного струму (ударного), що протікає через одну ламель при короткому замиканні, А, визначається за формулою (19), але замість номінального струму підставити значення ударного струму короткого замикання, тобто:

=

n - число точок контактування, їх дві штуки

Електродинамічна сила, що намагається стиснути контакти деталі з'єднання знаходиться за формулою ,Н:

(26)

де - відстань між центрами поверхонь, м, складає 0,0365 м.

Загальна сила діюча на контакти визначається як:

(27)

де - результуюча сила, що діє на контактне з'єднання, Н.

Струм зварювання на одну ламель визначається за формулою ,А:

(28)

де - коефіцієнт для розрахунку електродинамічної стійкості контактів , для міді вкритої сріблом складає 1820 , за [3].

Дійсне значення наскрізного струму, що протікає через одну ламель менше струму зварювання:

<

2,76 < 15,22

тому зварювання не відбувається і контакти будуть електродинамічно стійкими.

2.6 Розрахунок ножів заземлення

Звичайно ніж заземлення в комплектних пристрох виконується зі сталевих швелерів, що мають по 2 отвори діаметром 10 мм. На кінцях ножів є по дві мідні ламелі на фазу (рисунок 1).

1 - сталевій швелер;

2 - мідна пластина.

Рисунок 1 - Ескіз ножів заземлення.

Розрахованок ножів заземлення зводиться до перевірки їх термічної стійкості при дії струму короткого замикання, тобто чи не відбудеться оплавлення матеріалу ножів.

Електродинамічну стійкість ножів заземлення не перевіряють, тому що вона забезпечується наявністю «мертвої» зони в системі приводу у включенному положенні.

Тобто відкидування ножів від дії струма короткого замикання не відбувається.

Перевищення температури над температурою навколишнього середовища в момент початку короткого замикання можна визначити з формули, якою користуються якщо для матеріалу немає кривих адіабатного нагрівання і якщо температурний коефіцієнт теплоємності набагато менше температурного коефіцієнту опору матеріалу:

(29)

або перетворивши:

(30)

де - температура нагріву при короткому замиканні, °С;

- температурний коефіцієнт опору матеріалу, складає 0,009 ;

- основа натурального лагорифма;

- щільність струму при короткому замиканні А/мІ;

- питома теплоємність матеріальу при 0°С, складає =470 Дж/кг·К;

- для сталі приймається 11· Ом·м;

- густина матеріалу, складає 7800 кг/мі.

Таким чином прорахував температури нагрівання матеріалів ножів заземлення струмом короткого замикання і порівнявш їх з температурою плавління сталі 1300-1400°С визначають: чи не є термічностійкими ножі заземлення.

Наприклад, при дії на сталеві швелери струму короткого замикання 31,5 кА на протязі трьох секунд, якщо їх розрахункова (дійсна) площа поперечного перетину 470 ммІ визначається для шафи:

Отримана температура менше температури плавління сталі, тому сталеві швелера є термічно стійкими.

Аналогічно перевіряється ламелі з міді, що знаходяться на кінцях ножів заземлення.

Отримана температура менше температури плавління міді.

2.7 Вибір і розрахунок ізолятора

Звичайно опорні ізолятори проходять перевірку механічної міцності, тобто навантаження в небезпечному перетині ізолятора, яке повинно бути менше, ніж руйнуюче навантаження для даного типу ізолятора.\

У комплектних пристроях на 6-10 кВ звичайно розрахунок треба виконувати з подвійним запасом, тобто

< (31)

де - найбільше розрахункове навантаження, приведене до небезпечного перетину, Н;

- руйнуюче навантаження ізолятора, Н.

Коефіцієнт приведення навантаження до небезпечного перетину позначається і визначається як:

 (32)

де - відстань від основи ізолятора до горизонтальної вісі шини, складає 145 мм (див. рис.2) ;

- активна висота ізолятора, складає 124 мм (див. рис.2).

Рисунок 2 - Ескіз опорного ізолятора з системою подвійних шин

Найбільше розрахункове навантаження, приведене до небезпечного перетину визначається при дії трифазного ударного струму за формулою ,Н:

(33)

де - відстань між кріпленням ізоляторі за довжиною шини, складає м;

- відстаь між вісями струмоведучих частин, складає 0,13 м.

Отже за домогою розрахнків обирається ізолятор ИОР-10-750 1УХЛ, який витримує навантаження у 7500 Н.

2.8 Розробка технологічного процесу з урахуванням типу виробництва

Технологічний процес складання висувного візка для шафи КРП має такі операції:

- установлення деталей і складальних одиниць;

- встановлення вимикача;

- встановлення блокиратора;

- ошиновка;

- складальна;

- монтаж допоміжних кіл;

- регулювальна;

- контрольна.

Перша опреція - це установлення деталей і складальних одиниць.

Розпочинається з того, що необхідно подати каркас з укладального місця на дільницю зборки висувного елемента. Технологічний паспорт виписує майстер перед початком складання та навішує на каркас. Зачищується до металевого блиску бобишки заземлення, при необхідності проганяється в них різьба і змазати мастилом ЦИАТИМ-203 ГОСТ.8773-73. Якість зачистки і змащення перевіряться візуально. Встановлюється і закріплюється кутник для важіля шторочного механізма. Встановлюється педаль-важіль на вісь, відрегулювати згідно креслення за допомогою шайб і закріпити шплінтом. Розводяться кінці шплінта на кут 90є-120є градусів. Вдягнути на шток пружину завести в напрямлені отвори і зафіксувати. Штифт перед забивкою змастити клеєм БФ-4 ГОСТ.12172-74. З'єднати шток з важелем і закріпити гайкою. Поверхні вузлів та деталей, що труться змастити мастилом ЦИАТИМ-203 ГОСТ.8773-73. Встановлюється і закріплюється кутник під установку табличок положення висувного елемента. Встановлюються таблички положення висувного елемента. Встановлюються колеса на вісь і закріплюється разом із скобою. Встановити і закріпити контакт заземлення. Виконуючи цю операцію обладнання: мітчик М10 технологічний, рулетка ГОСТ 7502-69, пензель КФК-10 ГОСТ 10597-70, гайковерт ГОСТ 10210-74, молоток ГОСТ 2310-77, плоскогубці 7814-0084 ГОСТ 7236-73, викрутка 7810-1934 ГОСТ 17199-88, бар'єр технологічний, строп технологічний.

Друга операція - встановлення вимикача. Податься вимикач ВВ/ТЕL в упаковці на дільницю складання висувного елемента. Розкривається верхня частина транспортного ящика і виймається распорні прокладки із гофрованого картону і полістирольні вкладиши. Виймається вимикач із ящика і обережно кладеться на слюсарний верстак або підставку. Проводиться осмотор зовнішнього вигляду вимикача. Впевнитися в цілісності його опорної ізоляції і деталей корпуса. Встановлюється вимикач на каркас висувного елемента і закріплюється. Регулюється положення вимикача за глибиною витримуючи розмір приблизно 440 за допомогою рулетки ГОСТ.7502-80 і по висоті до нижнього розеткового контакту 450 і закріплюється остаточно. Виконуючи цю операцію застосовують ще таке обладнання ключ 7811-0022 ГОСТ 2839-80, 7811-0022 ГОСТ 2839-80, рулетка ГОСТ 7502-80, строп технологічний.

Третя операція виконується для встановлення блокиратора. Встановлюється на висувний елемент і закріплюється блокиратор згідно креслення. З'єднується внизу тяга блокиратора з штоком блокування положень висувного елемента за допомогою втулки штифтом. Штифт перед установкою покрити клеєм БФ-4. Відрегулювати кутниками, які входять у блокиратор і втулкою плавну роботу педалі і блокиратора. За допомогою втулки й гайки відрегулювати зазор між штовхачем і стержнем блокиратора. За допомогою втулки й гайки регулюється зазор між штовхачем і стержнем блокиратора . Блокиратор закріпити остаточно. Виконуючи ці операції використовують таке обладнання: ключ 7811-0007 ГОСТ 2839-80, ключ 7811-0022 ГОСТ 2839-80 плоскогубці ГОСТ 7236-78, молоток ГОСТ 2310-77, пензель КФК-6 ГОСТ 10597-80, щуп№1 ГОСТ 882-75.

Четверта операція - ошиновка. Розпочинається з зачищення до металевого блиску бобишки заземлення і при необхідності проганяється в них різьба. Заземлюється вимикач шинкою покривши заздалегідь бабишки заземлення мастилом. При необхідності шинку підігнути за місцем. Скомплектовується і підготавляється до установки опорні ізолятори, протерти їх ретельно від пилі та бруду. Впевнитися зовнішнім осмотром в їх цілісності і відсутності значних осколів та тріщин. Ізолятори з дефектами відбракувати. Встановлюються ізолятори на каркас висувного елемента і закріплюються. Встановлюються на ізолятори відгалудження шин фаз А, В, С і закріплюються. Закріплюються на відгалудженнях стрижні розеткових контактів з кутами жорсткості. З'єднується і закріплюються заздалегідь відгалудження шин з контактами вакуумного вимикача. Регулюються між фазні відстані і розміри по висоті між розетковими контактами. Закріплюються остаточно ізолятори, відгалудження шин , розеткові контакти. Виконуючи ці операції використовують таке обладнання: вороток технологічний та мітчик технологічний, ключ 7811-0025 ГОСТ2839-80,ключ 7811-0022 ГОСТ 2839-80, рулетка ГОСТ 7502-80, пензель КФК-6 ГОСТ 10597, молоток ГОСТ 7502-80, плоскогубці 7814-0084 ГОСТ 17440-93, гайковерт ГОСТ 10210-74, ключ ГОСТ 2839-80.

П'ята операція є не складною і розпочинається з того, що потрібно встановити і закріпити поперечний лист. Кріплення джгутів виконується згідно кресленнчя. Встановлюються на фасадну кришку ручки, скоби під фіксацію джгутів та закріплюються згідно креслення. Встановлюється на висувний елемент фасадна кришка і закріплюються згідно креслення. Встановлюється на висувний елемент надписні таблички. Для виконання потребується ключ 7811-0004 ГОСТ 2839-80, 7811-0004 ГОСТ 2839-80, викрутку 7810-1332 ГОСТ 17199-71, і плоскогубці 7814-0083 ГОСТ 7236-73.

Наступна за виконанням, шоста операція, це монтаж допоміжних кіл. Виконується з'єднання проводів згідно схемі електричних з'єднань. Оброблюється кінці проводів, встановлюється манкіровка. Укладаються джгут проводів і закріплюється. Встановлюються прилади, апарати, блоки зажимів згідно схемі електричних з'єднань і підключень. Перевірити надійність закріплення апаратів і дротів на контактних зажимах. Встановлюються кабельні роз'єми, закріплюються і підключаються до блоків зажимів згідно схеми електричних підключень. Виконуючи ці операції використовують таке обладнання: ванночка технологічна, кусачки технологічні і круглогубці технологічні, лампа контрольна технологічна, ножиці ГОСТ 7210-75, ключ 7811-0007 ГОСТ 2839-80, викрутка технологічна.

Сьома операція - регулювальна. Є важливою і виконується робітником з 4 кваліфікаційним розрядом. В цій операції проводиться контроль та регулювання висувного елемента згідно інструкції висувного елементу на відповідність усім необхідним документам. Перевіряється робота блокувального пристрою вимикача. Встановлюється висувний елемент з вимикачем в робоче положення, включити його і впевнитися, що не відбувається відключення вимикача при натисненні на педаль і неможливого його переміщення із робочого у проміжне положення. Виконується операція вмикання вимикача (вимикач не повинен вмикатися). Виконується перевірка роботи блокувального пристрою вимикача проводиться на випробувальній станції на місці установки фіксатора. Для цієї операції використовують макет технологічний.

Остання, восьма, операція в технологічному процесі складання технологічного процесу - контрольна. В цій операції проводиться контроль висувного елементу на відповідність усім необхідним документам. Для цього використовують таке обладнання: щуп №1 ГОСТ 882-75, рулетка ГОСТ 7502-80, лінійка 300 ГОСТ 427.

2.9 Опис устаткування та оснащення дільниці

На дільниці складання комплектно-розподільчих пристроїв використовується таке устаткування: мостовий кран і монтажні столи.

Мостові крани бувають двох видів:

- загального призначення;

- спеціальні

На даній ділянці використовується мостовий кран загального призначення, який обладнанний крюком. Такі крани призначені для вантажно-розвантажувальних та транспортувальних робіт. Мостові крани складаються з

двох основних вузлів і моста, який рухається уздовж цеху, і кранового візка, який рухається по мосту. За особливістю конструкції ці крани поділяються на:

- однобалкові;

- двобалкові.

Однобалкові мости складаються з головної балки, з'єднаної з двома кінцевими балками.

Мостові крани загального призначення опорні двохбалкового типу з електричним приводом ГОСТ 25711-83 мають вантажопід'ємність п'ять тон, швидкість 0,32-0,63 м у секунду. Ці крани опираються на чотири ходових колеса. Міст двохбалочного мостового крану складається з двох окремих просторово жорстких балок, які називаються головними.

Головні і кінцеві балки складають міст крана. На крановому візку встановлюється головний та допоміжний механізм підйому і переміщення візка. До мосту крана прєднана кабіна керування, яка може бути виконана відкритою або закритою. Живлення механізмів крана струмом відбувається за допомогою спеціальних струмопровідних шин, які встановлені уздовж стін цеху з боку моста крану, незалежно від становлення кабіни керування, яка призначена для огляду.

Подача живлення на механізми підйому вантажу і рух візка виконується за допомогою гнучкого кабелю, який рухається на котках по натяжному дроту.

Головну балку двохбалочного мостового крану найчастіше виконують коробчастого перетину з сіметрично розташованою колією. Вона складається з двох вертикальних стінок і двох горизонтальних поясів. Зусилля ходових колес вантажного візка діє рівномірно на кожну вертикальну стінку. Стійкість стінок і просторова жорсткість перетину може бути забезпечна встановленням по всій довжині діафрагми. Для зменшення прогину коліі та забезпечення стійкості встановлені проміжні малі діафрагми. До зовнішніх вертикальних мостів головних балок прикріплені консольні площини з суцільним настилом. Ці площині призначені для встановлення механізму переміщення крану і проходу обслуговуючого персоналу при ремонті крану.

Кінцеві балки мостів виготовляються також корковими, які мають достатню жорсткість. При роботі мостових кранів може виникнути більше прогинів мостів, особливо при підйомі максимальних вантажів, тому роблять уверх і це називають будівельний підйом.

Кранові візки мостових кранів призначені для встановлення механізму підйому вантажу та механізму руху візка. Поперечні розміри візка залежать звичайно від довжини барабана, механізму підйому вантажу. Металоконструкія візка виконана з листовой сталі. Рама візка виконана із зварних поздовжних та поперечних балок з поперечним настилом. Широко застосовують гнуті профілі, що дозволяє значно збільшити жорсткість рами візка без збільшення ії маси.

Монтажний стіл складається з двох тумб, які знаходяться на відстані 1200 мм одна від одної. Ці тумби накриті однією гетинаксовою плитою. Стіл має розміри 1200х2000 мм. Над столом знаходиться надбудова, яка має шість комірок. Стіл являє собою зварну металеву конструкію, виготовлення якої відбувається за допомогою металевих кутників. Каркас обшивається металевими листами. На дверях тумб знаходяться замки. На цьому столі виконується огляд вимикача, який встановлюється на висувний елемент, огляд ізоляторів. Також на столі знаходяться інструменти, які потрібні робітнику для виконання складання висувного візка.

2.10 Розрахунок норм штучного часу на операції

Штучно-калькуляційний час на складальну операцю можна визначити нормуванням за допомогою диференційованих нормативів або за укрупненими нормативами.

Розрахунок норми часу проводиться з використанням укрупнених нормативів, в яких визначається неповний штучно-калькуляційний час складання за таблицями укрупнених нормативів в залежності від маси і сумарної кількості деталей згідно при використанні складального креслення, специфікації до неї і розробленого технологічного процесу.

Визначається норма штучного часу на операцію складання за формулою:

Т_шт-к = Т'_шт-к · К₁₀ · К₁₁ · К₁₂ + t₁ +…. + t₇ - t₈ + t_g , (34)

де Т_{шт -к} - норма штучно-калькуляційного часу, хв.;

Т'_шт-к - неповний штучно калькуляційний час на складання, який залежить від маси складальних одиниць і кількості деталей і складальних одиниць. Кількість деталей і складальних одиниць Кількість деталей і складальних одиниць становить -- 43, а маса головних складальних одиниць становить - 50 кг, тому згідно цей час становить 32,1 хв.;

К₁₀ - корегуючий коефіцієнт вказуючий на тип виробництва при багатосерійному типі виробництва приймається рівним 0,8;

К₁₁ - корегуючий коефіцієнт, який вказує на форму організації складання, для багатовузлової форми яка притаманна данному процесу при визначеній масі головних елементів складання становить 1,0;

К₁₂ - коефіцієнт, враховуючий вид складання, вибирається складне збирання, тобто 1;

t₁ - час на прогонку різьби в отворах сталевих деталей, хв.; згідно специфікації і технологічного процесу t₁ = 1 хв. (для однієї деталі М10), t₁ = 2,2 хв. (для чотирьох гайок М10), t₁ = 1,5 хв. (для 1 однієї деталі М12), t₁ = 2,2 хв. (для чотирьох гайок М10), t₁ = 2,2 хв. (для чотирьох гайок М10), t₁ =1 хв. (для однієї деталі М12);

t6 - змащення різьбових з'єднань для їх кращого ущільнення, хв..; згідно специфікації і технологічного процесу t6 = 0,15 хв. (для однієї деталі М10), t6 = 0,15 хв. (для однієї деталі М12);

t7 - час на загвинчування кріпильних елементів за допомогою звичайного інструменту складає 0,88 хв. (для 4 елементів), 0,62 хв. (для однієї деталі М12), 2,2 хв. (для чотирьох елементівМ10), 0,38 хв. (для однієї деталі М10)

Т_шт-к = 32,1 • 0,8 • 1 • 1 + (1+2,2+1,5+2,2+1+0,15•2+0,88+0,62+0,88+0,38+1,6)=0,62

Що складає приблизно одну годину.

Аналогічно прораховуються норми часу і на інші операції технологічного процесу, що складають:

- встановлення вимикача - 0,8;

- встановлення блокиратора - 1,1;

- ошиновка - 2,9;

- складальна - 0,8;

- монтаж допоміжних кіл - 2,5;

- регулювальна - 3,8;

- контрольна - 0,05.

Всі вказані нормативи часу заносяться до маршрутних і операційних карт (додаток А)

2.11 Порівняння спроектованої камери з аналогами

Порівняння відбувається між моїм проектуємим виробом проектуємим КРП та КРП CSIM 12 з Німеччини, та КРП CSIY 1-10/350 з Польші. Дані показані у таблиці 1.

Таблиця 1 - Порівняння спроектованої шафи з аналогами

Виріб	Проетувальний	КРУ CSIM 12 Німеччина	КРУ CSIY 1 Польща
Номінальний струм, А	2500	1250	1250
Номінальна напруга, кВ	6	6	10
Струм короткого замикання, кА	31,5	20	20
Габаритні розміри	1664х900х2380	1400х650х2000	1070х750х2000

Можно зробити висновок, що з представлених КРП проектувальний виріб має найбільший номінальній струм та струм короткого замикання, але має великі габарити.

3. Організація виробництва

3.1 Розрахунок кількості робочих місць на дільниці складання

...