Размещено на http://www.allbest.ru

16

1

ВВЕДЕНИЕ

На данный момент ООО «Сухонский ЦБК» - один из ведущих производителей ДВП в северо - западном регионе, и по объему количества выпускаемой продукции занимает 10 место в стране. Такого успеха ООО «Сухонский ЦБК» добился благодаря объединению в рамках холдинга всех этапов производственного цикла. И на сегодняшний день под контролем находятся добыча сырья, получение, сбыт и переработка продукции. И только благодаря продуманной, рассчитанной на перспективу финансовой и технологической политике ООО «Сухонский ЦБК» за 10 лет кризиса в стране выстоял и достиг того, что его продукцией пользуется спросом. Аппарат управления поддерживает полную дисциплину, осуществляет четкий и грамотный производственный контроль, распределение функций и обязанностей по подразделениям и цехам предприятия.

Постоянная модернизация оборудования, внедрение самых новейших технологий, высокий научный уровень сотрудников дают возможность беспрерывно расширять ассортимент продукции, тем самым позволяя удовлетворять запросы самых взыскательных потребителей.

Надежная и бесперебойная работа основных производств и цехов обеспечивается очень сильным энергетическим хозяйством, хорошо оснащенной ремонтной базой, специализированными лабораториями, транспортными службами. За счет вторичных ресурсов обеспечивается почти половина необходимой электрической и тепловой энергии.

Сбыт готовых изделий реализует торговая сеть ОАО «Бумпром», его основной задачей является выход на конечного покупателя.

Продукция ООО «Сухонский ЦБК» пользуется постоянным спросом на внутреннем рынке и поставляется в страны СНГ. В нашей стране требуется огромное количество древесноволокнистой плиты для промышленности, сельского хозяйства и строительной индустрии. Одной из основных промышленности страны является деревообрабатывающая. Широко применяется древесноволокнистая плита, потому, что обладает высокими механическими свойствами, большим распространением исходного сырья - древесины и экономичностью переработки.

Деревообрабатывающая отрасль, входящая по праву в десятку отраслей в стране, после топливно-энергетического комплекса, вносит вклады в валютные поступления страны и пополняет его федеральный бюджет. В промышленном производстве доля деревообработчиков составляет около 7%.Развитие ООО «Сухонский ЦБК» происходит в вертикально интегрированный холдинг. Основная его стратегическая задача - поддерживание и развитие конкурентных преимуществ ООО «Сухонский ЦБК». ленточный конвейер привод станок

В рамках реализации стратегических планов ведётся работа в различных направлениях:

- модернизация цехов по производству древесноволокнистой плиты;

- реализация проекта Тотальной Оптимизации Производства;

- модернизация бумагоделательных машин.

Для развития высокой эффективности производства и качества продукции на ООО «Сухонский ЦБК» проводятся следующие мероприятия:

а) внедрение программы «Производственный консалтинг», она предусматривает проведение такой внутренней политики ООО, которая приведет в идеале к осознанию каждого работника предприятия к общности целей, задач и стремлений.

б) вложение инвестиции в капиталы других предприятий, например покупка ООО «Сокольский ЦБК», что позволило увеличить продукции;

в) внедрение программы экологического менеджмента (управления окружающей средой), которая следит за содержанием в рабочем состоянии оборудования для идентификации состояния окружающей среды, снижение вредных выбросов до уровня соответствия мировому стандарту ISO 14001 и др.;

г) строительство третьей бумагоделательной машины.

Главными направлениями работы ООО «Сухонский ЦБК» являются:

- стабилизация производства, поддержание задолженностей поставщикам на минимальном уровне;

- улучшение качества продукции, соблюдение ритмичности поставок;

- усовершенствование структуры, повышение доли выпуска продукции;

- совершенствование внутренней структуры ООО «Сухонский ЦБК», придание самостоятельности и повышение ответственности структурных подразделений;

- совершенствование внутреннего учета, повышение точности экономических расчетов на базе интегрированной автоматизированной системы управления;

- Снижение издержек, стимулирование экономии материальных и финансовых ресурсов.

Данный дипломный проект посвящен реконструкции ленточного конвейера в цехе ДВП, которая является частью мероприятий по усовершенствованию оборудования производства.



1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ДИПЛОМНОГО ПРОЕКТА

Главной задачей древесно-подготовительного цеха, является подготовка высококачественного сырья для цеха древесноволокнистой плиты. Высокое качество древесной щепы является обязательным условием высокопроизводительной работы. Исторически сложилось, что самый первый опыт применения SCADA-систем в цеху был связан с внедрением системы TRACE MODE.

Использование TRACE MODE было обозначено типом оборудования, которое применяется в этом производстве для автоматизации локальных процессов. Это контроллеры Ломиконт, производства "Электроприбор" г. Чебоксары. С тех пор задачи стали усложняться, программное обеспечение совершенствовалось, произошло увеличение числа автоматизируемых объектов, и на сегодняшний момент TRACE MODE является основным инструментальным средством для разработки и внедрения систем автоматизации, который зарекомендовал себя как наиболее оптимальная и легко адаптируемая система управления, сбора и отображения технологических параметров. На сегодняшний день в цехе под управлением TRACE MODE работают такие системы автоматизации: 1-дозирование материалов, 2-локальные системы автоматизации, 3-системы сбора и отображения информации. Все рабочие станции управления технологическими процессами объединены в единую компьютерную сеть производства, она же связана с корпоративной компьютерной сетью комбината. Это позволило разрешить задачи не только локальной автоматизации отдельных процессов, но и произвести мониторинг всех процессов подготовки и спекания в реальном времени. Рабочие станции под управлением TRACEMODE помимо выполнения своих технологических задач, передают также данные на сервер вычислительного центра для их длительного хранения и предоставления их программным приложениям верхнего уровня. Система автоматического многокомпонентного дозирования материалов для приготовления древесной массы. В начале всей технологической цепочки производства стоит многокомпонентное дозирование древесной щепы. Дозирование щепы производится либо на два конвейера одновременно, либо по отдельности, индивидуальными конвейерными дозаторами. Щепа состоит из нескольких компонентов, которые отличаются своим составом и влажностью. Каждый из компонентов влияет на результат сформировавшейся древесной массы. Достигнутый уровень производства позволяет обеспечить потребность цеха, поэтому основная задача в настоящее время - улучшение качества древесной массы и снижение затрат на его производство.

Разработан ряд проектов для выполнения этой задачи, включающих технические и организационные мероприятия, а именно:

- усовершенствование схемы контроля качества готового сырья;

- установление датчиков пробуксовки ленты;

- проведение исследований для определения оптимального состава щепы;

- реконструкция сортировки древесной щепы.

- внедрение современных информационных систем своевременного обеспечения информацией технологического персонала для выработки управляющих воздействий. Обеспечение процесса повышения квалификации персонала современными средствами и методами обучения и воздействия.

В оборудовании линии применен ряд новых технических решений, практически на всех видах оборудования: электрическом, механическом оборудовании, гидравлике, энергетике.

Ленточные конвейеры очень широко используются в металлургической, горнодобывающей и других видах промышленности. Их используют для транспортировки насыпных и штучных грузов как на большие расстояния, так и на не большие расстояния. Надежность и простота конструкции обеспечивает их работу в течении длительного времени. Ленточные конвейеры можно использовать как в закрытых, так и на открытых участках, что объясняет их широкое использование в промышленности. Конвейеры принадлежат к машинам непрерывного типа действия и характеризуются непрерывным перемещением грузов по заданной трассе без остановок для разгрузки или загрузки.

Перемещаемый насыпной груз располагается сплошным слоем на несущем элементе машины - ленте или отдельными порциями. Благодаря непрерывности перемещения груза, отсутствию остановок для загрузки и разгрузки и совмещению рабочего и обратного движений грузонесущего элемента машины непрерывного действия имеют высокую производительность, что очень важно для современных предприятий с большими грузопотоками.

Ленточный конвейер предназначен для транспортировки древесной щепы из древесно-подготовительного цеха в цех, где производится древесноволокнистая плита. Данный конвейер часто выходил из строя, потому что, находился в эксплуатации с 1984 г. А в связи увеличения производительности, конвейер должен обеспечивать без перебойную транспортировку щепы. В связи, с чем принято решение о полной реконструкции конвейера.

Предлагаемый проект позволит достичь следующих задач:

- обеспечит стабильность выполнения производственной программы;

- техническое перевооружение, замена физически изношенного и морально устаревшего оборудования;

- Уменьшить количество простоев и повысить надежность работы оборудования и его эксплуатационных характеристик:

Поэтому целью данного дипломного проекта является повышение надежности работы ленточного конвейера. Исходя из заданной цели, необходимо решить следующие задачи:

- рассчитать и спроектировать привод ленточного конвейера

- рассчитать и спроектировать гидравлический цилиндр механизма подъема стола;

- разработка натяжного устройства и общего вида конвейера

- разработка технологии изготовления одной из деталей привода

- проектирование цилиндрической протяжки для обработки отверстия в муфте.

- разработать систему мероприятий, обеспечивающих безопасность и экологичность проекта.



2. КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ

2.1 Разработка привода ленточного конвейера

2.1.1 Описание конструкции, принцип действия ленточного конвейера

Основными частями ленточного конвейера являются: гибкая лента, служащая одновременно грузонесущим и тяговым органом; привод, состоящий из одного барабана, одного двигателя и редуктора. Станина и установленные на ней стационарные ролико опоры поддерживающие ленту по длине конвейера и натяжное устройство для ленты, разгрузочное устройство, устройства для очистки ленты, для взвешивания груза на ленте, контрольная и автоматическая аппаратура и пр.

Ленточные конвейеры, являющиеся наиболее распространенным средством непрерывного транспорта в промышленности, на строительстве, в сельском хозяйстве и пр., служат для перемещения как разнородных насыпных, так и штучных грузов. Транспортируемые насыпные грузы могут быть порошкообразные, зернистые и мелко-, средне- и крупнокусковые, а также рядовые. Размеры и вес штучных грузов ограничиваются условиями перемещения их на ленте. Ленточные конвейеры для насыпных грузов характеризуются чрезвычайно широким диапазоном производительности -- от нескольких тонн до нескольких тысяч тонн в час (на наиболее мощных установках достигнута производительность до 15-- 20 тыс.т/час).

Лента имеет желобчатую форму, которая применяется при транспортировании насыпных грузов, так как желобчатая форма обеспечивает большую производительность при той же ширине и скорости ленты.

Проектируемый ленточные конвейер перемещает груз в горизонтальной плоскости. Провес ленты между роликоопорами и перегибы на роликоопорах способствуют возникновению скольжения груза по ленте, поэтому допускаемый угол наклона конвейера принимают несколько меньше угла трения груза по ленте.

Применяемый тип ленты -- прорезиненная лента с тканевой или тросовой основой.

По назначению разрабатываемый ленточный конвейер относится к стационарным. На ленточном конвейере движущая сила передается на ленту барабаном трением. В связи с тем, что лента, как гибкое упругое тело, имеет на набегающей ветви большее упругое удлинение (вытяжку), чем на сбегающей, на барабане при его вращении происходит постоянное проскальзывание ленты от меньшего натяжения к большему, т. е. от точки сбегания к точке набегания.

Для увеличения давления ленты на барабан применяют прижимные ролики.

2.1.2 Разработка и описание кинематической схемы привода

Требуется разработать привод ленточного конвейера по следующим исходным данным:

-тяговое усилие ленты: F_т = 30,5 кН

-скорость движения ленты: v=2 м/с

- диаметр приводного барабана D = 1040 мм.

- базовая долговечность привода L_h = 10000 час.

- угол наклона конвейера б=14°

Рисунок 2.1 - Кинематическая схема.



1- Вал электродвигателя;

2- Входной вал редуктора;

3- Выходной вал редуктора;

4 - Приводной вал конвейера;

Разрабатываемый привод состоит из электродвигателя который передаёт крутящий момент через МУВП на двухступенчатый редуктор, с которого передаётся вращение на барабан.

2.1.3 Энергокинематический расчёт привода

Требуемая мощность на приводном валу конвейера:

Р_пр= v•F_{т ,} (2.1)

где v - скорость движения ленты (исходные данные)

F_т - тяговое усилие ленты (исходные данные)

Р_пр= 2 • 30,5 = 61 кВт

Определение КПД привода:

, (2.2)

где з_ЗП = 0,97

з_М = 0,98

з_ПК=0,995 [1, табл. 2.2, стр 40, 41]



Определение требуемой мощности электродвигателя, кВт:

, (2.3)

Номинальная мощность электродвигателя Р_НОМ =75 кВт

Определение частоты вращения приводного вала рабочей машины, об/мин.:

, (2.4)

где D - диаметр приводного барабана (исходные данные).

.

Определить передаточное число привода для всех приемлемых вариантов типа двигателя при заданной номинальной мощности:

Таблица 2.1 - Тип электродвигателя.
Тип двигателя	Номинальная мощность , кВт	Номинальная частота вращения, об/мин	Частота вращения приводного вала рабочей машины, об/мин	Передаточное число привода
4А250S2У3	75	2960	37	80
4А250S4У3	75	1480	37	40
4А280S6У3	75	985	37	26.6
4А280М8У3	75	735	37	19.8

Наболее предпочтительным является двигатель 4А250S4У3 номинальной мощности Р_НОМ = 75 кВт, номинальной частоты вращения N_НОМ= 1480 об/мин.

Передаточное число привода 40

Мощность электродвигателя, кВт: Р₁ = 75 кВт;

Мощность на входном валу редуктора, кВт:

, (2.5)

Мощность на выходном валу редуктора:

(2.6)

Мощность на приводном валу рабочей машины, кВт:

(2.7)

Частота вращения электродвигателя, об/мин:

n₁=1480 об/мин;

Частота вращения входного вала редуктора, об/мин:

.

Частота вращения выходного вала редуктора, об/мин:



. (2.8)

Частота вращения приводного вала рабочей машины, об/мин:

.

Угловая скорость электродвигателя, с^-1:

, (2.9)

.

Угловая скорость входного вала редуктора, с^-1:

. (2.10)

Угловая скорость выходного вала, с^-1:

. (2.11)

Угловая скорость приводного вала рабочей машины, с^-1:

.

Определение вращающих моментов на валах редуктора.

Вращающий момент на выходном валу электродвигателя, Н*м:

. (2.12)

Вращающий момент на входном валу редуктора, Н*м:

. (2.13)

.

Вращающий момент на выходном валу редуктора, Н*м:

(2.14)

Вращающий момент на приводном валу рабочей машины, Н*м:

(2.15)

.

2.1.4 Подбор стандартных узлов привода

Выбор стандартного редуктора

На основании кинематической схемы и выполненных расчетов выбираем по ТУ 24-9-477-77 стандартный цилиндрический двухступенчатый горизонтальный редуктор Ц2У-450-40-21. [1, табл. 16, стр. 639]

Номинальное передаточное отношение редуктора u_НОМ =40.

Диаметр под муфту на входном валу d =80 мм. Диаметр под муфту на выходном валу D = 150 мм.

Номинальный крутящий момент на тихоходном валу 33400 Н*м >T_расч

[T_тих] > [T_{тих расчет}] ,

Номинальная радиальная нагрузка на выходном валу:

- быстроходном, 10000 Н

- тихоходном, 60000 Н

2.1.5 Ориентировочный расчёт и конструирование приводного вала исполнительной машины

1 - я под полумуфту:

диаметр, мм:

, (2.16)

где

принимаем d₁=165 мм, [1, табл. 13, 15, стр. 313]

длина, мм:

(2.17)

2 - я под уплотнение крышки с отверстием и подшипник:

диаметр, мм:

(2.18)

принимаем d₂=170 мм

длина, мм:

(2.19)

3 - я под барабан:

диаметр, мм:

, (2.20)

где

Длина третьей ступени определяется конструктивно.

4 -я ступень под подшипник:

длина 4-й ступени равна ширине подшипника.

В итоге приводного вала исполнительной машины имеет следующий вид



Рисунок 2.2 - Эскиз приводного вала исполнительной машины

2.1.6 Предварительный выбор подшипников качения

В качестве опор приводного вала рабочей машины выбираем шарикоподшипники радиальные сферические двурядные №111534 ГОСТ 5721-57: d = 170 мм; D = 310 мм; В = 80 мм; C_r= 140 кН

В соответствие с выбранными подшипниками выбираем крышки торцевые с отверстием для манжетного уплотнения ГОСТ 18512-73 и торцевые глухие ГОСТ 18511-73. Манжетные уплотнения ГОСТ8752-79 1.1-116*145-1.

Подшипники приводного вала помещены в корпуса типа УБ для подшипников качения диаметром от 250 до 350 мм ГОСТ 13218.7-80.

2.1.7 Эскизная компоновка узла приводного вала

На эскизной компоновке показан вал, подшипники, барабан, насаженный на вал и закрепленный шпонками.



Рисунок 2.3 - Эскизная компоновка

2.1.8 Уточненный расчет приводного вала

2.1.8.1 Определение нагрузок

Усилие от муфты, установленной на тихоходном валу редуктора:

(2.21)

Тяговое усилие ленты:

( исходные данные)

В виду наклона ленты на 14° к горизонту раскладывается F_т на горизонтальную F_т^' и вертикальную F_т^'' составляющую:

F_т^' = F_т •cos 14° (2.22)

F_т^' = 30500 • 0.97 = 29585 H

F_т^'' = F_т• sin 14°

F_т^'' =30500 • 0.242 = 7380 H. (2.23)

2.1.8.2 Определение опорных реакций и построение эпюр

Рисунок 2.4 - Эпюры изгибающих и крутящих моментов.

Вертикальная плоскость

. (2.24)

Эпюра М_изг: М_А=М_В=0; М_С=3690 * 0,78=2878 Н*м

Горизонтальная плоскость

Эпюра Мизг; М_в=0; М_Д=0;

Суммарные опорные реакции:

(2.25)

(2.26)

2.1.8.3 Определение запаса прочности

1) Опасное сечение под опорой А, имеющей d=170 мм, М_изг=7456 Н•м;

М_кр=16970 Н•м;

Амплитуда нормальных напряжений:

(2.27)

Амплитуда цикла касательных напряжений:

(2.28)

Коэффициент концентрации нормальных и касательных напряжений:

(2.29)

, (2.30)

где K_У =1.1 - коэффициент поверхностного упрочнения, [1, стр. 259]

K=1.7 ;K_ф=1.45; - эффект. коэффициент концентрации напряжений

К_d=0.71 - коэффициент влияния абс. размеров;

К_F=1 - коэффициент влияния шероховатости поверхности.

Пределы выносливости в расчетном сечении

(2.31)

. (2.32)

Коэффициент запаса прочности:

(2.33)

Общий коэффициент запаса прочности:

(2.34)

.

Условие прочности выполняется .

2) Опасное сечение где М _max (сечение С)

Проверим запас прочности по сечению где М = М_max = 15272 Н*м,

М_кр= 16970 Н*м; d = 180 мм;

Амплитуда нормальных напряжений:

Амплитуда цикла касательных напряжений:

Коэффициент концентрации нормальных и касательных напряжений:

Коэффициент запаса прочности:

Общий коэффициент запаса прочности:

Условие прочности выполняется.

2.1.9 Проверка долговечности подшипников

Проверку долговечности подшипников будем производить по наиболее нагруженной опоре В (R_в=19920Н). Определяем, эквивалентную динамическую нагрузку на подшипник по формуле:

,Н, (2.35)

где - радиальная нагрузка, действующая на подшипник (=);

V - коэффициент вращения

(V=1-для радиально-сферических подшипников);

X - коэффициент радиальной нагрузки(X=1);

Y - коэффициент осевой нагрузки;

- динамический коэффициент (коэффициент безопасности), учитывающий влияние динамических условий работы, характерных для различных машин, на долговечность подшипников (=1,2);

- коэффициент, учитывающий влияние температурного режима работы на долговечность подшипника (=1,05).

кН .

Определяем расчетный ресурс подшипника № 111534 ГОСТ 28428-90 по формуле [1,c.119]:

, (2.36)

где n - частота вращения подшипника, мин^-1;

С - динамическая грузоподъемность подшипника, Н;

Р - эквивалентная нагрузка, Н;

P - степенной показатель (для роликовых подшипников p = 3).

час.

После определения расчетной долговечности подшипника, ее сравнивают с рекомендуемым значением долговечности подшипников. Подшипник пригоден к эксплуатации, если выполняется условие:[2,с.106]:

, (2.37)

где - рекомендуемое значение долговечности подшипника в зависимости от оборудования и условий эксплуатации.= час (машины для односменной работы, эксплуатируемые не всегда с полной нагрузкой)

условие выполняется.

Окончательно для проектируемого приводного вала ленточного конвейера выбираем подшипник № 111534 ГОСТ 28428 - 90 с внутренним диаметром d =170 мм, наружным D=310 мм, шириной колец В=80 мм.

2.1.10Подбор муфт

Основной характеристикой для выбора муфты является номинальный вращающий момент Т (Н*м), установленный стандартом [1, табл. К21…К26, стр. 400-409].

Муфты выбираем по диаметру валов и расчетному момент.

Муфта между электродвигателем и редуктором:

(2.38)

где К_р - коэффициент режима нагрузки,

Выбираем муфту упругую втулочно-пальцевую 710-50-I.1-50-II.2-УЗ ГОСТ 21424-75,

Т_ном=710 Н•м> 605 Н•м;

Муфта между редуктором и приводным валом конвейера.

Т_р2=1,25•17580=21975 Н•м

Выбираем упругую втулочно-пальцевую муфту

2500-165-1 ГОСТ 21424-93,

Т_ном=25000 Н•м> 21975Н•м

2.1.11 Подбор шпонок и проверка прочности шпоночных соединений

Для соединения приводного вала с барабаном по Ш 185 используем призматическую шпонку 45*25*100 ГОСТ 8790-79 [1, табл. 8, стр. 725]

Проверка на смятие:

(2.39)

Проверка на срез:

(2.40)

Условия прочности выполнены.



2.2 Разработка гидропривода подъёма вибростола

2.2.1 Расчет и выбор исполнительного гидродвигателя

2.2.1.1 Определение нагрузочных и скоростных параметров гидродвигателя

Решение этой задачи производится на основании нагрузочных скоростных параметров привода, приведенных в задании, и кинематической схемы передаточного механизма между выходным звеном гидродвигателя рабочим органом установки.

Исходные данные для проектирования:

- гидродвигатель поступательного движения (гидроцилиндр);

- движение рабочего органа поступательное, ход - l = 500мм;

- максимальное осевое усилие 12500 Н (по паспорту);

- наибольшая линейная скорость V_тах= 0,05 м/с. В нашем случае рабочий орган и выходное звено гидродвигателя совершают поступательное движение. На основании параметров привода определяются максимальная скорость максимальное усилие:

V_{Д max}=V_max=0.05 м/с;

R_max=R_max=12500 H.

2.2.1.2 Определение геометрических параметров и выбор гидродвигателя

В качестве исполнительного гидродвигателя выбираем гидроцилиндр двухстороннего действия с односторонним штоком. Основными параметрами гидроцилиндра являются: диаметр поршня, диаметр штока, ход и рабочее давление. Руководствуясь техническими характеристиками привода, принимаю рабочее давление насоса р₁=10 МПа;

Диаметр поршня гидроцилиндра определяется по формуле:

, (2.2.1)

где р₁ и р₂ - давление соответственно в напорной и сливной полостях гидроцилиндра; р₁=10 МПа;

Принимаем: р₂=0,6 МПа;

- коэффициенты, которые принимаются с учетом выбранной конструкции ГЦ (с односторонним штоком).

По полученному значению D из справочника выбирается стандартный гидроцилиндр, у которого диаметр поршня D_ст.>D

D_cm.= 45мм,

Диаметр штока

, (2.2.2)

По справочнику [25] принимаем стандартное значение, ближайшее большее к расчетному: d_ст=32 мм.

Основные параметры гидроцилиндра по ГОСТ 66540-68:

D_ст.= 45 мм,d_ст.= 32 мм гидроцилиндр с односторонним штоком;

р_ном= 16 МПа.

Обозначение гидродвигателя: Гидроцилиндр 1-45/32х500 ГОСТ6540-68

Проверяю выбранный гидроцилиндр по условию обеспечения максимального осевого усилия при рабочем ходе, т.е.

F_1ст>F₁; F_1ст и F₁- эффективные площади в напорной полости расчетного и стандартного гидроцилиндра:

(2.2.3)

(2.2.4)

Так как F_1ст>F₁выбор сделан правильно.

Проверяю выбранный гидроцилиндр на устойчивость к продольному изгибу. По номограмме для определения диаметра штока исходя из требуемой длинны хода и типа крепления: на проушинах. При диаметре штока 32 мм и длине хода 500 мм устойчивость на изгиб обеспечена.

2.2.2 Составление принципиальной схемы гидропривода

Составление принципиальной схемы гидропривода начинаем от гидроцилиндра, то есть наносим на схему гидроцилиндр, а затем на его гидролинии устанавливаем регулирующие и направляющие гидроаппараты в соответствии с циклограммой работы привода и способом регулирования скорости. После этого объединяем напорную, сливную и дренажную линии отдельных участков схемы. Последним этапом является изображение на гидросхеме насоса (Н), размещение фильтра (Ф), предохранительного клапана (КП), обратного клапана (КО), дросселя (Д). Схема насосной установки окончательно определяется после выбора ее модели. Необходимо предусмотреть разгрузку насоса в положении «стоп», что обычно достигается выбором соответствующей схемы реверсивного распределителя.

На рисунке 2.2.1 показан гидропривод механизма подъёма вибростола.

Основные узлы привода:

Н - насос

М - эл. двигатель

Ф - фильтр

МН - манометр

КП - клапан предохранительный

КО - клапан обратный

РР - гидрораспределитель

ТО - теплообменник

ДР - дроссель

БУ - блок управления

ГМ - гидроцилиндр

НЛ - напорная линия

С Л -- сливная линия

Б - гидробак.



Рисунок 2.2.1- Принципиальная схема гидравлическая

2.2.3Схема работы гидропривода

Питание гидроцилиндра осуществляется насосным агрегатом (Н, М). Для защиты системы от перегрузок установленгидроклапан предохранительный (КП). Для увеличения надежности работы гидросистемы установлен фильтр(Ф)в напорной линии.

Система управления обеспечивает выполнение следующих операций:

1. Перемещение - подъём вибростола.

2. Перемещение - отпускание вибростола.

3. Стоп.

Описание схемы гидропривода

Привод механизма подьема вибро стола осуществляется «ГЦ». Давление в гидросистеме создается насосом «Н», приводимым в движение электродвигателем «М». Очистка рабочей жидкости от механических примесей производиться в фильтре «Ф». Сток рабочей жидкости в гидробак «Б», из напорной линии при остановке насоса предотвращается обратным клапаном «КО». Давление в гидросистеме контролируется манометром «МН».

Рабочая жидкость через гидроблок управления, состоящий на входе из дросселя «ДР» (который обеспечивает регулируемый ход) и гидрораспределителя «РР» поступает в гидроцилиндр «ГЦ». Гидрораспределитель осуществляет реверс подьем, отпускание вибростола, изменяя направление потоков рабочей жидкости в камерах гидроцилиндра. При отключении золотника гидрораспределителя возвращается в нейтральную позицию - совершается холостой ход, гидроцилиндр стоит.

Схема работы гидропривода

МН

Подъем.Н-Ф-КО1-ДР-Р(РР)В-ГЗ-ППГЦ/ШПГЦ-А(РР)Т-ТО-бак

КП-бак

МН

Отпускание. Н-Ф-ОК-ДР-Р(РР)А-ШПГЦ/ППГЦ-В(РР)Т-ТО-бак

КП-бак

МН

СТОП. Н-Ф-ОК-ДР-Р(РР)Т-ТО-бак

2.2.4 Расчет выбор насосной установки

Выбор насосной установки осуществляется исходя из требуемого расхода жидкости и давления в гидроприводе.

Для гидроцилиндра с односторонним штоком:

, (2.2.5)

где - максимальные расходы жидкости при подъёме;

- эффективная площадь стандартного гидроцилиндра в поршневой полости;

- максимальная скорость при подъёме;

(по условию);

Из полученных значений выбираем наибольшее.

Номинальная подача насоса должна превышать :

>,

Величина требуемого давления на выходе из насоса:

, (2.2.6)

где - суммарные потери давления в линии, соединяющей насос с гидроцилиндром при подъёме.

Потери давления могут быть определены только после разработки гидропривода, поэтому предварительно выбор насосной установки производится, приняв:

(2.2.7)

Мпа.

По справочнику выбираем насосную установку:

Выбираем насосную установку 5,3-2,2Г48-1

Тип электродвигателя (исп. 1М3081) 4АМ80А4

Номинальная мощность, N - кВт 2,2

Частота вращения вала, n - мин^-1 1500

Тип насоса: НПл5/16

пластинчатый ТУ2-053-1826-82

Рабочий объем, V_о - см³ 5

Номинальная подача, Q_Н - л/мин 5,3

Давление на выходе, P_Н - мПа 16

Номинальный объём гидробака, л 63

Масса установки, кг не более 175

Проверка насоса на допустимое давление

Допустимое давление насоса:

, (2.2.8)

где N - мощность электродвигателя, кВт;

Q - подача насоса, л/мин;

з - полный КПД насоса.

2.2.5Расчет и выбор гидроаппаратуры и трубопроводов

2.2.5.1 Выбор гидроаппаратуры

Параметрами для выбора гидроаппаратуры является величина расхода

жидкости и рабочего давления в той линии, где установлен аппарат. Номинальные значения расхода и давления - ближайшие большие к расчетным значениям. Выбранные аппараты должны соответствовать заданному способу монтажа, в данном случае - резьбового, а для гидроблока управления стыкового и встраиваемого. Выбор аппаратуры производим из справочника [25]

Фильтр напорный с обратным клапаном КО типа 1ФГМ16-10 ТУ 2.053,022 5228.030-

1 - условный проход 12мм,

ФГМ- фильтр гидравлический механический,

16- номинальное давление 16мПа.

5 - номинальная тонкость фильтрации 5 мкм,

Q_ном - номинальная пропускная способность 15,5 л/мин,

- номинальный перепад давления 0,08 мПа;

Предохранительный клапан непрямого действия 10-10-11-1В

ТУ-053-1748-85

10 - диаметр условного прохода, мм:

10 -- исполнение по номинальному давлению настройки;

11 - по управлению с ручным управлением;

В - исполнение по присоединению,

Q_ном - номинальный расход жидкости 32 л/мин

- номинальный перепад давления 0,4 МПа;

Р_max -- максимальное давление настройки 25МПа,

Манометр МПТ100М-16-4 ТУ25-02,72-75 МПТ -- манометр показывающий технический,

100 - диаметр корпуса в мм₅

М - материал корпуса металл.

16 - верхний предел измерений 16 МПа,

4 - класс точности.

Обратный гидроклапан МКОВ 16/3 Ф ТУ2-053-1829-87

16 - диаметр условного прохода, d_у, мм

32-- номинальное давление, Р_НОМ, МПа

Ф - встраиваемого исполнения крепление фланцем;

Q_ном - номинальный расход жидкости 32 л/мин

р_ном - номинальный перепад давления 0,4 МПа

р₀ - давление открывания клапана, 0,05 МПа

Дроссель МДВ-16/3В 2Р УХЛ4 ТУ2-053-1738-85

М - присоединительные размеры принятые в международной практике,

ДВ - дроссель встраиваемый,

16 - условный проход 10 мм,

3 - номинальное давление 32 МПа,

В - способ монтажа встраиваемый.

2-е дросселированием потока подводимого с боку,

Р - регулировка производится рукояткой со шкалой,

УХЛ - вид климатического исполнения, для районов с умеренным и холодным климатом.

4 - категория размещения

Q_ном - номинальный расход жидкости 63 л/мин

р_ном - номинальный перепад давления 0,025 МПа

Гидрораспределитель ВБ664АВ220УХЛ4

В - гидрораспределитель золотниковый;

Е - управление электромагнитное;

6 - диаметр условного прохода, мм;

64 - исполнение по схеме 64 [ 1];

В220 - переменный ток, напряжение управления 220вольт,

УХЛ - вид климатического исполнения, для районов с умеренным и холодным климато

4 - категория размещения.

Q_ном - номинальный расход жидкости 12,5.. .16 л/мин

Р_ном - номинальное давление 32 Мпа

р_ном -перепад давления 0,3 МПа

Гидрозамок Т-4 КУ20/320 УХЛ4 ТУ2-053-1738-85

Т - исполнение по соединению трубное (резьбовое)

4 - без дополнительного разгрузочного клапана и дренажем систем управления, объединенным с основной системой,

КУ - тип исполнения,

12 - условный проход 12 мм,

320 - номинальное давление кгс/см², 32МПа_,

УХЛ - вид климатического исполнения, для районов с умеренным к холодным климатом,

4 - категория размещения,

Q_ном - номинальный расход жидкости 40 л/мин

р_ном - номинальный перепаддавления 0,25МПа,

Теплообменник Г44-23 с обратным клапаном КО

Q_ном - номинальный расход жидкости 35 л/мин;

Q_мин - минимальный расход жидкости 3 л/мин;

Р_ном - номинальное давление 12₉5 мПа

р_ном - номинальный перепад давления 0,2 мПа

2.2.5.2. Расчет и выбор трубопроводов

Внутренний диаметр трубопровода определяется по формуле:

(2.2.9)

где Q - расход жидкости через трубопровод;

U_p - рекомендуемая скорость жидкости в трубопроводе

U_p- м/с; при Р=10 мПа 4 м/с

Во всасывающем трубопроводе, U_в=1,6 м/с,

В сливном трубопроводе, U_c=2 м/с.

Для участка 1 (1-2) всасывающий трубопровод

Для участка 2 (3-6) напорный трубопровод

Для участка 3 (7-10) напорный трубопровод

Для участка 4 (11-12) напорно-сливной трубопровод

Для участка 4 (13-14) напорно-сливной трубопровод

Для участка 5 (15-18) сливной трубопровод

.

Для участка 6 (19-20) напорный трубопровод

.

Для участка 7 (21-22) напорно-сливной трубопровод

.

Максимально допустимая толщина стенки трубопровода:

(2.2.10)

где Р - максимальное давление жидкости в трубопроводе мПа;

у_ВР - предел прочности на растяжение материала трубопровода

у_ВР = 340 мПа;

К_Б- коэффициент безопасности, принимаем К_Б >6

Трубопроводы разбиваем на участки и производим расчёт для каждого участка.

Для участка 1 (1-2) всасывающий трубопровод

Для участка 2 (3-6) напорный трубопровод

Для участка 3 (7-10) напорный трубопровод

Для участка 4 (11-12)(13-14) напорно-сливной трубопровод

Для участка 5 (15-18) сливной трубопровод

Для участка 6 (19-20) напорный трубопровод

Для участка 7 (21-22) напорный трубопровод

.

На основании выполненных расчетов выбираем к применению стальные бесшовные холоднодеформированные толстостенные трубы по ГОСТ 8734-75 из стали 10 ГОСТ 8733-79.

Так как давление превышает 6,3 мПа применяем соединение с шаровым ниппелем.

Участок 1 (1-2) труба 14х2

Участок 2 (3-6) труба 10х2

Участок 3 (7-10) труба 10х2

Участок 4 (10-12)(13-14) труба 12х2

Участок 5 (15-18) труба 12х2

Участок 6 (19-22) труба 10х2

Участок 7(21-22) труба 12х2

2.2.6 Разработка конструкции гидроблока управления

Принципиальная схема гидроблока управления

Рисунок 2.2.2 - Принципиальная схема гидроблока управления

В гидроблок управления входят два аппарата:

-реверсивный гидрораспределитель РР (ВЕ 6 64А В220 УХЛ4 ГОСТ 246-81);

-дроссель ДР (МДВ-16/3В 2Р УХЛ4 ТУ2-053-1738-85) встраиваемого исполнения,

Данные аппараты компонуются на специальном корпусе, конструкцию которого необходимо разработать. Аппараты прикрепляются к корпусу посредством стандартных крепёжных деталей (винтов). При прессовании корпуса гидроблока управления, по возможности, обеспечивается простота, компактность и технологичность конструкции, удобство сборки, а также предусматривается способ установки его на оборудование (на задней стенке корпуса предусмотрены крепежные отверстия М10).

Диаметры отверстий в корпусе соответствуют диаметрам отверстий в аппаратах, которые к нему присоединяются. Толщина перемычек между отверстиями не превышает З...5мм.

На основе компоновки выполняется сборочный чертеж гидроблока управления, на котором проставляются габаритные, присоединительные и установочные размеры. На основании сборочного чертежа блока управления выполняется рабочий чертеж корпуса. Учитывая сложность конструкции корпуса, отверстия пронумеровываются (обозначаются) и их размеры указываются в таблице2.2.1.

Таблица 2.2.1 - Параметры отверстий корпуса гидроблока управления

№ отверстия	Диаметр отверстия	Резьба	Глубина сверления	Номера соединяемых отверстий
Р	5,8	K 1/8"	16	ДР
А	5,8	K 1/8"	57	Ар-х
В	5,8	K 1/8"	35	ГЗ
Т	5,8	K 1/8"	53	Тр
Рр	5,8	-	67	РГЗ
Ар	5,8	-	67	А
Вр	5,8	-	67	1
Тр	5,8	-	53	Т
1	5,8	K 1/8"	82,2	Вр
РГЗ	5,8	-	76,2	Рр
х	4	-	15	А

2.2.7 Определение потерь давления

2.2.7.1 Определение потерь давления в аппаратах

Потери давления в гидроаппаратах определяется по формуле:

, (2.2.11)

где - давление открывания и настройки гидроаппаратах

Q_max - максимальный расход жидкости через гидроаппаратуру

«А и В» - коэффициент апроксимизации экспериментальной зависимости потерь давления от расхода жидкости.

Величина для обратных клапанов приводится в справочнике [25], а для напорных, редукционных и переливных клапанов выбирается при расчете гидродвигателя и насосной установки. Для распределителей, фильтров и дросселей =0.

Коэффициенты Аи В определяются по формулам:

(2.2.12)

. (2.2.13)

Расчет потери в фильтре 1ФГМ16-10

=0; Q_ном= 15,5 л/мин = 0,00026 м³/с; мПа;

Q_max=5.3 л/мин = 0,00009 м³/с.

А = (0,08 - 0)/2•0,00026 = 153,8 мПа•с/м³;

В = (0,08 - 0)/2•0,00026²=591716 мПа•с/м⁶;

мПа

Расчет потери в обратном клапане МКОВ1 6/3Ф

=0.05; Q_ном= 32 л/мин = 0.00053 м³/с;

мПа; Q_max= 4.8 л/мин = 0,00008 м³/с

А = (0.3 - 0.05)/2•0,00053 = 235,8 мПа•с/м³;

В = (0.3 - 0.05)/2•0,00053²=444998,2 мПа•с/м⁶;

мПа;

Расчет потери в дросселе МДВ-16/3 В 2Р УХЛ4

=0; Q_ном= 63 л/мин = 0.00105 м³/с;

мПа; Q_max= 4.8 л/мин = 0,00008 м³/с

А = (0.25 - 0)/2•0,00105 = 119.04 мПа•с/м³;

В = (0.25 - 0)/2•0,00105 ²= 113378.7 мПа•с/м⁶;

мПа;

Расчет потери в гидрораспределителе ВЕ6 64А В220 УХЛ4

=0; Q_ном= 12,5 л/мин = 0,00021 м³/с;

мПа; Q_max= 4.8 л/мин = 0,00008 м³/с

А = (0,3 - 0)/2•0,00021 = 714,29 мПа•с/м³;

В = (0,3 - 0)/2•0,00021 ²= 3401360,5 мПа•с/м⁶;

мПа;

Расчет потери в гидрозамке МКГВ -16/ГЗО,1 УХЛ4

=0,25; Q_ном= 40 л/мин = 0,00067 м³/с;

мПа;

Q_max= 4.8 л/мин = 0,00008 м³/с

А = (0,25 - 0,25)/2•0,00067 = 186,56 мПа•с/м³;

В = (0,25 - 0,5)/2•0,00067 ²= 27845,454 мПа•с/м⁶;

мПа;

Расчет потери в гидрораспределителе ВЕ664А В220УХЛ4

?Ро=0; Qном= 12,5л/мин = 0,00021м3 /с;

?Рном= 0,3 мПа;Qмах=2,4 л/мин = 0,00004м3/с

А=(0,3-0)/2??0,00021=714,29мПа??с/м3;

В=(0,3-0)/2??0,000212=3401360,5мПа??с2/м6;

?рга=0+714,29??0,00004+3401360,5??0,000042=0,034мПа

Расчет потери в теплообменнике Г44-23

=0; Q_ном= 35 л/мин = 0,00058 м³/с;

мПа;

Q_max= 4.8 л/мин = 0,00008 м³/с

А = (0,2 - 0)/2•0,00058 = 172,4 мПа•с/м³;

В = (0,25 - 0)/2•0,00058 ²= 297265,2 мПа•с/м⁶;

мПа;

Расчет потерь в гидроаппаратах сводим в таблицу2.2.2

Таблица 2.2.2 - Расчет потерь давления во всех гидроаппарата

Наименование имодель гидроаппарата	???о мПа	А мПа?с/м3	В мПа?с2/м3	Этап цикла	Qmaxм3/C	???га мПа
Фильтр 1ФГМ32-5	0	153,8	591716	подъем	0,00009	0,019
Обратный Гидроклапан КОМ6/32	0,05	235,8	444998,2	подъем	0,00008	0,072
ДроссельМДВ-16/3 В 2Р УХЛ4	0	119,04	113378,7	подъем	0,00008	0,010
Гидрораспределитель ВЕ664А В220УХЛ4	0	714,29	3401360,5	подъем	0,00008	0,079
Гидрозамок Т-4КУ20/320УХЛ4	0,25	186,56	27845,454	подъем	0,00008	0,265
Гидрораспределитель ВЕ664А В220УХЛ4	0	714,29	3401360,5	подъем	0,00004	0,034
Теплообменник Г44-23	0	172,4	297665	подъем	0,00004	0,0074

Потери давления в напорной линии мПа;

Потери давления в сливной линии мПа;

2.2.7.2 Определение потерь давления в трубопроводах

2.2.7.2.1 Потери давления по длине

Потери давления по длине обусловлены вязким трением жидкости при ее течении в трубопроводе. Существенное влияние на величину этих потерь оказывает режим течения жидкости. Различают два режима: ламинарный и турбулентный, причем переход из одного режима в другой происходит при критическом числе Рейнольдса (Rе_кр).

Поэтому прежде всего для каждого трубопровода определяется число Рейнольдса (Rе):

R_ei = 21200•Q_i/d_i•х, (2.2.14)

где R_ei - критерии Рейнольда для i-го участка трубопровода;

Q_i- расход жидкости i-го участка трубопровода;

d_i - внутренний диаметр i-го участка трубопровода;

х - кинематическая вязкость масла;

За рабочую жидкость принимаем минеральное масло ИГП-30 ГОСТ ТУ 38101413-78 класс вязкости по ISO 3448-68, группа по ISO6743/4-1981 -НМ - масло антикоррозионными, антиокислительными и противоизносными присадками: х = 28 - 32мм²/с, с = 890кг/м³.

Затем сравниваем это число с Rе_кр, если Rе<Rе_кр, то режим течения ламинарный.

Для гладких круглых труб, а так же для отверстий в корпусе гидроблока управления Rе_кр=2300, для рукавов Rе_кр =1600.

При расчете потерь давления трубопроводы разбиваются на участки, имеющие одинаковый диаметр и расход жидкости.

Потери давления р_i, на вязкое трение:

, (2.2.15)

где к - коэффициент гидравлического трения на i - м участке:

при ламинарном режиме к = 0,62;

при турбулентном режиме к = 7,8

L_i - длина участка трубопровода на i-м участке;

Q_i - расход жидкости i-го участка трубопровода;

d_i - внутренний диаметр i-го участка

Расчет производим для подъёма.

Участок 1-2:

Режим течения ламинарный.

Для остальных участков трубопровода расчет производим аналогично. Результаты расчетов сводим в табл. 2.2.3.

Таблица 2.2.3 - Потери давления по длине

Этап цикла	Линия	Qmax,м3/с	Учас- ток	dст, м	fст,м2	U, м/с	Rei	Li,м	ДPi, МПа	ДPl, МПа
Подъ?м виброж?лоба	ВС	8,8?10-5	1-2	0,01	7,85?10-5	1,12	374	0,3	0,003	0,171
	Н	8,8?10-5	3-6	0,006	2,8?10-5	3,14	624	0,5	0,038
	Н	8?10-5	7-10	0,006	2,8?10-5	2,85	565	0,3	0,021
	Н	8?10-5	13-14	0,008	5?10-5	1,6	424	5	0,109
	С	4?10-5	11-12	0,008	5?10-5	0,8	169	5	0,054	0,065
	С	4?10-5	15-18	0,008	5?10-5	0,8	169	1	0,011

Потери давления на длине напорного трубопровода; мПа

Потери давления на длине сливного трубопровода; мПа

2.2.7.2.2 Местные потери давления

Местные потери давления складываются из потерь в различных местных сопротивленияхи определяется по формуле:

, (2.2.16)

где Q_i - расход жидкости i-го участка трубопровода;

d_i - внутренний диаметр i-го участка трубопровода;

- количество однотипных местных сопротивлений

- коэффициент i-го местного сопротивления, определяется по справочнику [25].

Расчет производим для подъёма вибростола.

Участок 1-2:

- вход в трубу ;

- изгиб трубы r=5d-;

- резкое расширение

Для остальных местных сопротивлений расчет производим аналогично.

Результат расчетов сводим в табл. 2.2.4

Таблица 2.2.4 -Местные сопротивления

Этап цикла	Линия	Qmax, л/мин	Участок	D, мм	Вид местного сопротивления	Кол-во			мПа	мПа
	ВС	5,3	1-2	10	вход в труду Ш 10	1	0,5	1,6	0,00095	0,04755
					Изгиб трубы на 90°	1	0,5
					резкое расширение Ш10/Ш18	1	0,6
	Н	5,3	3-6 3-6	6	резкое сужение Ш18/Ш6	1	0,5	3,6	0,0164
					резкое расширение Ш6/Ш18	1	0,6
					резкое сужение Ш18/Ш6	1	0,5
					крестовина на проход Ш6Ш6Ш6Ш6	1	2
	Н	4,8	7-9	6	резкое расширение Ш6/Ш10	1	0,6+	1,1	0,0246
					резкое сужение Ш10/Ш6	1	0,5
	Н	4,8	10-12	8	резкое расширение Ш6/Ш8	1	0,6	4,7	0,0056
					изгиб трубы на 90°	4	0,5
					тройник на проход 90°	1	1,5
					резкое расширение Ш8/Ш18	1	0,6
	С	4,8	13-16	8	резкое сужение Ш18/Ш8	1	0,5	4,1	0,0048	0,0096
					резкое расширение Ш8/Ш12	1	0,6
					резкое сужение Ш18/Ш8	1	0,5
					изгиб трубы на 90°	4	0,5
					резкое сужение Ш8/Ш6	1

Подобные документы

• Модернизация привода передвижного ленточного конвейера для транспортировки шихты

  Модернизация ленточного конвейера подачи материалов в шихтовые бункеры агломерационных машин. Расчет гидропривода привода ленточного конвейера и шибера. Расчет протяжки для обработки шпоночного паза. Технологический процесс изготовления концентратора.
  
  дипломная работа [1,3 M], добавлен 22.03.2018
  

• Проект ленточного ковшового конвейера

  Проект горизонтального ленточного конвейера для транспортирования глины с винтовым натяжным устройством. Разработка конструкции привода. Подбор электродвигателя, муфты и редуктора. Расчет открытой цилиндрической передачи и приводного вала конвейера.
  
  курсовая работа [1,8 M], добавлен 05.05.2016
  

• Проектирование ленточного конвейера

  Подъемно-транспортные установки в промышленности. Описание работы ленточного конвейера, основные характеристики, производительность. Расчет ленточного конвейера, расчет вала приводного барабана, винта натяжного устройства на растяжение, тяговый расчет.
  
  курсовая работа [639,6 K], добавлен 10.01.2010
  

• Расчет и проектирование привода ленточного конвейера

  Определение мощности электродвигателя приводной станции конвейера; кинематических, силовых и энергетических параметров механизмов привода. Расчет клиноременной передачи. Выбор основных узлов привода ленточного конвейера: редуктора и зубчатой муфты.
  
  курсовая работа [272,5 K], добавлен 30.03.2010
  

• Проект ленточного конвейера

  Разработка привода ленточного конвейера: выбор электродвигателя; расчет зубчатых передач, подбор и проверка на пригодность шпоночных соединений, подшипников; проект общего вида червячного редуктора; выбор материалов; выполнение рабочих чертежей деталей.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 18.12.2010
  

• Разработка электропривода ленточного конвейера с двумя приводными станциями

  Основное назначение электрического привода ленточного конвейера. Суммарная мощность двигателей приводных станций. Выбор электродвигателя. Кинематическая схема приводной станции конвейера. Проверка двигателя на нагрев. Расчет параметров системы управления.
  
  курсовая работа [679,3 K], добавлен 21.10.2012
  

• Проектирование привода ленточного конвейера

  Конструирование и расчет исполнительного механизма, подшипникового узла привода ленточного конвейера. Скорость ленты конвейера. Подбор муфт и конструирование барабана. Расчет вала, подшипников, шпоночных соединений, болтов. Конструирование рамы.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 03.02.2015
  

• Проектирование ленточного конвейера

  Подъемно-транспортные машины. Принцип действия механизма ленточного конвейера для перемещения влажного песка. Определение параметров несущего полотна и роликовых опор. Выбор натяжного и загрузочного устройств. Расчёт привода и проектирование вала.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 04.03.2012
  

• Проект ленточного конвейера для транспортировки сыпучих материалов

  Расчет параметров ленточного конвейера для транспортировки насыпного груза. Описание конструкции конвейера. Проверка возможности транспортирования груза. Определение ширины и выбор ленты. Тяговый расчет конвейера, его приводной и натяжной станций.
  
  курсовая работа [736,5 K], добавлен 23.07.2013
  

• Привод ленточного конвейера

  Выбор электродвигателя и кинематический расчет привода ленточного конвейера. Расчет зубчатых колес и валов редуктора, выбор материала и термической обработки деталей. Конструктивные размеры вала-шестерни, ведомого вала, зубчатого колеса и корпуса.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 22.10.2011
  

• Расчет ленточного конвейера с резинотканевым тяговым органом

  Принцип действия ленточного конвейера, общая схема устройства. Основные параметры рабочего органа. Особенности расчета тягового усилия, необходимой мощности привода конвейера. Выбор двигателя, алгоритм его кинематического расчета. Выбор элемента передач.
  
  курсовая работа [186,3 K], добавлен 02.05.2016
  

• Расчет ленточного конвейера

  Разработка конструкторской документации ленточного конвейера. Расчет кинематических и энергетических характеристик привода. Подбор электродвигателя, подшипников качения, шпонок и муфты. Компоновка редуктора, схема сил, действующих в передачах привода.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 30.12.2014
  

• Привод ленточного конвейера

  Кинематический расчет привода ленточного конвейера. Основные параметры зубчатой передачи редуктора. Конструктивные размеры шестерни вала, корпуса и крышки редуктора. Проверка долговечности подшипников и прочности шпоночных соединений. Выбор сорта масла.
  
  курсовая работа [177,2 K], добавлен 19.04.2012
  

• Расчет и проектирование ленточного конвейера

  Определение допустимого угла наклона. Выбор скорости движения ленты. Тяговый расчёт конвейера. Основные силовые и кинематические параметры конвейера и подбор оборудования. Опорные металлоконструкции. Расчет стоимости модулей для ленточного конвейера.
  
  курсовая работа [1,5 M], добавлен 27.01.2014
  

• Расчет привода ленточного конвейера с цилиндрическим одноступенчатым редуктором и цепной передачей

  Технико-экономическая характеристика и расчет стоимости проекта. Условия эксплуатации и ресурс приводного устройства. Энергетический расчет привода ленточного конвейера. Выбор стандартного редуктора. Расчет вала ведомой звездочки цепной передачи.
  
  курсовая работа [325,9 K], добавлен 18.12.2010
  

• Привод ленточного конвейера

  Характеристика элементов привода ленточного конвейера, подбор электродвигателя, расчет зубчатых передач, валов, подшипников, шпоночных соединений редуктора. Нахождение наиболее оптимального варианта тихоходного вала, разработка чертежа редуктора.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 22.07.2011
  

• Проект привода ленточного конвейера

  Технический анализ назначения и конструкции элементов приводного устройства ленточного конвейера. Изучение, расчет и проектирование машинного агрегата привода. Функциональная схема, оценка работоспособности и определение ресурса приводного устройства.
  
  курсовая работа [349,0 K], добавлен 22.11.2012
  

• Расчет привода ленточного конвейера

  Проектирование привода ленточного конвейера по окружной скорости и усилию, диаметру барабана исполнительного органа. Параметры режима работы, срок службы и кратковременные пиковые перегрузки. Выбор электродвигателя, редуктора и компенсирующей муфты.
  
  курсовая работа [330,7 K], добавлен 02.01.2010
  

• Привод ленточного конвейера

  Выбор электродвигателя привода ленточного конвейера и его кинематический расчет. Допускаемое напряжение и проектный расчет зубчатых передач. Выбор и расчёт элементов корпуса редуктора, тихоходного вала и его подшипников, шпоночных соединений, муфт.
  
  курсовая работа [169,1 K], добавлен 18.10.2011
  

• Проект ленточного конвейера наклонно-горизонтального типа

  Устройство ленточного конвейера наклонно-горизонтального типа для транспортировки сыпучего материала. Производительность конвейера, кинематический расчет, выбор электродвигателя и редуктора. Расчет вала приводного барабана на прочность и усталость.
  
  курсовая работа [5,7 M], добавлен 04.10.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам