Проектирование электрооборудования шлифовального цеха ООО "Электросервис"

Размещено на http://www.allbest.ru/

ВВЕДЕНИЕ

Системой электроснабжения (СЭС) называют совокупность устройств для производства, передачи и распределения электроэнергии. Системы электроснабжения промышленных предприятий создаются для обеспечения питания электроэнергией промышленных приемников, к которым относятся электродвигатели различных машин и механизмов, электрические печи, электролизные установки, аппараты и машины для электрической сварки, осветительные установки и др.

С помощью электрической энергии приводятся в движение миллионы станков и механизмов, освещение помещений, осуществляется автоматическое управление технологическими процессами и др. Существуют технологии, где электроэнергия является единственным энергоносителем.

В связи с ускорением научно-технологического прогресса потребление электроэнергии в промышленности значительно увеличилось благодаря созданию гибких автоматизированных производств.

Энергетической программой России предусматривается дальнейшее развитие энергосберегающей политики. Экономия энергетических ресурсов должна осуществляться путем перехода на энергосберегающие технологии производства; совершенствования энергетического оборудования; реконструкции устаревшего оборудования; сокращения всех видов энергетических потерь и повышения уровня использования вторичных ресурсов; улучшения структуры производства, преобразования и использования энергетических ресурсов.

Объект исследования: Шлифовальный цех ООО «ЭЛЕКТРОСЕРВИС».

Предмет исследования: электрооборудования шлифовального цеха ООО «ЭЛЕКТРОСЕРВИС».

Целью дипломного проекта является: спроектировать электрооборудования шлифовального цеха ООО «ЭЛЕКТРОСЕРВИС».

Задачами дипломного проекта являются:

· дать общую характеристику ООО «ЭЛЕКТРОСЕРВИС»;

· рассчитать электрическое освещение, электрические нагрузки, компенсирующие устройства, выбрать трансформатор и элементы схемы ЭСН;

· рассчитать технико-экономические показатели ООО «ЭЛЕКТРОСЕРВИС»

электроснабжение цех трансформатор ток

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1 Характеристика предприятия ЭСН, электрических нагрузок и его технологического процесса

Шлифовальный цех (ООО «ЭЛЕКТРОСЕРВИС») предназначен для высококачественной обработки поверхностей изделий механическим и химическим способом. Он является составной частью крупного химического комбината.

В шлифовальном цехе размещены: станочное отделение, вспомогательные и бытовые помещения. Станочное отделение относится к пыльному помещению, так как при механической шлифовке постоянно и в больших количествах выделяется пыль, которая удаляется системой вентиляции.

Склад химикатов относится к взрывоопасным помещениям, так как там хранятся кислоты и щелочи.

Транспортные операции осуществляются с помощью мостовых кранов, грузовых лифтов и наземных электротележек.

Электроснабжение цех получает от собственной комплектной трансформаторной подстанции (КТП), подключенной к подстанции глубокого ввода (ПГВ) комбината и расположенной за пределами здания.

По категории надежности ЭСН - это потребитель 3 категории, а вентиляция и ОУ - 2 категории.

Прокладка линий ЭСН должна быть защищена от агессивной среды и механических повреждений. Количество рабочих смен -1.

Грунт в районе здания - песок с температурой +5⁰С. Каркас здания сооружен из блоков - секций длиной 6 м каждый.

Размеры цеха А х В х Н = 36 х 28 х 8м.

Перечень ЭО шлифовального цеха дан в таблице 1.1.

Мощность электроприемников (Р_ЭП) указана для одного электроприемника.

Расположение основного ЭО показано на плане (чертеж №1)

Таблица 1.1

№ на плане	Наименование электрического приёмника	Рэп, кВт	Кол-во	Примечание
1	2	3	4	5
1, 2	Электропривод ворот подъемных	4	2	ПВ=25%
3, 4, 5, 6	Вентиляторы	10	4
7	Краны - мостовые	72	1	ПВ=60%
8, 9……15	Шлифовальные станки	15	8

1.2 Классификация помещений по взрыво-, пожаро-, электробезопасности

Взрывоопасные зоны. Класс взрывоопасной зоны, в соответствии с которым производится выбор электрооборудования, определяется технологами совместно с электриками проектной или эксплуатирующей организации.

При определении взрывоопасных зон принимается, что:

а) взрывоопасная зона в помещении занимает весь объем помещения, если объем взрывоопасной смеси превышает 5% свободного объема помещения;

б) взрывоопасной считается зона в помещении в пределах до 5 м по горизонтали и вертикали от технологического аппарата, из которого возможно выделение горючих газов или паров ЛВЖ, если объем взрывоопасной смеси равен или менее 5% свободного объема помещения. Помещение за пределами взрывоопасной зоны следует считать невзрывоопасным, если нет других факторов, создающих в нем взрывоопасность;

в) взрывоопасная зона наружных взрывоопасных установок ограничена размерами.

Примечания:

1. Объемы взрывоопасных газов и паровоздушной смесей, а также время образования паровоздушной смеси определяются в соответствии с «Указаниями по определению категории производств по взрывной, взрывопожарной и пожарной опасности», утвержденными в установленном порядке.

2. В помещениях с производствами категорий А, Б и Е электрооборудование должно удовлетворять требованиям к электроустановкам во взрывоопасных зонах соответствующих классов. Зоны взрывоопасности: В-І, В-Іа, В-Іб, В-Іг, В-ІІ, В-ІІа.

Все помещения электромеханического цеха являются не взрывоопасными.

Пожароопасные зоны. Пожароопасной зоной называется пространство внутри и вне помещений, в пределах которого постоянно или периодически обращаются горючие (сгораемые) вещества и в котором они могут находиться при нормальном технологическом процессе или при его нарушениях.

Зоны пожароопасности: П-I, П-II, П-IIа, П-IIІ.

В электромеханическом цехе встречаются помещения следующих классов:

Зоны класса П-I - зоны, расположенные в помещениях, в которых обращаются горючие жидкости с температурой вспышки выше 61 ⁰С

Зоны класса П-IIа -- зоны, расположенные в помещениях, в которых обращаются твердые горючие вещества.

Классификация помещений по электробезопасности.

В отношении опасности поражения людей электрическим током различаются:

1) помещения с повышенной опасностью, характеризующиеся

наличием одного из следующих условий, создающих повышенную опасность:

· сырость или токопроводящая пыль;

· токопроводящиё полы (металлические, земляные, железобетонные, кирпичные и т. п.);

· возможность одновременного прикосновения человека к металлоконструкциям зданий, имеющим соединение с землей,

· технологическим аппаратам, механизмам и т. п., с одной стороны, и к металлическим корпусам электрооборудования (открытым проводящим частям), с другой;

2) особо опасные помещения, характеризующиеся наличием одного из следующих условий, создающих особую опасность:

· особая сырость;

· химически активная или органическая среда;

· одновременно два или более условий повышенной опасности.

Данные по цеху металлорежущих станков приведены в (табл. 1.2).

Таблица 1.2. Классификация помещений цеха металлорежущих станков по взрыво-, пожаро-, электробезопасности.

Таблица 1.2

Наименование помещений	Категории
	Взрывоопасность	Пожароопасность	Электро-безопасность
Станочное отделение	В - I	П 2 а	ОО
Нач. цеха	-	-	БПВ
Комната отдыха	-	-	БПВ
Буфет	-	-	БПВ
Вентиляционная	В - IIa	П 2 а	БПВ
Трансформаторная	В - Iб	П 1	ОО
Склад	-	П 2 а	БПВ
Архив	-	П 2 а	БПВ
Инструментальная	-	-	БПВ

2. РАСЧЕТНО - КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ

2.1 Категория надежности ЭСН и выбор схемы ЭСН

Все электроприемники по надежности электроснабжения разделяются на три категории.

Электроприемники І категории - электроприемники, перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой: опасность для жизни людей, значительный ущерб народному хозяйству; повреждение дорогостоящего основного оборудования, массовый брак продукции, расстройство сложного технологического процесса, нарушение функционирования особо важных элементов коммунального хозяйства.

Перерыв в электроснабжении электроприёмников I категории недопустим, поэтому они должны получать питание от двух независимых источников по двум линиям.

Электроприемники ІІ категории - электроприемники, перерыв электроснабжения которых приводит к массовому недоотпуску продукции, массовым простоям рабочих, механизмов и промышленного транспорта, нарушению нормальной деятельности значительного количества городских и сельских жителей. Допускается питание электроприемников ІІ категории по одной ВЛ, в том числе с кабельной вставкой, если обеспечена возможность проведения аварийного ремонта этой линии за время не более 1 суток Кабельные вставки этой линии должны выполняться двумя кабелями, каждый из которых выбирается по наибольшему длительному току ВЛ. Допускается питание электроприемников ІІ категории по одной кабельной линии, состоящей не менее чем из двух кабелей, присоединенных к одному общему аппарату. При наличии централизованного резерва трансформаторов и возможности замены повредившегося трансформатора за время не более одних суток допускается питание электроприемников ІІ категории от одного трансформатора. Для электроприемников ІІ категории при нарушении электроснабжения от одного из источников питания допустимы перерывы электроснабжения на время, необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады. Согласно ПУЭ, электроприемники ІІ категории рекомендуется обеспечивать электроэнергией от двух независимых, взаимно резервирующих источников питания.

Электроприемники III категории - все остальные электроприемники, не подходящие под определения І и ІІ категорий. Для электроприемников III категории электроснабжение может выполняться от одного источника питания при условии, что перерывы электроснабжения, необходимые для ремонта или замены поврежденного элемента системы электроснабжения не превышают 1 суток. Электроприемники учебных мастерских в отношении обеспечения надежности электроснабжения по заданию относятся к электроприемникам ІІ и III категорий.

Шлифовальный цех по категории надежности ЭСН относится к потребителям 3 категории. Выбираем трансформаторную подстанцию с одним трансформатором, магистральную схему электроснабжения.

Магистральные схемы питания находят широкое применение не только для питания многих электроприемников одного технологического агрегата, но также большого числа сравнительно мелких приемников, не связанных единым технологическим процессом. К таким потребителям относятся металлорежущие станки в цехах механической обработки металлов и другие потребители, распределенные относительно равномерно по площади цеха.

Магистральные схемы позволяют отказаться от применения громоздкого и дорогого распределительного устройства или щита. В этом случае возможно применение схемы блока трансформатор - магистраль, где в качестве питающей линии применяются токопроводы (шинопроводы), изготовляемые промышленностью.

Магистральные схемы, выполненные шинопроводами, обеспечивают высокую надежность, гибкость и универсальность цеховых сетей, что позволяет технологам перемещать оборудование внутри цеха без существенных переделок электрических сетей. Для питания большого числа электроприемников сравнительно небольшой мощности, относительно равномерно распределенных по площади цеха, применяются схемы с двумя видами магистральных линий: питающими и распределительными.

2.2 Расчет нагрузки общего электрического освещения цеха

Таблица 2.1

а b,м	Н, м	Разряд и подразряд зрительных работ	hр, м	hc, м		Светильник	Lщ, м	Характеристика Помещения
36Ч28	8	IV -б	0,8	1,3	1	РСП08	75	Потолок бетонный,стены бетонные с окнами

В столбцах табл. 2.1. приняты следующие обозначения:

? а b - площадь помещения, м²;

? а - длина помещения, м;

? b - ширина помещения, м;

? Н - высота помещения, м;

? h_р - уровень рабочей поверхности над полом, м;

? h_с - расстояние между светильником и потолком, м;

? - коэффициент для определения расстояния между

светильниками;

? L_щ - длина до главного щитка от источника питания, м;

Определяем геометрические размеры размещения светильника, рис.2.2, с учетом исходных данных:

h_п = Н - h_c - высота светильника над полом

h = h_п - h_p - расчетная высота расположения светильника над освещаемой (рабочей) поверхностью.

h_п = Н - h_c = 8 - 1,3=6,7 м

h = h_п - h_p = 6,7 - 0,9 = 5,8 м

Определим L [м] - расстояние между соседними светильниками или их рядами, рис.2.2.:

L = • h, (2.1)

где значение коэффициента берется из исходных данных, т.е.

L = • h = 1 • 5,8 ? 6

где L_a - расстояние между светильниками по длине помещения.

Определим число светильников расположенных по длине помещения:

n_a = а/L_а = 36/6 = 6 св

Рассчитываем L_Са:

Расчетное расстояние L_Са = 3м входит в допустимые пределы, следовательно принимаем L_Са =

В прямоугольных помещениях рекомендуется принимать L_a/L_b 1,5,

L_b - расстояние между рядами светильников по ширине помещения.

L_b ? L_a/1,5 = 6/1,5 = 4 м



Определяем число рядов светильников расположенных по ширине помещения:

n_b =b/L_b = 28/4 = 7

Определим L_сb [м] - расстояние от стен до ближайшего ряда светильников

Определим N - количество светильников в помещении:

N = n_a n_b = 6 7 = 42

Сводим результаты всех расчетов в таблицу 2.1.

Таблица 2.1

Параметр	Н, м	h, м	a, м	b, м	La, м	Lb, м	LCa, м	LCb, м	na, шт	nb, ряд	N, шт.
Значение	8,0	6,7	36	28	6	4	3	2	6	7	42

2.2.1 Определение индекса помещения i

Для прямоугольных помещений индекс помещения i равен:

i = S /[(a + b)•h],

где S = a b - площадь помещения, S = 36 x 28 = 1008м²

h - расчетная высота расположения светильника над освещаемой (рабочей) поверхностью, h = 5,7м.



i = 1008/(64 х 5,8) = 2,7

Принимаем i = 2,5

2.2.2 Определение коэффициента использования светового потока .

Коэффициенты использования светового потока выбираем [1, стр. 135, табл.5-10] исходя из заданных параметров:

Ш cветильники РСП05 с лампами ДРЛ,

Ш _п = 0,5; _с = 0,3; _р = 0,1,

Ш i = 2,5

По табл. 5-10 выбираем = 69 %

2.2.3 Определение светового потока Ф

Требующийся световой поток источника света Ф определяют по формуле:

Ф = (Е•k•S•z) / (N•), (2.4)

2.2.4 Выбор по световому потоку из табл. 2.2.4 стандартной лампы ДРЛ

Таблица 2.4

Технические данные ламп ртутных дуговых

Тип лампы	Мощность Вт	Ток лампы, А	Световой поток, лм	Размеры, мм	Тип цоколяЕ 40
		рабочий	пусковой		D	L
ДРЛ 250	250	2,15	4,50	11000	91	227

Выбираем стандартную лампу ДРЛ 250 - лампа ртутная дуговая



2.2.5 Расчет освещенности точечным методом

2.2.6 Выбор контрольных точек

В качестве контрольных выбираются те точки освещаемой площади, в которых условная освещенность е от суммарного действия «ближайших» светильников имеет наименьшее значение. Во всех случаях при определении е не должны учитываться светильники, реально не создающие освещенности в контрольной точке из-за затенения оборудованием или самим рабочим при его нормальном фиксированном положении у рабочего места.

Характерные контрольные точки для случая общего равномерного освещения показаны на рис. 2.3.

Определим (рассчитаем) расстояния d_i от светильников до контрольных точек А и Б. L_a = 6 м, L_b = 4 м, h = 5,8 м Результаты вычислений занесем в табл. 2.5

Таблица 2.5 К примеру расчета условной освещенности е в различных точках

Точка	Номера светильников	Расстояние d, м	Условная освещенность, лк
			от одного светильника	от всех светильников
А	1, 2, 3, 4	3,16	5	20
	5, 6	9,05	0,48	0,96
	7, 8	4,2	3,6	7,2
	е = 28,16
Б	1, 3	2	6,8	13,6
	2, 4	6,08	1,8	3,6
	5, 6	12,04	0,16	0,32
	7	3	5,2	10,4
	е = 27,92

2.2.7 Определение светового потока в контрольных точках

Далее сравниваем найденное значение светового потока в контрольных точках, с значением светового потока ламп ДРЛ, выбранных в п. 2.4. т.к. необходимо убедиться в правильности выбора типа ламп. Разница значений потоков расчетная и выбранная должна быть не более чем 20%

Из приведенного расчета видно, что разница значений потоков расчетная и выбранная составляет 12 %. Это соответствует норме. Следовательно, лампы выбраны правильно.

2.2.8 Выбор напряжения и источников питания

Для осветительных установок, как правило, должно применяться напряжение:

- переменного тока при заземленной нейтрали -- не выше 380/220 В;

- переменного тока при изолированной нейтрали и постоянного тока не выше 220 В.

Преимущественно применяются осветительные сети переменного тока с заземленной нейтралью напряжением 380/220 В.

Рабочим заземлением называется присоединение к заземляющему устройству какой-либо точки электрической цепи, необходимое для обеспечения надлежащей работы в нормальном или аварийном режиме.

Заземленной (глухозаземленной) нейтралью называется нейтраль трансформатора, присоединенная к заземляющему устройству непосредственно или через малое сопротивление.

Снижение напряжения по отношению к номинальному не должно у наиболее удаленных ламп превышать следующих значений:

2,5% - у ламп рабочего освещения промышленных и общественных зданий, а также прожекторного освещения наружных установок;

5% -- у ламп рабочего освещения жилых зданий, наружного освещения, выполненного светильниками, и аварийного освещения;

Для обеспечения надежной работы газоразрядных ламп напряжение на них не должно быть ниже 90% номинального.

Наибольшее напряжение у ламп должно быть не более 105% номинального.

При напряжении силовых приемников 380 В питание освещения, как правило, должно осуществляться от трансформаторов 380/220 В, общих для силовой и осветительной нагрузок.

При любой системе питания (как от общих, так и осветительных трансформаторов), если имеются или ожидаются значительные отклонения напряжения, рекомендуется применение стабилизаторов или ограничителей напряжения, особенно в установках с лампами накаливания.

В тех случаях когда силовая нагрузка вызывает недопустимые колебания напряжения, на осветительных линиях должно предусматриваться питание освещения от отдельных трансформаторов.

В отношении требуемой надежности электроснабжения осветительные установки, как и прочие электроприемники, делятся на 3 категории.

В данной выпускной квалификационной работе:

l питание освещения осуществлять от отдельного трансформатора;

l напряжение питания освещения принять равным 0,4 кВ;

l применить схемы электроснабжения с заземлённой нейтралью;

l при расчете принять освещение цехов, как нагрузку III категории.

2.2.9 Схемы питания осветительных установок

Питание нагрузок III категории может производиться от одной однотрансформаторной подстанции. Аварийное и рабочее освещение должны при этом иметь самостоятельное питание, начиная от распределительного щита (РЩ) подстанции, рис. 2.2.9

Для электронагрузок II категории при соблюдении ряда условий (наличие централизованного резерва трансформаторов, питание трансформатора при

кабельных линиях не менее чем двумя кабелями и др.) формально также допустимо питание от одной однотрансформаторной подстанции, но в действительности для осветительных нагрузок II категории желательно иметь более надежную схему питания.

2.2.10 Расчет сечения кабелей сети освещения по условию нагрева

Сечение проводов и кабелей напряжением до 1000 В по условию нагрева выбирают в зависимости от длительно допустимой токовой нагрузки. Выбор сечения производится по условию нагрева длительным расчетным током:

I_{Н доп} I_р/k, (3.1)

где k - поправочный коэффициент по условию прокладки кабеля, при температуре воздуха окружающей среды 25⁰С или температуре почвы при прокладке кабеля на глубине 0,7 м - 15⁰С k = 1 [1, табл.12-5, стр.342];

I_р - расчетный ток. [8, стр.198].

Расчетный ток равен:

(3.2)

S - полная мощность, В•А,

U - приложенное напряжение, В.

Расчетная активная нагрузка:

Р = Р_уст.•k_с•k_прА, (3.3)

где k_c - коэффициент спроса, k = 1;

k_прА- коэффициент, учитывающий потери мощности в пускорегулирующей аппаратуре, для ламп ДРЛ k_прА=1,1.

Рассчитываем установленную активную мощность:

Р_уст = Р_лампы• N,

Где Р_лампы - мощность одной лампы, (см. п. 2.4.5.) Р_лампы = 250 Вт

N - количество светильников, (см. п. 2.1.2.) N = 42 шт

Р_уст = 250•42 = 10,5 КвТ

Р = 10,5•1•1,1 = 11,55 кВт

Коэффициент мощности для ламп ДРЛ составляет в среднем cosц = 0,5, а тангенс tgц = 1,73. (компенсация реактивной мощности индивидуальная или групповая экономически не выгодна из-за малой установленной мощности освещения и осуществляется на ТП).

Реактивная и полная мощности определяются по формулам:

Q = P• tgц (3.4)

S = P/cos (3. 5)

S = P/cos = 11,55/0,5 =23,1 кB•A

Для участка I - II выбираем четырехжильный алюминиевый кабель проложенный в воздухе, сечением S = 4 мм² с допустимой токовой нагрузкой I_доп = 38 А, что больше расчетного тока I_расч = 35,4 А, т.е. условие I_доп I_расч выполняется.

Выбираем кабель АВВБ 3 х 4 + 1 х 2,5

Разбиваем лампы на группы: две группы по 21 ламп.

Т.к. в двух группах одинаковое число ламп, то достаточно определить расчетный ток одной из этих групп. Питание групп осуществляется по двухпроводным линиям, т.е. лампы подключаются на фазное напряжение

Находим расчетный ток для однофазных ответвлений II - III, II - IV

где Р_ГР - мощность ламп первой группы;

Р_Гр = N_гр Р_лампы = 21•0,25 = 5,25 кВт

По условиям нагрева линиям ответвлений II - III, II - IV соответствует алюминиевый двухжильный кабель, проложенный в воздухе сечением 4 мм² с допустимым током I_доп = 50 А, условие 3.1. выполняется: I_доп I_расч

Выбираем кабель АВВГ - 10



2.2.11 Расчет сети электрического освещения по допустимой потере напряжения

Сеть подключена к цеховой ТП:

· напряжение сети 380/220 В

· полная мощность трансформатора S = 400 кВА

· коэффициент загрузки трансформатора k_З = 0,8 [1, табл.12-6, стр.344].

· коэффициент мощности cosц = 0,9 [1, табл.12-6, стр.344].

ОЩВ размещаем в центре стены по ширине помещения (в = 20м), таким образом, получаем 2 группы по 12 ламп, расстояния до рядов указаны на рис. 3.2.

Определяем сечение кабеля магистральной четырехпроводной линии (участок I - II, рис.3.1).

(3.6)

Приведенный расчетный момент М^/_I-II магистральной четырехпроводной линии (участок I - II, рис.3.1) с учетом наличия на ней однофазных ответвлений = 1,85 [1, табл. 12-10, стр. 348] составит:

М^/_I-II = М + •m = L•P + (m_II-III + m_II-IV ) (3.7)

m_II-III = l₁• P₁; m_II-IV = l₂ • P₂ (3.8)

где L, l_1, l₂ - длина соответствующих участков осветительной сети, м;

P, P_1, P_2, - расчетная мощность приходящаяся на соответствующие участки осветительной сети;

m_II-III, m_II-IV - приведенные расчетные моменты однофазных ответвлений

- коэффициент приведения моментов.

Значение коэффициента С выбираем из [1,табл.12-9, стр. 348]

Для трехфазной системы с нулевым проводом напряжением 380/220В для алюминиевых проводников С = 44, для медных проводников С = 72.

Для двухпроводной линии переменного тока, напряжением 220 В для алюминиевых проводников С = 7,4, для медных проводников С = 12.

Допустимая потеря напряжения по данным трансформатора U =5%

М_I-II = L• P = 75•10,5 = 787,5 кВт•м

m_II-III = m_II-IV = l₁• P₁ = 11,5 • 5,25 = 60,3 кВт•м

Сумма приведенных расчетных моментов однофазных ответвлений составит:

?m = m_II-III + m_II-IV = 60,3+60,3 = 120,6

?m = 120,6 кВт•м

М^/_I-II = М + •m = 787,5 + 1,85 • (60,3 • 2) = 1010,88 кВт•м

Принимаем ближайшее наибольшее стандартное сечение S_I-II = 4 мм² [1, табл. 12.2, стр. 340] АВВГ 3 х 4 + 1 х 4

Далее выбираем фактическую потерю напряжения на данном участке:

(3.9)

Фактическая потеря напряжения не должна превышать допустимую потерю напряжения, т.е. U U_I-II

Рассчитываем сечение проводников самой удаленной групповой линии, допустим l₁ = l₂ , т.е. для линии II-III.

Допустимая потеря напряжения для неё:

U_II-III = U - U_I-II (3.10)

U_II-III = 5 - 4,47 = 0,53 %

Сечение участка II-III и участка II-IV

(3.11)

Принимаем стандартное ближайшее большее сечение S_II-III = S_II-IV = 15 мм² АВВГ - 15

Вывод: Исходя из результатов расчета видно, что сечение четырехжильного кабеля, проложенного в воздухе от ТП до ОЩВ выбранное в зависимости от длительно допустимой токовой нагрузки, т.е. по условию нагрева длительным расчетным током составляет 4 мм², сечение того же кабеля, выбранное по допустимой потере напряжения составляет 10 мм².

Принимаем большее сечение, выбранное в зависимости от длительно допустимой токовой нагрузки, т.е. кабель АВВБ 3 х 4 + 1 х 2,5

Сечения двухпроводных линий выбранные в зависимости от длительно допустимой токовой нагрузки, т.е. по условию нагрева длительным расчетным током составляют 10 мм², сечения тех же линий выбранные по допустимой потере напряжения составляют 6 мм²

Принимаем большие сечения, выбранные в зависимости от дли-тельно допустимой токовой нагрузки, т.е. кабели АВВГ 10

Из вышеизложенного можно сделать вывод, что выбор четырехжильного кабеля и двухпроводных линий выполнен верно, что подтверждается результатами расчетов.

2.3 Расчет силовой нагрузки цеха на ООО «Электросервис», выбор трансформатора и компенсирующих устройств

Участок шлифовального цеха по категории надежности ЭСН относится к потребителям 2 категории. Категория ЭСН-2

Участок шлифовального цеха занимает площадь - 720 м²

Электроприемники, расположенные на участке разбиваются на группы:

· 3-фазный ДР - длительный режим работы,

· 3-фазный ПКР - повторно - кратковременный режим работы,

· 1-фазный ПКР - повторно - кратковременный режим работы,

· ОУ - осветительные установки.

Выбираются виды РУ: ШМА, РП, ЩО.

Основной метод расчета электрических нагрузок - это метод коэффициента максимума (упорядоченных диаграмм), который сводится к определению максимальных (Р_{м ,}Q_м, S_м) расчетных нагрузок группы электроприемников.

Р_М = К_М Р_СМ; Q_М = К ^'_М • Q_СМ; ;

где: Р_м - максимальная активная нагрузка, кВт;

Q_м - максимальная реактивная нагрузка, квар;

S_м - максимальная полная нагрузка, кВА;

К_М - коэффициент максимума активных нагрузок;

К ^'_М - коэффициент максимума реактивных нагрузок;

Р_СМ - средняя активная мощность за наиболее нагруженную смену, кВт;

Q_СМ - средняя реактивная мощность за наиболее нагруженную смену, квар.

Р_СМ = К_И Р_Н; Q_СМ = Р_СМ tgц

где: К_И - коэффициент использования электроприемников, определяется на основании опыта эксплуатации по таблице №1

Р_Н - номинальная активная групповая мощность, приведенная к длительному режиму, без учета резервных электроприемников, кВт;

tgц - коэффициент реактивной мощности;

К_М = F(К_И, n_Э ) определяется по таблицам (графикам) (см. табл.№3), а при отсутствии их может быть вычислена по формуле:

;

где n_Э - эффективное число электроприемников;

где n_Э - эффективное число электроприемников;

К_И.СР. - средний коэффициент использования групп электроприемников,

;

где ; - суммы активных мощностей за смену и номинальных в группе электроприемников , кВт;

n_Э = F(n, m, К_И.СР., Р_Н) может быть определено по таблице №2,

где n - фактическое число электроприемников в группе;

m - показатель силовой сборки в группе,

,

где Р_Н.НБ , Р_Н.НМ - номинальные приведенные к длительному режиму активные мощности электроприемников наибольшего и наименьшего в группе, кВт.

В соответствии с практикой проектирования принимаем К ^'_М = 1,1 при n_Э ?10; К ^'_М = 1 при n_Э ?10.

Приведение мощности 3-х фазных электроприемников к длительному режиму.

Р_Н = Р_П - для электроприемников длительного режима (ДР);

Р_Н = Р_П - для электроприемников ПКР (повторно - кратковременного режима);

Р_Н = S_П cosц- для сварочных трансформаторов ПКР;

Р_Н = S_П cosц - для трансформаторов ДР (длительного режима) ,

где: Р_{Н ,} Р_П - приведенная и паспортная активная мощность, кВт;

S_П - полная паспортная мощность, КВА;

ПВ - продолжительность включения, отн.ед.

В табл. 5 заносим данные электроприемников

Нагрузки 3-фазного ПКР приводятся к длительному режиму:

Краны - мостовые

Р_Н = Р_{П =} 72 =55,77 кВт



Табл. 2.6

№ на плане	Наименование электрического приёмника	Рэп, кВт	Кол-во	Рэп, кВт	Примеча-ние
12,13	Электропривод подъёмных ворот	4 / 2	2	4	ПВ=25%
16,17,18,19	Вентиляторы	10	4	40
9	Краны - мостовые	72 / 55,77	1	55,77	ПВ=60%
1,2 …8	Шлифовальные станки	15	8	120

Электропривод ворот подъемных

Р_Н = Р_{П =} 4 = 2кВт

Результаты заносим в таблицу 2.7.

Согласно распределению нагрузки по РУ заполняется «Сводная ведомость нагрузок по цеху» (Табл. 2.8.).

1. Колонки 1,2,3,5,6,7.

Колонка 4: =n,

Так как на РП1, РП2, ЩО электроприемники одного наименования, итоговых расчетов не требуется.

Таблица.2.7

Секция №1	Нагрузка, приведенная, кВт
РП1
Краны - мостовые 72 (55,77) х 1	55,77
Электропривод ворот подъемных 4 (2 )х 2	4
ЩО
9,6	9,6
ШМА1
Вентиляторы 10 х 4	40
Шлифовальные станки 15 х 8	120
ИТОГО:	229,37



Расчеты производятся для ШМА1

Определяется , результат заносится в колонку 8.

Определяются:

Р_СМ = К_И Р_Н; Q_СМ = Р_СМ tgц; , или S_СМ = Р_СМ/ Cos

результаты заносятся в колонки 9, 10, 11 соответственно.

Определяется , cosц = , tgц, результаты заносятся в колонки 5,6,7 соответственно.

Определяется: n_Э = F(n, m, К_И.СР., Р_Н) = n_Э = F(12, 3, 0,14 , переменная) = 12, результат заносится в колонку 12.

Определяется К_М = F(К_И, n_Э ), (1, с.26, табл. 1.5.3.) результат заносят в колонку 13.

Определяется Р_М = К_М Р_СМ; Q_М = К ^'_М Q_СМ; ,

В соответствии с практикой проектирования принимается К^!_М =1,1 при n_Э ? 10; К^!_М =1 при n_Э 10

результат заносят в колонки 15, 16, 17.

1. Определяется ток на РУ, результат заносят в колонку 18.



2.3.1 Определение потерь мощности в трансформаторе

Приближенно потери мощности в трансформаторе учитываются в соответствии с соотношениями:

;ё

Результаты расчетов заносятся к колонки 15, 16, 17.

Определяется расчетная мощность трансформатора с учетом потерь, но без компенсации реактивной мощности.

По справочнику выбираем КТП 1 160 - 10/0,4;

С одним трансформатором ТМ 160-10/0,4;

R_Т =16,6 Ом; Х_Т = 41,7 Ом; Z_Т = 45 Ом; = 486 Ом;

; ;

Выбираем цеховую КТП 1 160 - 10/0,4; К_З = 0,92

С одним трансформатором ТМ 160-10/0,4;

Табл. 2.8

Наименование РУ и и электроприемников	Нагрузка установленная	Нагрузка средняя за смену	Нагрузка максимальная
	РН, кВт	n	РН, кВт	КИ	Cos	tg	m	РСМ, кВт	QСМ, кВар	SСМ, кВА	na	КМ	К! М	РМ, кВт	QМ, кВар	SМ, кВА	IМ, А
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18
РП1
Краны - мостовые 55,77	55,77	1	55,77	0,2	0,5	1,72		11,15	19,18	23	-	-	-
Электропривод ворот подъемных 2 х 2	2	2	4	0,3	0,75	0,88		1,2	1,05	1,6	-	-	-
Всего по РП1		3	59,77	0,2	0,5	1,64		12,35	20,23	24,6	3	2,64	1,1	32,6	22,25	39,46	60,02
ШМА1
Вентиляторы 10 х 4	10	4	40	0,65	0,8	0,75		26	19,5	32,5
Шлифовальные станки 15 х 8	15	8	120	0,16	0,5	1,72		19,2	33,02	38,4
Всего по ШМА1	-	12	160	0,28	0,64	1,16	3	45,2	52,52	70,9	12	1,52	1	68,7	52,52	86,47	131,53
ЩО			9,6	0,85	0,95	0,33	-	8,16	2,69	8,58	-	-	-	8,16	2,69	8,58	12,68
Всего на ШНН								65,71	75,44	104,09	-	-	-	109,46	77,46	134,09	-
Потери														2,68	13,4	13,66	-
Всего на ВН														112,14	90,86	147,75	-

2.3.2 Расчет и выбор компенсирующего устройства

Для выбора компенсирующих устройств необходимо знать - расчетную реактивную мощность КУ, которую можно определить из соотношения

Q_к.р = б Р_М(tgц - tgц_к ),

где: Q_к.р - расчетная мощность КУ, квар;

б - коэффициент, учитывающий повышение cosц естественным способом, принимается б =0,9;

tgц, tgц_к - коэффициент реактивной мощности до и после компенсации.

Компенсация реактивной мощности по опыту эксплуатации производят до получения значения cosц = 0,92…0,95.

Задавшись cosц_к из этого промежутка, определяют tgц_к.

Значения Р_М, tgц выбирается по результатам расчета нагрузок из «Сводной ведомости нагрузок».

Параметр	cosц	tgц	РМ, кВт	Qм, квар	Sм , кВА
Всего на НН без КУ	0,63	1,23	109,46	77,46	134,09

1. Определяем расчетная мощность КУ

Q_к.р = б Р_М(tgц - tgц_к ) = 0,9 • 109,46 • (1,23 - 0,33) = 88,66 квар.

Применяем cosц_к = 0,95, тогда tgц_к = 0,33.

2. Задавшись типом КУ, зная Q_к.р и напряжение, выбираем по справочнику [5,с. 123, табл.6.1.1.] стандартную компенсирующую установку, близкую по мощности.

Выбираем установку конденсаторную УК3-0,38-75. Установка комплектная конденсаторная 3 ступени ручного регулирования напряжением 0,38 кВ, полная мощность 75 кВАр

Определяем фактическое значение tgц_Ф и cosц_Ф после компенсации реактивной мощности:

tgц_к = tgц - =1,23 - = 1,23 - 0,76 = 0,47; cosц_Ф = 0,87.

Результаты расчетов заносят в «Сводную ведомость нагрузок» таблица №2.9.

Сводная ведомость нагрузок

Табл.2.9

Параметр	сosц	tgц	РМ, кВт	Qм, квар	Sм , кВА
Всего на НН без КУ	0,63	1,23	109,46	77,46	134,09
КУ				75
Всего на НН С КУ	0,9	0,47	109,46	2,46	109,48
Потери			2,18	10,94	11,15
Всего ВН с КУ			111,64	13,4	120,63

4. Определяется расчетная мощность трансформатора с учетом потерь:

S_Р = S_ВН = 120,63 кВА;

ДP_Т = 0,02 S_НН = 0,02 • 109,48 = 2,18 кВт;

ДQ_Т = 0,1 S_НН = 0,1 • 109,48 = 10,94 квар;

ДS_Т =

5. По справочнику [5, c. 106, табл. 5.1.1.] выбирается трансформатор типа ТМ 160-10/0,4:

R_Т =16,6 Ом; Х_Т = 41,7 Ом; Z_Т = 45 Ом; = 486 Ом; ; ;

Окончательно выбираем: установку конденсаторную УК 3-0,38-75; трансформатор ТМ 160-10/0,4; для КТП -160 - 10/0,4

2.4 Расчет и выбор элементов ЭСН

При эксплуатации электросетей длительные перегрузки проводов и кабелей, КЗ вызывают повышение температуры токопроводящих жил больше допустимой. Это приводит к преждевременному износу их изоляции, следствием чего может произойти пожар , взрыв во взрывоопасных помещениях, поражение персонала.

Для предотвращения этого линия ЭСН имеет аппараты защиты, отключающий поврежденный участок.

Аппаратами защиты являются: автоматические выключатели, предохранители с плавкими вставками и тепловые реле, встраиваемые в магнитные пускатели.

Автоматические выключатели являются наиболее совершенными аппаратами защиты, надежными, срабатывающими при перегрузке и КЗ в защищаемой линии. Чувствительными элементами автоматов являются расцепители: тепловые, электромагнитные и полупроводниковые.

Тепловые расцепители срабатывают при перегрузках, электромагнитные - при КЗ, полупроводниковые - как при перегрузках, так и при КЗ.

Наиболее современные автоматические выключатели серии ВА предназначены для замены устаревших А37, АЕ, АВМ и «Электрон». Они имеют уменьшенные габариты, совершенные конструктивные узлы и элементы. Работают в сетях постоянного и переменного тока.

Выключатели серии ВА разработок 51,52,53,55 предназначены для отключений при КЗ и перегрузках в электрических сетях, отключений при недопустимых снижениях напряжения, а также для нечастых оперативных включений отключении электрических цепей. Выключатели серии ВА разработок 51 и 52 имеют тепловой (ТР) и электромагнитные расцепители, иногда только ЭМР. Автоматические выключатели выбираются согласно условиям:

для линии без ЭД - I_Н.А>I_Н.Р.; I_H.P.>I_Д.Л;

для линии с одним ЭД - I_Н.А.>I_H.P.; I_H.P.>1,25 I_Д.Л;

для групповой линии с несколькими ЭД - I_H.A>I_H.P.; I_H.P.>1,1.

2.4.1 Расчёт и выбор аппаратов защиты и распределительных устройств

Для выбора аппарата защиты необходимо знать ток в линии, где установлен аппарат, его тип и число фаз.

· Токи (в амперах) в линии определяются по формуле

I_T = S_T/v3U_H.T

где S_T - номинальная мощность трансформатора, кВ•А;

U_H.T - номинальное напряжение трансформатора, кВ.

Принимается U_H.T = 0,4 кВ.

I_PУ = S_M.РУ/v3U_H.РУ - линия к РУ (РП или шинопровод),

где S_M.РУ - максимальная расчетная мощность РУ, кВ*А;

U_H.РУ - номинальное напряжение РУ, кВ.

Принимается U_H.РУ = 0,38 кВ.

I_Д = Р_Д/v3U_H.ДДcos_Д

- линия к ЭД переменного тока, где Р_Д - мощность ЭД переменного тока, кВт;

U_H.Д - номинальное напряжение ЭД, кВ;

_Д - КПД ЭД, отн.ед.

Примечание. Если ЭД повторно - кратковременный режима, то

Р_Д = Р_Д.ПvПВ.

I_CB = S_CBvПВ/v3•U_H

- линия к сварочному трансформатору,

где S_CB - полная мощность сварочного 3 - фазного трансформатора, кВ*А;

ПВ - продолжительность включения, отн. ед.

· В сетях напряжение менее 1 кВ в качестве аппаратов защиты могут применяться автоматические выключатели (автоматы), предохранители и тепловые реле.

· Автоматы выбираются согласно условиям:

I_H.A>I_H.P; I_H.P>I_ДЛ - для линий без ЭД;

U_H.A>U_C; I_H.P> 1,25I_ДЛ - для линий с одним ЭД;

I_H.P>1,1I_M - для групповой линии с несколькими ЭД,

где I_H.A - номинальный ток автомата, А;

I_H.P - номинальный ток расцепителя, А;

I_ДЛ - длительный ток в линии, А;

I_M - максимальный ток в линии, А;

U_H.A - номинальное напряжение автомата, В;

U_C - напряжение сети, В;

К_О > I_O/I_HP;

I_О>I_ДЛ - для линий без ЭД;

I_О>1,2•I_П - для линии с одним ЭД;

I_О>1,2•I_ПИК - для групповой линии с несколькими ЭД,

где К_О - кратность отсечки

I_О - ток отсечки, А;

I_П - пусковой ток, А,

I_П = К_П I_Н.Д

где К_П - кратность пускового тока. Принимается К_П = 6,5…7,5 - для АД; К_П = 2…3 - для СД и МПТ;

I_Н.Д - номинальный ток, А;

I_П - пиковый ток, А,

I_ПИК = I_П.НБ+ I_М+ I_Н.НБ,

где I_П.НБ - пусковой ток наибольшего по мощности ЭД, А;

I_Н.НБ - номинальный ток наибольшего в группе ЭД, А;

I_М - максимальный ток на группу, А.

Зная тип, I_Н.А и число полюсов автомата, выписываются все каталожные данные.

· Предохранители выбираются согласно условиям:

I_ВС>I_ДЛ - для лини без ЭД;

I_ВС>I_П/1,6 - для линии с ЭД и тяжелым пуском;

I_ВС>I_П/2,5 - для линии с ЭД и легким пуском;

I_ВС>I_П+I_ДЛ/2,5 - для линии к РУ (РП или шинопровод);

I_ВС/1,2I_СВvПВ - для линии к сварочному трансформатору,

где I_ВС - ток плавкой вставки, А;

I_Н.П>I_ВС

где I_Н.П - номинальный ток предохранителя, А.

· Тепловые реле выбираются согласно условию:

I_ТР>1,25I_Н.Д,

где I_ТР - ток теплового реле, номинальный, А.

Наиболее современными являются автоматы серии ВА и АЕ, предохранители серии ПР и ПН, тепловое реле серии РТЛ.

· Проводники для линии ЭСН выбираются с учетом соответствия аппарату защиты согласно условиям:

I_ДОП>K_ЗЩ I_У(П) - для линии, защищенной автоматом с комбинированным расцепителем ;

I_ДОП>K_ЗЩ I_ВС - для линии, защищенной только от КЗ предохранителем;

I_ДОП>K_ЗЩ I_ТР - для линии с тепловым реле,

где I_ДОП - допустимый ток проводника, А;

K_ЗЩ - коэффициент защиты.

Принимают:

K_ЗЩ =1,25 - для взрыво - и пожароопасных помещений; K_ЗЩ= 1 для нормальных (неопасных) помещений;

K_ЗЩ - 0,33 - для предохранителей без тепловых реле в линии.

По типу проводника, числу фаз и условию выбора формируется окончательно марка аппарата защиты.

1. Составляем расчетную схему ЭСН до электроприемника, подключенного к ШМА1. Этот электроприемник - вентилятор, Р_Н - 48 кВт; cos - 0,8; 3 - фазный ДР.

На схему наносятся известные данные.

Примечание. При составлении расчетной схемы длину шин НН трансформатора не принимать во внимание, а длину ШМА учитывать (от точки подключения питания к ШМА до точки подключения электроприемника).

2. Рассчитываются и выбираются А3 типа ВА (наиболее современные).

· Линии Т1 - ШНН, 1SF, линии без ЭД:

I_Н.А > I_Н.Р;

I_Н.Р > I_T = 231,2 А.

По (5, с. 40) выбирается ВА 52 - 35



U_H.A = 380 B;

I_H.A = 250 A;

I_H.P = 200 A;

I_У(n) = 1,25I_H.P;

I_У(КЗ) = 12I_H.P;

I_ОТКЛ. = 30 кА.

· Линия ШНН - ШМА1, SF1, линия с группой ЭД:

I_М = 131,53 А;

I_Н.А > I_Н.Р;

I_Н.Р >1,1I_M = 1,1•131,53= 144,68 A.

По (5, с. 39) выбирается ВА 51 - 33:

U_H.A = 380 B;

I_H.A = 160 A;

I_H.P = 160 A;

I_У(n) = 1,25I_H.P;

I_У(КЗ) = 10I_H.P;

I_ОТКЛ. = 12,5 кА,

К_О>I_O/I_H.P = 552,93/160 = 3,45

Применяется К_О = 5.

I_O>1,25I_ПИК = 1,25• 442,35 = 552,93 А

Т.к. на ШМА1 количество ЭД более 5, а наибольшим по мощности является шлифовальный станок, то:

I_Н.НБ = Р_Н/(v3•U_H •cos•з) = 15/(1,73•0,4•0,5•0,9) = 48,38 A;

I_ПИК = I_П.НБ + I_М - I_Н.БК_И = 314,47 + 131,53 - 3,65= 442,35 А;

I_Н.БК_И = 22,82 •0,16 = 3,65 А;

I_П.НБ = 6,5• I_Н.НБ = 6,5•48,38 = 314,47 А

· Линия ШМА1 - шлифовальный станок, SF, линия с одним ЭД:

I_Н.А>I_Н.Р;

I_Н.Р > 1,25I_Д = 1,25•48,39=60,48 А;

По (5, с. 39) выбирается ВА 52 - 31

U_H.A = 380 B;

I_H.A = 100 A;

I_H.P = 100A;

I_У(n) = 1,25I_H.P;

I_У(КЗ) = 7I_H.P;

I_ОТКЛ.

Подобные документы

• Электроснабжение механического цеха тяжелого машиностроения

  Характеристика производства и электроприемников. Рассмотрение электроснабжения и электрооборудования механического цеха завода среднего машиностроения. Расчет нагрузки освещения цеха и заземляющих устройств. Определение числа и мощности трансформатора.
  
  курсовая работа [124,6 K], добавлен 23.04.2019
  

• Электроснабжение цеха промышленного предприятия

  Расчет рационального варианта электроснабжения электромеханического цеха. Общие требования к электроснабжению. Выбор трансформаторов, аппаратов защиты и распределительных устройств, сечения шинопроводов и кабельных линий. Расчет токов короткого замыканий.
  
  курсовая работа [224,1 K], добавлен 16.11.2009
  

• Компрессорный цех

  Характеристика компрессорного цеха, классификация его помещений. Расчёт электрических нагрузок, компенсирующих устройств, выбор трансформаторов. Определение токов короткого замыкания. Расчет автоматического выключателя. Проектирование систем молниезащиты.
  
  курсовая работа [615,4 K], добавлен 05.11.2014
  

• Проектирование системы электроснабжения главного цеха завода по производству пеностекла

  Расчёт электрических нагрузок осветительной сети. Выбор мощности компенсирующих устройств. Проектирование трансформаторной подстанции. Конструктивное исполнение цеховой электрической цепи. Проектирование освещения и организация мер безопасности.
  
  дипломная работа [1,1 M], добавлен 07.11.2012
  

• Электроснабжение кузнечного цеха машиностроительного завода

  Картограмма и определение центра электрической нагрузки кузнечного цеха. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Расчет токов короткого замыкания. Расчет питающей и распределительной сети по условиям допустимой потери напряжения.
  
  дипломная работа [538,0 K], добавлен 18.05.2015
  

• Проектирование шлифовального станка для шлифования плиточного стекла

  Описание конструкции станка для шлифовки плиточного стекла и его действие. Расчет конической зубчатой передачи и валов редуктора. Определение себестоимости шлифовального станка. Выбор сорта масла, назначение посадок. Расчет шпоночных соединений.
  
  дипломная работа [392,5 K], добавлен 23.12.2013
  

• Проектирование электрооборудования участка модельного цеха

  Определение и анализ электрических нагрузок системы электроснабжения объекта. Ознакомление с процессом выбора числа и мощности цеховых трансформаторов. Характеристика основных аспектов организации технического обслуживания электрооборудования цеха.
  
  дипломная работа [7,1 M], добавлен 08.02.2022
  

• Проектирование электрооборудования электрической части КЭС-820МВт, Uн = 500/220 кВ

  Технико-экономическое сравнение двух вариантов структурных схем проектируемой электростанции. Выбор генераторов, трансформаторов и автотрансформаторов связи. Расчет токов трехфазного короткого замыкания. Выбор выключателей и ограничителей перенапряжения.
  
  курсовая работа [1,7 M], добавлен 17.05.2015
  

• Эксплуатация электрооборудования экскаватора ЭКГ-517

  Описание технологического процесса электрического оборудования экскаватора. Расчет и выбор электрооборудования и схемы включения, расчет заземляющего устройства. Определение мощности трансформатора предприятия. Требования охраны труда при эксплуатации.
  
  курсовая работа [200,5 K], добавлен 26.11.2009
  

• Проектирование масляного трансформатора типа ТМН 2500/35

  Устройство силовых трансформаторов. Расчет исходных данных, коэффициентов и основных размеров. Расчёт обмоток, параметров короткого замыкания, магнитной системы трансформатора, потерь и тока холостого хода. Общее описание конструкции трансформатора.
  
  курсовая работа [156,5 K], добавлен 13.06.2010
  

• Выбор и расчёт электрической части подстанции

  Изучение схемы электроснабжения подстанции, расчет электрических нагрузок. Выбор числа и мощности трансформаторов. Составление схемы РУ высокого и низкого напряжений подстанции. Расчёт токов короткого замыкания. Подбор выключателей, кабелей и их проверка.
  
  курсовая работа [571,1 K], добавлен 17.02.2013
  

• Расчёт электроснабжения промышленного объекта напряжением до 1000 В

  Расчет силовой нагрузки электротехнологического цеха по отделениям. Выбор конструктивного исполнения распределительной сети, размещения электрооборудования. Оценка сечений проводников и основного защитного оборудования кузнечно-термического отделения.
  
  курсовая работа [990,6 K], добавлен 11.05.2014
  

• Электрическое и электромеханическое оборудование общепромышленных механизмов и бытовой техники

  Характеристика механического цеха, его электрическое и электромеханическое оборудование. Выбор осветительных распределительных пунктов. Расчет освещения цеха. Техническое обслуживание и ремонт электрооборудования, его планово-предупредительный ремонт.
  
  дипломная работа [1,2 M], добавлен 13.04.2014
  

• Электроснабжение и электрическое оборудование насосной станции

  Исследование и характеристика электроприёмников, анализ и выбор категории электроснабжения. Расчет электрических нагрузок цеха. Ознакомление с процессом выбора низковольтных аппаратов защиты. Рассмотрение особенностей проверки провода на селективность.
  
  курсовая работа [209,8 K], добавлен 25.10.2022
  

• Проектирование кулинарного овощного цеха

  Выбор расположения овощного предприятия и расчет нейтрального оборудования цеха. Определение численности производственных работников механической очистки овощей. Составление графика реализации полуфабрикатов. Подбор холодильного оборудования для цеха.
  
  курсовая работа [33,3 K], добавлен 21.06.2015
  

• Модернизация электропривода главного движения токарно-винторезного станка механического цеха

  Общая характеристика исследуемого предприятия и анализ его деятельности. Технологические возможности станка, его устройство и принцип работы. Расчет и выбор мощности двигателя, частотного преобразователя. Расчет системы электроснабжения цеховой сети.
  
  дипломная работа [2,0 M], добавлен 21.07.2015
  

• Потребители электрической энергии

  Характеристика потребителей электроэнергии. Категории надежности потребителей. Режимы работы электроприемников. Расчет электрических нагрузок, силовых нагрузок, осветительной нагрузки. Проектирование освещения производственного здания. Источники света.
  
  курсовая работа [484,4 K], добавлен 15.06.2008
  

• Проектирование ремонтно-механического цеха подшипникого завода

  Расчет годовой ремонтоемкости цеха. Расчет трудоемкости слесарно-сборочных работ и станкоемкости механической обработки. Расчет количества и состава оборудования ремонтных служб. Определение производственных, вспомогательных и обслуживающих площадей цеха.
  
  контрольная работа [106,6 K], добавлен 12.08.2011
  

• Расчет и конструктивная разработка трансформатора

  Расчет основных электрических величин и размеров трансформатора. Определение параметров короткого замыкания и магнитной системы исследуемого устройства. Тепловой расчет трансформатора: обмоток, бака, а также превышений температуры обмоток и масла.
  
  курсовая работа [228,8 K], добавлен 21.10.2013
  

• Характеристика установки инверторной сварки "Магма–315Р"

  Краткая характеристика механосборочного цеха. Схемы внешнего электроснабжения. Анализ электрических нагрузок. Выбор схемы электроснабжения, расчет трансформаторов. Компоновка цеховой подстанции. Принцип работы установки инверторной сварки "Магма–315Р".
  
  дипломная работа [710,8 K], добавлен 13.07.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам