Асинхронный двигатель серии 4А
Определение внутреннего диаметра статора и расчетной длины воздушного зазора. Расчет числа эффективных проводников в пазу. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Т-образная схема замещения фазы приведенной асинхронной машины.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 24.01.2016 |
| Размер файла | 548,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Iор = I;
Iор = 29,98 А.
Значение коэффициентов а', b', а, b находим по формулам (9.227)
;
;
;
;
;
;
.
Потери, не изменяющиеся при скольжении определяются по формуле (6.5)
Вт.
Принимаем sн R'2 = 0,0189.
Рассчитаем рабочие характеристики по [1]. Расчёт рабочих характеристик сведён в таблицу 9-1, задаваясь s=0,002; 0,005; 0,008; 0,011; 0,014; 0,017; 0,02.
Уточненное значение скольжения sн =0,01845.
По данным расчета рабочих характеристик спроектированный двигатель обладает КПД и коэффициентом мощности выше представленных в техническом задании.
Таблица 9-1
Данные расчета рабочих характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором
Р2н=75кВт, U1н=220В, 2р=4, I1н=135,77А, Вт, Рдобн=403Вт, Iоа=1,377А, Iор=29,98А, r1=0,039Ом, r'2=0,0307Ом, с1=1,019, a'=1,039 Ом, а=0,0403Ом, b'=0, b=0,297Ом.
|
Расчетная формула |
Ед. |
Скольжение |
||||||||
|
0,002 |
0,005 |
0,008 |
0,011 |
0,014 |
0,017 |
0,02 |
sн= =0,01845 |
|||
|
|
Ом |
16,007 |
6,427 |
4,032 |
2,943 |
2,321 |
1,919 |
1,637 |
1,771 |
|
|
|
Ом |
0,297 |
0,297 |
0,297 |
0,297 |
0,297 |
0,297 |
0,297 |
0,2967 |
|
|
|
Ом |
16,01 |
6,434 |
4,043 |
2,958 |
2,34 |
1,941 |
1,667 |
1,7958 |
|
|
|
А |
13,745 |
34,194 |
54,416 |
74,367 |
94,010 |
113,31 |
132,23 |
122,507 |
|
|
|
- |
0,999 |
0,998 |
0,997 |
0,995 |
0,991 |
0,988 |
0,984 |
0,986 |
|
|
|
- |
0,0185 |
0,0461 |
0,0734 |
0,1003 |
0,1268 |
0,1528 |
0,1783 |
0,165 |
|
|
|
А |
15,115 |
35,534 |
55,646 |
75,369 |
94,628 |
113,35 |
131,49 |
122,2 |
|
|
|
А |
30,236 |
31,558 |
33,975 |
37,440 |
41,900 |
47,296 |
53,563 |
50,22 |
|
|
|
А |
33,804 |
47,525 |
65,198 |
84,156 |
103,49 |
122,82 |
141,98 |
132,117 |
|
|
|
А |
14,007 |
34,853 |
55,465 |
75,801 |
95,823 |
115,49 |
134,78 |
124,869 |
|
|
|
кВт |
9,97 |
23,45 |
36,73 |
49,84 |
62,45 |
74,82 |
86,79 |
80,652 |
|
|
|
кВт |
0,135 |
0,268 |
0,504 |
0,840 |
1,271 |
1,79 |
2,393 |
2,071 |
|
|
|
кВт |
0,18 |
0,112 |
0,283 |
0,529 |
0,846 |
1,23 |
1,675 |
1,437 |
|
|
|
кВт |
0,498 |
0,117 |
0,183 |
0,248 |
0,312 |
0,374 |
0,433 |
403,261 |
|
|
|
кВт |
1,906 |
2,2 |
2,675 |
3,322 |
4,133 |
5,097 |
6,205 |
5,615 |
|
|
|
кВт |
8.07 |
21,25 |
34,05 |
46,42 |
58,32 |
69,72 |
80,58 |
75,037 |
|
|
|
- |
0,809 |
0,906 |
0,927 |
0,933 |
0,934 |
0,932 |
0,93 |
0,930 |
|
|
|
- |
0,473 |
0,706 |
0,811 |
0,86 |
0,885 |
0,898 |
0,907 |
0,924 |
10. Расчет пусковых характеристик
Рассчитаем точки характеристик, соответствующих скольжениям s от 1 до значения, соответствующего режиму, близкому к номинальному. Расчет проведем по [2].
Расчёт токов с учётом влияния изменения параметров под влиянием эффекта вытеснения тока (без участия влияния насыщения от полей рассеяния)
Приведём подробный расчёт для s = 1. Данные расчёта остальных точек сведены в таблицу 10-1.
Таблица 10-1
Данные расчёт токов в пусковом режиме асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учётом влияния эффекта вытеснения тока
|
Расчётная формула |
Раз-мер-ность |
Скольжение s |
|||||||
|
1 |
0,8 |
0,6 |
0,4 |
0,2 |
0,1 |
sкр=0,13 |
|||
|
|
- |
1,9401 |
1,7353 |
1,5028 |
1,227 |
0,8676 |
0,6135 |
0,4338 |
|
|
|
- |
0,8 |
0,58 |
0,33 |
0,17 |
0,5 |
0,126 |
0,2183 |
|
|
|
мм |
16,9 |
19,3 |
22,9 |
26,1 |
20,3 |
27,1 |
25 |
|
|
|
- |
1,6146 |
1,4382 |
1,2415 |
1,1185 |
1,3747 |
1,0852 |
1,1554 |
|
|
|
- |
1,3968 |
1,2829 |
1,1559 |
1,0765 |
1,2419 |
1,055 |
1,1003 |
|
|
|
Ом |
0,0429 |
0,0394 |
0,0355 |
0,0331 |
0,0382 |
0,0324 |
0,0338 |
|
|
|
- |
0,82 |
0,85 |
0,89 |
0,94 |
0,97 |
0,98 |
0,975 |
|
|
|
- |
3,7 |
3,7552 |
3,8288 |
3,9209 |
3,9761 |
3,9945 |
3,9853 |
|
|
|
- |
0,9514 |
0,9595 |
0,9703 |
0,9838 |
0,9919 |
0,9946 |
0,9932 |
|
|
|
Ом |
0,1421 |
0,143 |
0,144 |
0,147 |
0,148 |
0,148 |
0,148 |
|
|
|
Ом |
0,083 |
0,089 |
0,099 |
0,123 |
0,232 |
0,368 |
0,3 |
|
|
|
Ом |
0,282 |
0,284 |
0,285 |
0,287 |
0,288 |
0,289 |
0,289 |
|
|
|
А |
746,5 |
738,8 |
727,3 |
702,9 |
592,8 |
469,9 |
528,1 |
|
|
|
А |
756,3 |
748,7 |
737,1 |
712,5 |
601,1 |
476,7 |
535,6 |
Активное сопротивление обмотки ротора с учётом влияния эффекта вытеснения тока [, Ом·м; ; Гц];
Для принимаем из рисунка 9.57 [1] .
Глубина проектирования тока hr, мм, определяется по формуле (9.246) [1]
(м) = 16,9 (мм)
Площадь сечения qr, мм2, определяется по формуле (9.253) [1]
(10.1)
Где
;
мм.
По (10.1) получим
мм2;
Коэффициент kr определяется по формуле (9.247) [1]
;
.
Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора под влиянием эффекта вытеснения тока определяется по формуле (9.257) [1]
(10.2)
где (Ом); Ом.
По (10.2) получим
.
Приведенное сопротивление ротора с учётом влияния вытеснения тока
;
Ом.
Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учётом влияния эффекта вытеснения тока по рисунку 9.58 [1] для по формуле по (9.262) [1]
. (10.3)
где - коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учетом эффекта вытеснения тока
, (10.4)
Здесь
,
.
По (10.4) получим
.
По (10.3) получим
.
Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока , Ом, определяется по формуле (9.261) [1]
;
Ом.
Пусковые параметры по (9.277) [1] и (9.278)[1]
;
Ом;
;
.
Расчёт токов с учётом влияния эффекта вытеснения тока по (9.280) [1] для s=1
;
Ом;
;
Ом.
Ток в обмотке ротора I2п?, А, определяется по формуле (9.281)[1]
А;
Ток в обмотке статора I1п, А, определяется по формуле (9.283)[1]
;
А.
Расчёт пусковых характеристик с учётом влияния вытеснения токов и насыщения от полей рассеяния
Расчёт проводим для точек характеристик, соответствующих s = 1; 0,8; 0,6; 0,4; 0,2; 0,1, при этом используем значения токов и сопротивлений для тех же скольжений с учётом влияния вытеснения тока. Данные расчёта сведены в таблицу 10-2. Подробный расчёт приведен для s=1.
Таблица 10-2
Данные расчёта пусковых характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учётом эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния
|
Расчётная формула |
Раз-мер-ность |
Скольжение s |
|||||||
|
1 |
0,8 |
0,6 |
0,4 |
0,2 |
0,1 |
sкр= =0,13 |
|||
|
|
- |
1,3 |
1,24 |
1,18 |
1,12 |
1,06 |
1 |
1,03 |
|
|
|
А |
4806 |
4538 |
4251 |
3900 |
3114 |
2330 |
2696 |
|
|
|
Тл |
3,549 |
3,351 |
3,14 |
2,88 |
2,3 |
1,72 |
1,991 |
|
|
|
- |
0,65 |
0,68 |
0,72 |
0,74 |
0,83 |
0,91 |
0,87 |
|
|
|
мм |
4,25 |
3,89 |
3,4 |
3,16 |
2,07 |
1,09 |
1,57 |
|
|
|
- |
1,236 |
1,251 |
1,27 |
1,28 |
1,351 |
1,42 |
1,386 |
|
|
|
- |
0,837 |
0,876 |
0,92 |
0,95 |
1,069 |
1,17 |
1,121 |
|
|
|
Ом |
0,114 |
0,115 |
0,11 |
0,11 |
0,125 |
0,13 |
0,128 |
|
|
|
- |
1,010 |
1,010 |
1,01 |
1,01 |
1,0116 |
1,01 |
1,011 |
|
|
|
мм |
3,96 |
3,62 |
3,16 |
2,94 |
1,92 |
1,02 |
1,47 |
|
|
|
- |
3,216 |
3,284 |
3,37 |
3,47 |
3,601 |
3,72 |
3,655 |
|
|
|
- |
0,77 |
0,806 |
0,85 |
0,87 |
0,983 |
1,07 |
1,031 |
|
|
|
Ом |
0,122 |
0,124 |
0,12 |
0,13 |
0,135 |
0,14 |
0,137 |
|
|
|
Ом |
0,082 |
0,089 |
0,09 |
0,12 |
0,232 |
0,36 |
0,299 |
|
|
|
Ом |
0,237 |
0,24 |
0,24 |
0,25 |
0,262 |
0,27 |
0,267 |
|
|
|
А |
746 |
738 |
727 |
702 |
592 |
469 |
528 |
|
|
|
А |
883 |
862 |
834 |
795 |
635 |
486 |
554 |
|
|
|
- |
1,17 |
1,15 |
1,13 |
1,11 |
1,05 |
1,02 |
1,035 |
|
|
|
- |
6,69 |
6,531 |
6,31 |
6,01 |
4,80 |
3,68 |
4,199 |
|
|
|
- |
1,26 |
1,38 |
1,55 |
1,96 |
2,89 |
2,87 |
2,96 |
Перед началом расчёта задаются примерным значением кратности увеличения тока, обусловленной уменьшением индуктивного сопротивления из-за насыщения зубцовой зоны.
,
где I - ток, рассчитанный для данного режима без учёта насыщения;
Iнас - ток в этом же режиме работы машины при насыщении участков зубцов полями рассеяния.
Ориентировочно принимаем kнас = 1,3.
Средняя МДС обмотки, отнесённую к одному пазу обмотки статора, Fп.ср, А, определяется по формуле (9.263) [1]
;
А.
Индукция потока рассеяния в воздушном зазоре , Тл, определяется по формуле (9.264) [1]
(10.5)
где коэффициент CN определяется по формуле (9.265) [1]
;
.
По (10.5) получим
.
По рисунку 9.61 [1] для Тл находим .
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учётом влияния насыщения c1 определяется по формуле (9.266) [1]
;
мм;
Для полуоткрытого паза определяется по формуле (9.269) [1]
;
;
;
.
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учётом влияния насыщения определяется по формуле (9.274) [1]
Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учётом влияния насыщения определяется по формуле (9.275) [1]
;
Ом.
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока определяется по формуле (9.271) [1]
(10.6)
где коэффициент c2 определяется по формуле (9.270) [1]
;
.
По (10.6) получаем
.
Для ротора определяется по формуле (9.273) [1]
;
.
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора с учётом влияния насыщения определяется по формуле (9.274) [1]
;
.
Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учётом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения , Ом, определяется по формуле (9.276) [1]
Ом.
Коэффициент с1п.нас определяется по формуле (9.278) [1]
;
.
Расчёт токов с учётом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния по (9.280) [1] для s=1
;
Ом;
;
Ом;
Ток в обмотке ротора , А, определяется по формуле (9.281)[1]
;
А;
Ток в обмотке статора I1нас, А, определяется по формуле (9.283) [1]
;
А.
Кратность пускового тока с учётом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения
;
.
Кратность пускового момента с учётом влияния вытеснения тока и насыщения определяется по формуле (9.284) [1]
;
.
Полученный в расчёте коэффициент насыщения
;
отличается от принятого менее чем на 15 %.
Для расчёта других точек характеристики задаёмся , уменьшенным в зависимости от тока .
Вид рабочих и пусковых характеристик спроектированного двигателя 4A250S4 с короткозамкнутым ротором представлен в графической части 140604.11.881.23.00 Д.
11. Тепловой расчет
Расчет нагрева производят, используя значения потерь, полученных для номинального режима.
Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя , С, определяется по формуле (9.315) [1]
, (11.1)
где К - коэффициент учитывающий, что часть потерь в сердечнике статора и в пазовой части обмотки передаётся через станину непосредственно вокружающую среду, принимается по таблице 9.35 [1]; К=0,2;
Р'эп1 - электрические потери в обмотке статора в пазовой части при номинальном скольжении sн=0,01845, Вт;
1-коэффициент теплоотдачи с поверхности по рисунку 9.67, в [1]; 1 =122.
Электрические потери в обмотке статора в пазовой части при номинальном скольжении sн=0,01845 Р'эп1, Вт, определяются по формуле (9.314) [1]
,
где к - коэффициент увеличения потерь для обмоток с изоляцией F; к=1,07;
Вт.
По (11.1) получим
Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора определяется по формуле (9.316)
,
где bиз1 - односторонняя толщина изоляции в пазу, bиз1 = 0,4;
экв - средняя эквивалентная теплопроводность пазовой изоляции; для класса нагревостойкости экв =0,16 Вт·/(м·С);
`экв - среднее значение коэффициента теплопроводности внутренней изоляции катушки всыпной обмотки, определяется по рисунку 9.69; `экв = 1,01 Вт·/(м·С);
Пп1 - расчетный периметр поперечного сечения паза статора; для полузакрытых трапециидальных пазов определяется по формуле (9.317)
;
мм;
С.
Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей вычисляется по формуле (9.319)
,
где bиз.л1-толщина односторонней изоляции лобовой части катушки; bиз.л1 = 0,1;
Пл1 - периметр условной поверхности охлаждения лобовой части катушки; Пл1 = Пп1 = 72,3 мм;
Р'эл1 - электрические потери в обмотке статора в лобовой части, определяются по формуле (9.314)
;
Вт;
С.
Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри машины определяется по формуле (9.315)
;
(С).
Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины, определяется по формуле (9.321)
;
(С).
Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды определяется по формуле (9.322)
, (11.2)
где - сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя;
Sкор- эквивалентная поверхность охлаждения корпуса;
в - коэффициент подогрева воздуха, определяемый по рисунку 9.67
в =27 .
Сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя определяется по формуле (9.326)
,
где - сумма всех потерь в двигателе при номинальном режиме и расчетной температуре с учетом их увеличения, определяется по формуле (9.324)
,
где - сумма всех потерь в двигателе при номинальном режиме и расчетной температуре, определяемая по формуле
;
Вт;
Вт; Вт.
Эквивалентная поверхность охлаждения корпуса Sкор определяется по формуле (9.327)
,
где Рр - условный периметр поперечного сечения ребер станины, определяем по рисунку 9.70; Рр = 0,46;
.
По (11.2) получим
Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды определяется по формуле (9.328)
;
(С).
Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды меньше установленной в таблице 5-1, так как =88,7 < 100 С.
12. Вентиляционный расчет
Требуемый для охлаждения расход воздуха Qв, м3/с, определяется по формуле (9.340) [1]
,
где km - коэффициент, учитывающий изменение условий охлаждения по длине поверхности корпуса, обдуваемого наружным вентилятором, определяется по формуле (9.341) [1]
,
где mґ=2,5 [1] для двигателей с 2p?4 при h?160 мм
.
Тогда
(м3/с).
Расход воздуха, который может быть получен при данных размерах двигателя, оценивается эмпирической формулой (9.342)
;
(м3/с).
Расход воздуха обеспечиваемый конструкцией ротора Q'в = 0,779 м 3/с больше требуемого для охлаждения расхода воздуха Qв = 0,313 м 3/с.
Заключение
Спроектированный мной электрический двигатель 4А250S4 имеет рабочие характеристики примерно равные поставленным в техническом задании. Полученное значение КПД в 93% совпадает со значением поставленном перед нами задании (93%) достигает. Коэффициент мощности вместо представленного значения 0,9 достигает уровня в 0,924. Энергетические показатели данного двигателя выше показателей своего аналога, а нагрев обмоток двигателя находится в допустимых пределах. Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором, больше требуемого для охлаждения.
|
Данные по заданию |
Полученные данные |
Погрешность,% |
||
|
Iпуск/Iном |
7,0 |
6,94 |
0,09 |
|
|
Мпуск/Mном |
1,2 |
1,27 |
0,055 |
|
|
Mmax/Mном |
2,2 |
2,96 |
34,5 |
|
|
Коэффициент мощности |
0,9 |
0,924 |
0,027 |
|
|
Коэффициент полезного действия |
0,93 |
0,93 |
0 |
Библиографический список
1. Копылов И.П. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов. 3-е изд., испр. и доп. М.: Высшая школа, 2012. 757 с.: ил.
2. Вигриянов П.Г., Воронин С.Г. Расчет характеристик электрических машин: Учебное пособие по проектированию. Челябинск: ЧПИ, 1986. 42 с.
3. Кравчик А.Э. Асинхронные двигатели серии 4А: Справочник. М. Энергоиздат, 2012. 504 с, ил.
4. Копылов И.П. Справочник по электрическим машинам: Т. 1. М.: Энергоатомиздат, 2008. 456 с.
5. Кокорев А. С. Справочник молодого обмотчика электрических машин. 5-е изд., перераб. и доп. М.: Высш. школа, 2009. 232 с, ил.
6. Маршак Е. Л. Ремонт всыпных обмоток асинхронных двигателей. М.: Энергия, 1975.
7. Вольдек А. И. Электрические машины. Л., 2004.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Определение внутреннего диаметра статора и длины магнитопровода, предварительного числа эффективных проводников в пазу. Плотность тока в обмотке статора. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Магнитное напряжение воздушного зазора.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 25.01.2015Расчет рабочих характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки сечения провода обмотки статора. Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Расчёты основных потерь.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 10.01.2011Выбор главных размеров трехфазного асинхронного электродвигателя. Определение числа пазов, витков и сечения провода обмотки статора. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Расчет короткозамкнутого ротора, намагничивающего тока.
курсовая работа [285,6 K], добавлен 14.03.2009Сечение провода обмотки статора. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора; магнитной цепи и намагничивающего тока. Требуемый расход воздуха для охлаждения. Превышение температуры наружной поверхности изоляции лобовых частей обмотки.
курсовая работа [174,5 K], добавлен 17.12.2013Определение Z1, W1 и площади поперечного сечения провода обмотки статора. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Напряжение на контактных кольцах ротора при соединении обмотки ротора в звезду. Сечение проводников обмотки ротора.
реферат [383,5 K], добавлен 03.04.2009Выполнение и содержание расчетов. Выбор главных размеров. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Проводниковые материалы, применяемые в асинхронных двигателях. Обмоточные провода, применяемые в асинхронных двигателях.
реферат [300,8 K], добавлен 12.05.2003Выбор конструкции асинхронного двигателя и его основных размеров. Расчет зубцовой зоны и обмотки статора. Коэффициенты, необходимые для расчёта воздушного зазора: магнитная проницаемость и напряжение. Расчет параметров машины, потерь и КПД двигателя.
реферат [2,0 M], добавлен 06.09.2012Расчет основных размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора, ротора и намагничивающего тока. Расчет параметров схемы замещения. Индуктивное сопротивление фазы обмотки. Учет влияния насыщения на параметры. Построение пусковых характеристик.
курсовая работа [894,9 K], добавлен 07.02.2013Данные двигателя постоянного тока серии 4А100L4УЗ. Выбор главных размеров асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Расчет зубцовой зоны и обмотки статора, конфигурация его пазов. Выбор воздушного зазора. Расчет ротора и магнитной цепи.
курсовая работа [4,8 M], добавлен 06.09.2012Последовательность выбора и проверка главных размеров асинхронного двигателя. Выбор конструктивного исполнения обмотки статора. Расчёт зубцовой зоны, воздушного зазора, ротора и магнитной цепи, потерь и рабочих характеристик. Параметры рабочего режима.
курсовая работа [548,6 K], добавлен 18.01.2016Определение главных размеров двигателя, расчет сердечника и обмоток статора, параметров воздушного зазора, полюсов ротора, пусковой обмотки. Определение МДС обмотки возбуждения, ее расчет. Потери мощности, КПД и статическая перегруженность двигателя.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 14.05.2011Расчет площади поперечного сечения провода обмотки статора, размера его зубцовой зоны, воздушного зазора, ротора, магнитной цепи, параметров рабочего режима, потерь, пусковых характеристик с целью проектирования трехфазного асинхронного двигателя.
курсовая работа [945,2 K], добавлен 04.09.2010Электромагнитный расчет трехфазного асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором. Выбор главных размеров, определение числа пазов статора и сечения провода обмотки. Расчет размеров зубцовой зоны статора, ротора, намагничивающего тока.
курсовая работа [3,0 M], добавлен 28.04.2014Выбор внешнего и внутреннего диаметра статора, электромагнитных нагрузок, длины статора и ротора. Расчет магнитной цепи машины, параметров схемы замещения, потерь мощности. Определение параметров для номинальной нагрузки на валу. Выбор системы вентиляции.
дипломная работа [200,9 K], добавлен 25.03.2012Определение главных размеров электромагнитных загрузок, числа пазов статора и ротора, витков в фазе обмотки и зубцовой зоны. Расчет магнитной цепи статора и ротора. Параметры асинхронного двигателя. Определение потерь и коэффициента полезного действия.
курсовая работа [956,2 K], добавлен 01.06.2015Разработка конструкции двигателя постоянного тока. Число эффективных проводников в пазу. Плотность тока в обмотке якоря. Индукция в расчётных сечениях магнитной цепи. Магнитное напряжение воздушного зазора. Расчёт характеристики намагничивания машины.
курсовая работа [333,5 K], добавлен 30.04.2009Определение размеров и выбор электромагнитных нагрузок асинхронного двигателя. Выбор пазов и типа обмотки статора. Расчет обмотки и размеры зубцовой зоны статора. Расчет короткозамкнутого ротора и магнитной цепи. Потери мощности в режиме холостого хода.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 10.09.2012Выбор основных размеров асинхронного двигателя. Определение размеров зубцовой зоны статора. Расчет ротора, магнитной цепи, параметров рабочего режима, рабочих потерь. Вычисление и построение пусковых характеристик. Тепловой расчет асинхронного двигателя.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 27.09.2014Определение допустимых электромагнитных нагрузок и выбор главных размеров двигателя. Расчет тока холостого хода, параметров обмотки и зубцовой зоны статора. Расчет магнитной цепи. Определение параметров и характеристик при малых и больших скольжениях.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 11.12.2015Расчет конструкции асинхронного двигателя, выбор технических параметров рабочего режима. Расчет обмоток статора и ротора магнитной цепи. Определение пусковых характеристик с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния; тепловой расчет.
курсовая работа [580,0 K], добавлен 06.05.2014
