Электроснабжение и электрооборудование модульной котельной "Эмдер"

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В данном дипломном проекте «Электроснабжение и электрооборудование модульной котельной «Эмдер» произведен расчет электроснабжения и электрооборудования модульной котельной. Расчет включает определение освещения, расчетных электрических нагрузок, выбор комплектной трансформаторной подстанции, выбор аппаратуры защиты и управления, а также расчет заземляющего устройства и молниезащиты.

Также был произведен расчет стоимости электротехнического оборудования цеха.

Блочно-модульные котельные установки могут использоваться для отопления и горячего водоснабжения не только небольших жилых и промышленных помещений, но также и объектов значительно больших площадей. Важным моментом является контроль управления котельной, который может производится как обслуживающим персоналом, так и при помощи автоматизированной системы управления котельной установкой, позволяющей сэкономить денежные средства на персонал.

Приборы автоматического управления блочно - модульной котельной могут быть, предусмотрены при изготовлении на заводе или смонтированы и подключены в процессе эксплуатации, тем самым обеспечив переход с ручного управления на автоматическое. В последнем случае необходимо только заменить старые модули и блоки на новые, оснащенные диагностической аппаратурой с возможностью подключения к системе автоматического управления.

Автоматическое диспетчерское управление процессами котельной имеет множество преимуществ:

- экономия средств на обслуживающий персонал;

- обеспечение непрерывного контроль процесса работы котельной установки;

- гарантируема безаварийная работа.

Управление будет осуществляться на уровне программирования необходимых рабочих параметров, благодаря чему все процессы гарантированно будут соответствовать требованиям стандартов.

Современные автоматизированные системы управления котельными установками имеют возможность осуществлять контроль технологических процессов не только локально, но и удаленно.

Автоматизация работы безопасности котлов, обеспечивает прекращение подачи газа к горелке котла в случае приближения определенных параметров к предельно допустимым значениям:

? погасании пламени горелки;

? осушении котла;

? прекращение подачи электрической энергии;

? контроль концентрации угарного газа.

Таким образом, современные технологии в области автоматизированных систем управления модульных котельных позволяют не только дистанционно контролировать работу котельной, но и обеспечивают непрерывную отлаженную работу котельной установки практически в продолжение всего отопительного сезона без вмешательства человека.



1.Общая часть

1.1 Технологическая часть

Котельная с тремя котлоагрегатами «Братск-м» расположена на территории Ханты-Мансийского автономного округа - Югра в г. Нягани.

Котельная занимает площадь 120 квадратных метров, полезная площадь составляет 108 квадратных метров, строительная кубатура 540 кубических метров. Котельная выстроена из блоков стального листа и утеплителя, фундамент монолитный станового типа, полы бетонные.

Котельная расположена в третьем климатическом районе, где среднегодовая температура воздуха -1,4°С. Относительная влажность воздуха достигает 75%. Город Нягань, находится в районе приравненном к райнам Крайнего Севера. Глубина промерзания грунта 5 метров, а глубина залегания грунтовых вод составляет 100 метров. Грунт - супесь.

1.1.1 Описание применяемой технологии работы котельной

Технологический процесс котельной установки представляет собой совокупность двух процессов:

? подготовка воды;

? получение пара.

Исходная вода с температурой 10-15°С поступает на вход блока насосов БН-1, состоящий из центробежных секционных насосов ЦНС 38-132, которые создают необходимое давление 0,5 МПа воды на выходе. Вода с насосов поступает в теплообменник ТО-1, используемый для подогрева воды дымовыми газами при температуре 45°С. После подогрева вода подается в фильтр ХВО (химической водоочистки).

Ионитный натрий-катионитовый фильтр ХВО представляет собой металлический цилиндрический сосуд, заполненный нерастворимым в воде материалом (катионитом), способным вступать в ионный обмен с растворенными в воде солями. Через распределительное устройство, расположенное в верхней части фильтра, вода фильтруется через слой катионита, содержащего в качестве обменных ионов катионы натрия. При этом катионит поглощает из воды ионы кальция и магния, обуславливающие ее жесткость, а в воду переходит из катионита эквивалентное количество ионов натрия. Когда обменная способность натрий-катионита в процессе фильтрования через него жесткой воды истощается, натрий-катионит подвергается регенерации вытеснением из него ранее поглощенных ионов кальция и магния 6-8%-ным раствором поваренной соли. Для приготовления этого раствора применяется солерастворитель. Таким образом, в фильтре происходит обменная ионная реакция, в результате которой концентрация растворенных в воде катионов жесткости снижается (вода умягчается), что предотвращает образование накипи. Отвод умягченной воды из фильтра осуществляется через дренажное устройство, расположенное в нижней части корпуса.

Пройдя фильтр ХВО, умягченная вода дополнительно подогревается в теплообменнике ТО-2 до температуры 60°С и поступает в деаэратор атмосферного давления ДА-5/4, производительностью 5 мі/ч.

Количество воды, поступающей в деаэратор, регулируется клапаном. Питательная вода из деаэратора с давлением 0,12 МПа поступает в блок насосов БН-2, которые подымают давление воды до 1,5 - 2,0 МПа, чтобы преодолеть давление пара в барабане котла. Этот блок состоит из трех центробежных насосов (два рабочих, один резервный), управляемых электродвигателями.

Насосы имеют три основные характеристики:

? подача;

? напор;

? допустимая температура воды на входе воды в насос.

Для питания парового котла с давлением пара 1,4 МПа используется центробежный насос секционный для горячей воды с подачей 38м3/ч, создающий напор 176 метров водного столба и имеющий допустимую температуру воды на входе 105 °С.

Тепло, необходимое для получения пара, выделяется при сгорании топлива в топочной камере. Передача тепла от продуктов сгорания к поверхностям нагрева происходит в результате всех видов теплообмена: радиационного, конвективного и теплопроводности.

Подогрев воды происходит в экономайзере, парообразование в экранах, перегрев пара - в пароперегревателях.

Процесс получения пара протекает в следующем порядке. Центробежными насосами питательная вода непрерывно подается в барабан котла. Ее давление выше давления вырабатываемого пара. Прежде чем попасть в барабан котла, питательная вода проходит через экономайзер, подогреваясь до температуры 140°С. Барабан котла служит распределителем котловой воды и сборником образующего пара. С помощью опускных труб вода из барабана поступает в нижние коллекторы (сборники или распределители), к которым присоединяются трубы экранов, вертикально установленные по внутренним стенкам топочной камеры. Другим концом экранные трубы присоединяются к барабану котла. Экранные трубы представляет поверхность нагрева котла и предназначены для получения пара, кроме того, они защищают стенки топочной камеры от температуры. В результате радиационного (лучевого) нагрева экранных труб находящаяся в них вода закипает, образовавшиеся пузырьки пара стремятся вверх, увлекая за собой еще не вскипевшую воду. По направлению к барабану котла в трубах экрана образуется поток пароводяной смеси. Так как гидростатическое давление пароводяной смеси (эмульсии) в экранных трубах меньше, чем вес столба воды в опускных трубах, то в замкнутой гидравлической системе (барабан котла - опускные трубы - нижние коллекторы - экранные трубы - барабан котла) образуется устойчивое движение (естественная циркуляция).

Дымовые газы (продукты сгорания) из топки отсасываются дымососом и выбрасываются через дымовую трубу в атмосферу. Для обеспечения нормального режима горения топлива в топку вентилятором подается воздух.

Таким образом, в топку котла подаются топливо и воздух, а отсасываются дымовые газы; в барабан котла подается питательная вода, а отбирается водяной пар. Образовавшийся пар расходуется на собственные нужды (подогрев воды в деаэраторе). Другая часть пара поступает на нужды производства, оставшаяся часть поступает к пароводяным теплообменникам для подогрева воды системы отопления.

1.1.2 Принцип работы водогрейных газовых котлов теплопроводностью от 48 кВт до 5 МВт

Теплоноситель нагревается до 140 градусов и после этого передает тепло отопительной системе. Вода становится паром при температуре 100 градусов, поэтому для предотвращения закипания, в котле постоянно поддерживается высокое давление.

Чем оно выше, тем лучше, так как тогда вероятность возникновения пристеночного закипания уменьшается, а значит образуется меньше накипи.

Независимо от вида топлива, принцип работы водогрейных котлов одинаковый: горючее сжигается в топке, а через ее стенки жар передается воде, которая циркулирует по отопительным трубам. Каждая конструкция разработана таким образом, чтобы обеспечить максимальное сгорание топлива и эффективную теплопередачу.



1.1.3 Технические характеристики электрооборудования котельной

Таблица 1.Технические характеристики электрооборудования

1.2 Электроборудование котельной

Электроборудование модульной котельной состоит из:

? циркуляционных насосов, предназначенных для прохода воды через котлы и теплообменники;

? котловых вентиляторов (горелок), предназначенных для поддержания горения газа в котле;

? сетевых насосов, предназначенных для подачи воды потребителям;

? насос ГВС (горячего водоснабжения), предназначен, для подачи горячей воды потребителю;

? котловые насосы, предназначенные для подачи води в котел;

? подпиточные насосы, предназначенные для дополнительной подачи воды в систему водоснабжения в случае того, если кто-нибудь незаконно сделает врезку в трубопроводы для собственных нужд;

? вытяжной вентилятор, предназначенный для охлаждения котельной и вентиляции котельной в случае утечки газов и запыленности помещения.

1.2.1 Электроснабжение котельной

По надежности электроснабжения в соответствии с требованиями ПУЭ электроприемники модульной котельной относятся к 1 категории электроснабжения.

К I категории относят электроприемники, перерыв в работе которых

может представлять опасность для жизни людей, причинить значительный ущерб народному хозяйству, вызвать повреждение дорогостоящего основного оборудования, массовый брак продукции, нарушение сложного технологического процесса, функционирования особо важных элементов коммунального хозяйства.

Примеры электропотребителей I категории: котлы-утилизаторы, насосы водоснабжения и канализации, газоочистки, приводы вращающихся печей, печи с кипящим слоем, газораспределительные пункты, станы непрерывной прокатки, водоотлив, подъемные машины, вентиляторы главного проветривания, вентиляторы высокого давления и обжиговые, аварийное освещение.

Электроснабжение котельной осуществляется от трансформаторной подстанции, которая располагается отдельно возле здания. Напряжение питающей сети 380/220 Вольт. Подстанция запитывается от воздушной линии напряжением 10 киловольт. Перечень электроприёмников цеха приведён в таблице 1. По надежности и бесперебойности электроснабжения оборудование относится к 1 категории. Освещение помещений объекта осуществляется светильниками со светодиодными лампами. Для защиты персонала от попадания под опасное напряжение предусмотрено зануление и защитное заземление.



1.2.2 Требования к электроприводу и системам управления

Требования по надежности электропривода могут существенно отличаться в зависимости от назначения привода.

Задачами управления электроприводами являются: осуществление пуска, регулирование скорости, торможение, реверсирование рабочей машины, поддержание ее режима работы в соответствии с требованиями технологического процесса; управление положением рабочего органа машины. При этом должны быть обеспечены наибольшая производительность машины или механизма, наименьшие капитальные затраты и расход электроэнергии.

Системы управления электроприводами делят на различные группы в зависимости от способа управления.

По способу управления различают следующие способы управления:

? ручное управление;

? полуавтоматическое (автоматизированное)

? автоматическое управление.

Кроме основных функций системы управления электроприводами могут выполнять некоторые дополнительные функции, к которым относятся:

сигнализация, защита, блокировки и прочее. Кроме того, электропривод должен быть: точным, энергоэффективным, бесперебойным, обладать быстродействием.

Обычно системы управления одновременно выполняют несколько функций.

По необходимости к системам управления электроприводами предъявляются дополнительные требования: взрывобезопасность; искробезопасность; бесшумность; стойкость к вибрации и значительным ускорениям.



1.2.3 Необходимость модернизации технологии и электрооборудования

Под модернизацией подразумевается частичная или полная замена технологического оборудования и выполняются необходимые действия по его наладке для эффективной работы котельной.

Модернизация оборудования необходима в случаях:

? физического и морального износа теплоэнергетического оборудования;

? высокого потребления электроэнергии на выработку тепла;

? перебоев температурных режимов;

? перехода с одного вид топлива на другой;

? невозможности постройки новой источника теплоснабжения;

? увеличения выбросов вредных веществ в экосистему.

Модернизация модульной котельной заключается в :

? обновление оборудования котельной (в частности водогрейных котлов), систем и установок регулирования;

? перепроектировка помещений котельной для оптимизации и ее работы;

? автоматизация всех процессов, происходящих в котельной.

Работа по модернизации котельной:

? автоматизация управления процессами:

включение в управление асинхронными двигателями насосов: ГВС, вентиляторов, подпиточных, циркуляционных через частотный преобразователь и софт-стартер

После модернизации получаем:

увеличение эффективности функционирования теплового оборудования

повышение коэффициента полезного действия

надежность в эксплуатации котельной

снижение затрат на обслуживание за счёт автоматизации процессов

уменьшение расхода топлива

улучшение экологической обстановки

Модернизация позволяет эксплуатировать технологическое оборудование в безаварийном режиме с меньшими затратами и гораздо более продолжительное время.

Таблица 2. Технические данные преобразователей частоты

Наименование электрооборудование	марка электрооборудования	Мощность электрооборудования,Pн,кВт	Количество электрооборудования,n	Суммарная мощность электрооборудования,?P,кВт	Коэффициент использования,Kи	Коэффициент активной мощности,cosц	Коэффициент реактивной мощности,tgц
Преобразователь частоты	SV-022	2,2	1	2,2	0,9	0,95	0,33
	PM-P540-15K	15	1	15	0,9	0,95	0,33



2. Расчетно-техническая часть

2.1.1 Выбор схемы электроснабжения модульной котельной

Наибольшее распространение на практике получили смешанные схемы, сочетающие в себе элементы магистральных и радиальных схем.

Выбирается смешанная схема электроснабжения

При проектировании электрооборудования необходимо выбрать род тока (переменный или постоянный) и напряжение сети.

Для силовых электрических сетей промышленных предприятий в основном применяется трехфазный переменный ток.

Выбирается переменный род тока, величина подводимого напряжения 380В.

2.1.2.1 Расчет освещения котельной

Все методы расчета освещения можно свести к двум основным: точечному и методу светового потока, иначе называемому методом коэффициента использования.

Для расчета общего равномерного освещения горизонтальных поверхностей применим метод коэффициента использования.

1. Определяем индекс помещения:

i=,

где: А и Б - длина и ширина помещения, м;

h - высота подвеса светильника, м,

i==1,03



2. Определяем норма освещенности в зависимости от характеристики зрительных работ. Принимается E_н=500 лк.

3. Определяем коэффициент отражения:

_п=70%, _стен=50%, _р=10%,

где: _п - коэффициент отражения потолка;

_стен - коэффициент отражения стен;

_р - коэффициент отражения рабочей поверхности.

4. Определяем тип светильника: СДЛ 150 ВТ для цехового освещения .

5. Определяем коэффициент использования светового потока (%), который зависит от типа светильника, индекса помещения, коэффициента отражения потолка, стен и рабочей поверхности:

=53%

6. Рассчитываем высота подвеса светильника в цехе:

h=H-(h_р+h_свеса),

где: H = 5 м - высота помещения;

h_свеса = 0,5 м - высота света светильника (по справочнику [3]);

h_р = 0,9 м - высота рабочей поверхности (по справочнику [3]),

h=5-(0,9+0,5)=3,6 (м).

7. Расстояние между светильниками определяем в зависимости от наивыгоднейшего отношения ,



L?0,5*h (по таблице 6.5 [2]) (2.3)

=1,2;

L?0,5*2,6; 1,2?1,8

8. Определяем количество светильников:

N_св=

где: Е_н =500лк - нормируемое значение освещенности (по таблице 6.1[ ]);

S= 108 м² - площадь помещения (раздел 1);

K_зап=1,5 - коэффициент запаса учитывающий снижение освещенности в процессе эксплуатации осветительной установки (по таблице 10[5]);

Z=1,1 - коэффициент характеризующий неравномерность освещения, для ламп СДЛ ;

Ф_л=15000 лм - световой поток одной лампы (по таблице 4.14[3]);

=53 % - коэффициент использования светового потока

(по таблице 6.8[2]),

N_св=?13(шт)

Намечаем количество светильников и их размещение

Количество ламп в ряду

n=

где: А-длина модульной котельной, м

h-высота модульной котельной, м

h₀-расстояние между светильниками, м

n=+1?4

Количество рядов ламп

m=

где: В-ширина модульной котельной, м

h-высота модульной котельной, м

h₀-расстояние между светильниками, м

m=+1?3

Размещаю светильники равномерно и симметрично на потолке цеха. Получается 3 ряда по 7 светильников в каждом.

9. Проверяется соответствие фактической освещенности нормируемой:

E_ф=

Ф_расч=

где: Ф_факт=15000лм - фактический световой поток (по таблице 4.14 [3]);

Ф_расч - расчетный световой поток, лм;

Е_нор - нормируемая освещенность, лк

Е_н =500лк - нормируемое значение освещенности (по таблице 6.1[ ]);

S= 108 м² - площадь помещения (длина умноженная на ширину);

K_зап=1,5 - коэффициент запаса учитывающий снижение освещенности в процессе эксплуатации осветительной установки (по таблице 10[5]);

Z=1,1 - коэффициент характеризующий неравномерность освещения, для ламп СДЛ ;

=53 % - коэффициент использования светового потока (по таблице 6.8[2]),

Ф_расч= = 14899,67 (лм),

E_ф= 503,4 (лк).

Допускаем отклонение фактической освещенности о нормируемого ±10 - 20%.

Выбираются светодиодные светильники на 150 Вт

2.1.2.2 Расчет электрических нагрузок

1. Производим расчет суммарной номинальной мощности этой группы:

?Р=n*Р_н,

где: n-количество электроприемников (таблица 1);

Р_н - номинальная мощность электроприемников (по таблице 1),

?Р₁=3*0,55=1,65 (кВт);

?Р₂=3*4=12 (кВт);

?Р₃=3*15=45 (кВт);

?Р₄=3*1=3 (кВт);

?Р₅=1*0,25=0,25 (кВт);

?Р₆=3*3=9 (кВт);

?Р₇=2*2,2=4,4 (кВт);

?Р₈=1*2,2=2,2 (кВт);

?Р₉=1*15=15 (кВт);

?Р₁₀=22*0,15=3,3 (кВт).

2. Производим расчет средней активной мощности за смену:

Р_ср=K_и*?P_н,

где: К_и - коэффициент использования (по таблице 1);

?Р_н - суммарная мощность электроприемника (по формуле 2.3),

Р_ср1=0,9*1,65 =1,485 (кВт);

Р_ср2=0,6*12 =7,2 (кВт;).

Р_ср3=0,75*45 =33,75 (кВт);

Р_ср4=0,8*3 =2,4 (кВт;).

Р_ср5=0,7*0,25 =0,18 (кВт);

Р_ср6=0,9*9 =8,1 (кВт;).

Р_ср7=0,9*4.4 =3,96 (кВт);

Р_ср8=0,9*2.2 =1,98 (кВт;).

Р_ср9=0,9*15 =13,5 (кВт);

Р_ср10=0,95*3.3 =3,135 (кВт;).

3. Производим расчет средней реактивной мощности за смену:

Q_ср=tg?*P_ср,

где: Р_ср - средняя активная мощность (по формуле 2.4);

tg? - коэффициент реактивной мощности (по таблице 1),

Q_ср1=0,44*1,485 =0.653 (кВАр);

Q_ср2=0,75*7,2 =5,4 (кВАр).

Q_ср3=0,53*33,75 =17,888 (кВАр);

Q_ср4=0,53*2,4 =1,272 (кВАр).

Q_ср5=0,18*0,75 =0,135 (кВАр);

Q_ср6=0,44*8,1 =3,564 (кВАр).

Q_ср7=0,44*3,96 =1,742 (кВАр);

Q_ср8=0,33*1,98 =0,653 (кВАр).

Q_ср9=0,33*13,5 =4,455 (кВАр);

Q_ср10=0,33*3,135 =1,035 (кВАр).

4. Производим расчет полной мощности за смену:

S_ср=, (2.12)

где: Р_ср - средняя активная мощность (по формуле 2.4);

Q_ср - средняя реактивная мощность (по формуле 2.5),

S_ср1==1,622 (кВА);

S_ср2==9 (кВА).

S_ср1==38,197 (кВА);

S_ср2==2,716 (кВА).

S_ср1==0,225 (кВА);

S_ср2==8,849 (кВА).

S_ср1==4,326 (кВА);

S_ср2==2,085 (кВА).

S_ср1==14,216 (кВА);

S_ср2==3,3 (кВА).



5. Производим расчет средней активной мощности за смену:

Р_ср.см.= ?Р_ср

где: ?Р_ср - сумма ативных мощностей приемников за смену (по формуле 2.10),

Р_ср.см=1,485+7,2+33,75+2,4+0,18+8,1+3,96+1,98+13,5+3,135=75,69 (кВт).

6. Производится расчет средней реактивной мощности за смену:

Q_ср.см.= ?Q_ср, (2.14)

где: ?Q_ср - суммарная средняя реактивная мощность (по формуле 2.11),

Q_ср.см=0,653+5,4+17,888+1,272+0,135+3,564+1,742+0,653+4,455+1,035=36,79 (кВАр).

7. Производим расчет средней полной мощности:

S_ср.см=, (2.15)

где: Р_ср.см - средняя активная мощность за смену (по формуле 2.7);

Q_ср.см - средняя реактивная мощность за смену (по формуле 2.8),

S_ср.см==84,16 (кВА).

8. Производим расчет коэффициента использования:

К_и=, (2.16)



где: Р_ср.см - средняя активная мощность (по формуле 2.7);

?Р - сумма номинальных активных мощностей электроприемников

(по таблице 1),

К_и==0,79

9. Производим расчет коэффициента мощности:

cos?= (2.17)

где: Р_ср.см - средняя активная мощность за смену (по формуле 2.7);

S_ср.см - средняя полная мощность за смену (по формуле 2.9),

cos?==0,9

10. Производим расчет коэффициента реактивной мощности:

tg?=, (2.18)

где: Q_ср.см - средняя реактивная мощность за смену (по формуле 2.8);

Р_ср.см - средняя активная мощность за смену (по формуле 2.7)

tg?==0,53

11. Производим расчет числа m-показателя силовой сборки:

m=, (2.19)



где: P_max - суммарная мощность группы приемников с наибольшей мощностью (по формуле 2.3);

P_min - суммарная мощность группы приемников с наименьшей мощностью (по формуле 2.3),

m==180

12. Определяем эффективное число электроприемников исходя из условий при m?3, то

n_эф=n=46

13. Определяем коэффициента максимума:

К_m=, (2.20)

где: P_max - суммарная мощность группы приемников с наибольшей мощностью (по формуле 2.3);

P_ср - суммарная мощность группы приемников со средней мощностью (по формуле 2.3),

К_m==4,85

14. Производим расчет максимальной активной мощности:

P_max= , (2.21)

где: К_m - коэффициент максимум (по формуле 2.14);



Р_ср.см - средняя активная мощность за смену (по формуле 2.7),

P_max=4,85*75,69=367,097 (кВт).

15.Производим расчет максимальной реактивной мощности:

Q_max= К_m*Q_ср.см, (2.22)

где: К_m - коэффициент максимум (по формуле 2.14);

Q_ср.см - средняя реактивная мощность (по формуле 2.8),

Q_max=4,85*36,797=178,465 (кВАр)

16.Производим расчет максимальной полной мощности:

S_max=, (2.23)

где: P_max - максимальная активная мощность (по формуле 2.15);

Q_max - максимальная реактивная мощность (по формуле 2.16),

S_max==408,18 (кВА).

17. Производим расчет тока на вводе данного электроприемника

I_max=, (2.24)

где: S_max - максимальная полная мощность (по формуле 2.17);

U_ном =380 В- номинальное напряжение сети,



I_max==620,165 (А).

Результаты сводятся в таблицу 3.

Таблица 3. Сводная ведомость нагрузок

2.1.3 Выбор силовых трансформаторов

На действующих предприятиях при наличии суточного графика потребителя номинальную мощность трансформатора следует выбирать не по максимальной нагрузке потребителя, а по величине средней мощности в наиболее загруженной смене из характерных суток. Если мощность трансформатора выбирать по максимальной нагрузке потребителя, то в периоды средних, а тем более минимальных нагрузок трансформатор будет не догружен, а, следовательно, его номинальная мощность будет завышена.

Следует также учесть, что оптимальная загрузка двух трансформаторов должна составлять 50 % их номинальной мощности.

1. Определяется полезная мощность цеха с учетом компенсации:

S'_max = (2.25)

где: P_р - расчетная активная мощность по цеху, кВт (таблица 4);

Q_max - эффективная реактивная мощность, кВАр (по формуле 2.3),

S_max = ?408,18 (кВА)

2. Намечается число трансформаторов с учетом категории надежности электроснабжения, так как имеются потребители 2 категории, выбирается двух трансформаторная подстанция. Мощность трансформатора выбирается по шкале мощностей.

Производится проверка трансформаторов S=250 кВА и S=400 кВА.

3. Рассчитывается коэффициент загрузки трансформатора:

К_з= (2.26)

где: S_max - расчетная максимальная полная мощность с КУ, кВА

К_з ? 0,6ч0,8

S_в - выбранная мощность трансформатора, кВА,



К_з=?0,82

К_з=?0,51

4. Расчитывавется коэффициент перегрузки трансформатора

К_п= (2.27)

где: S_max - расчетная максимальная полная мощность, кВА(по таблице 2)

n =2 - количество трансформаторов

S_в - выбранная мощность трансформатора, кВА[4]

К_п=?1,63

К_п=?1,02

Условие выбора К_п ?1,4

6. Согласно расчетам (2.26-2.27) выбирается трансформатор ТМ-400/10, с номинальными данными: (Таблица 4)



Таблица 4. Основные технические характеристики трансформатора ТМ-400/10

электрооборудование модульный котельная

2.1.4 Выбор сечения кабелей, проводов и шин

Сечения проводов и жил кабелей должны выбираться в зависимости от ряда факторов. Эти факторы разделяются на технические и экономические.

Технические факторы, влияющие на выбор сечения, следующие:

а) нагрев от длительного выделения тепла рабочим (расчетным) током;

б) нагрев от кратковременного выделения тепла током короткого замыкания;

в) потери (падение) напряжения в жилах кабеля или проводах воздушной линии от проходящего по ним тока в нормальном и аварийном режимах и т.д.

Выбирается радиальная схема электроснабжения и производятся расчеты на примере РП1.

1. Определяется сечение линии по допустимому току нагрева от ТП до

РП1 равна L_ГРШ-РП1=4 м (длина определяется по схеме рисунка 2.1).

2. Определяется по таблице 4[1] сечение жилы по допустимому току

I_доп=42 А, S=10 мм²

3. Определяем активное сопротивление:

R_ГРП-РП1=R₀*L (2.28)

где: R₀= (2.29)

R₀ - удельное сопротивление, Ом;

- алюминий=30ч35,

- медь=50ч55 (Таблица 7[5])

S=10 мм² (по таблице 4[1]),

R₀=?0,25 (Ом),

R_ТП-РП1=0,002*0,25=0,0005 (Ом)

4. Определяю потери активной мощности

в этой линии:

?P=3*I²_max*R_ТП-РП1*10^-3 (2.30)

где: I_max=42 A (таблица 2);



R_ТП-РП1=0,001 Ом (по формуле 9.1)

?P=3*42²*0,0005*10^-3=0,0026 (кВт)

5. Определяем падение напряжения в этой линии:

?U_%=; (2.31)

где: I_д=46А(по таблице 5.9[4]);

R_ГРП-РП1=0,156 Ом;

U_ном=380 В

?U_%==0,0096 %

?U_% ? 5%;

0,0096 % ? 5%

Аналогично производится расчет остальных кабелей. Данные заносятся в таблицу 5.



Таблица 5. Выбор сечения кабелей

2.1.5 Выбор защитных аппаратов

При эксплуатации электрических сетей длительные перегрузки проводов и кабелей, а также короткие замыкания вызывают повышение температуры токопроводящих жил. Это приводит к преждевременному изнашиванию их изоляции, вследствие чего может произойти пожар, а также поражение людей электрическим током.

Для предохранения от чрезмерного нагрева проводов и кабелей применяют плавкие предохранители, автоматические выключатели и тепловые реле, встраиваемые в магнитные пускатели.



2.1.5.1 Выбор автоматических выключателей

Автоматический выключатель -- устройство, способное отключить без вмешательства человека электроэнергию для потребителей, в случае

перегрузки или короткого замыкания для того, чтобы защитить электрическую цепь от дальнейших разрушительных последствий и не допустить возгорания. Автоматические выключатели являются коммутационными электрическими аппаратами, предназначенными для проведения тока цепи в нормальных режимах и для автоматической защиты электрических сетей и оборудования от аварийных режимов (токов короткого замыкания, токов перегрузки, снижения или исчезновения напряжения, изменения направления тока и др.), а также для нечастой коммутации номинальных токов (6-30 раз в сутки).

I_эм ? 1,25*I_пик, (2.32)

I_пик=I_пуск^1max + ?I_{кол.ост}, (2.33)

I_пуск=I_ном*5, (2.34)

I_ном=, (2.35)

где: - номинальная мощность электроприемников,кВт(по таблице 2);

I_эм - ток электромагнитного расцепителя автомата, А;

I_пик - максимальный кратковременный ток электрической сети

продолжительностью в несколько секунд, А;

I_ном - номинальный ток электродвиг. с наибольшим пусковым током;

I_пуск^1max-максимальный пусковой ток одного электоприемника из группы, А;

?I_{кол.ост} - суммарный номинальный ток группы электроприемников без учета номинального тока наибольшего по мощности электродвигателя, А;

I_пуск - пусковой ток одного электроприемника, А,



I_ном==0,93 А

I_ном==7,6 А

I_ном==26,82 А

I_ном==3,52 А

I_ном==5,36 А

I_ном==5,07 А

I_ном==3,71 А

I_ном==24 А

I_ном==0,48 А

I_ном==0,24 А

I_пуск=5*0,93=4,85 А

I_пуск=5*7,6=38 А

I_пуск=5*26,82=13,41 А

I_пуск=5*3,52=17,6 А

I_пуск=5*5,36=26,8 А

I_пуск=5*5,07=25,35 А

I_пуск=5*3,71=18,55 А

I_пуск=5*24=120 А

I_пуск=5*0,48=2,4 А

I_пуск=5*0,24=1,2 А

I_пик1=120+(0,93+7,6+26,82+3,52+5,36+5,07+3,71+2,4+0,48+0,24)=197,73

I_эм1=1,25*4,65=5,82 (А)

I_эм1=1,25*38=47,5 (А)

I_эм1=1,25*13,41=16,76 (А)



I_эм1=1,25*17,6=22 (А)

I_эм1=1,25*26,8=33,5 (А)

I_эм1=1,25*25,35=31,69 (А)

I_эм1=1,25*18,55=23,19 (А)

I_эм1=1,25*120=150 (А)

I_эм1=1,25*2,4=3 (А)

I_эм1=1,25*1,2=1,5 (А)

I_эм1=1,25*197,73=247,16 (А)

Выбираются автоматические выключатели по таблице 10[5] и результаты заносятся в таблицу 6.

Таблица 6.Выбор автоматических выключателей



2.1.6 Расчет токов КЗ

Расчет выполняется с целью выбора коммутационной аппаратуры, шинопроводов, кабелей и другого электрического оборудования, а так же для проверки чувствительности защит.

Рисунок 1. Схема замещения

Рисунок 2. Схема замещения упрощенная

1. Сопротивление трансформатора в относительных единицах:

r_*т=

x_*т=

где: ДP_к - напряжение короткого замыкания(таблица 7);

S_н.т - номинальная мощность трансформатора(таблица 7);

U_к - потери при коротком замыкании(таблица 7).



r_*т==0,0148 Ом

x_*т==0,045 Ом

3. Сопротивление трансформатора.

x_т= x_*т*

r_т= r_*т*

где: U_н- номинальное напряжение сети

S_н.т - номинальная мощность трансформатора(таблица 7);

U_к - потери при коротком замыкании(таблица 7).

x_т= 0,0148 *=33,69 мОм

r_т= 0,045 *=100,85 мОм

4. Трехфазное сопротивление рубильника, r_руб=0,15 мОм, (таблица 9.3)[3].

5. Сопротивление первичной обмотки трансформатора,(таблица 9.1)[3].

r_т.т.= 0,2 мОм, x_т.т.= 0,3 мОм.

6. Сопротивление КЛ от трансформатора до ВРУ

r_к1=

x_к1= x_уд*l



где: l=0,004 км-длина кабеля от трансформатора до щитовой (таблица 5)

S=50 мм²-сечение кабеля [1]

=50-55 Ом*км-удельное сопротивление кабеля [1]

x_уд-удельное реактивное сопротивлнение, Ом*км [1]

r_к1==10,3

x_к1=0,1*0,0569=0,006

7.Сопротивление КЛ от ВРУ до ГРШ

r_к2=

x_к2= x_уд*l

где: l=0,004 км-длина кабеля от щитовой до РП1(таблица 5)

S=50 мм²-сечение кабеля [1]

=50-55 Ом*км-удельное сопротивление кабеля [1]

x_уд-удельное реактивное сопротивлнение, Ом*км

r_к2==0,143

x_к2=0,0015*0,173=0,00026

6. Сопротивление КЛ от ГРШ до СУ₁

r_к3=

x_к3= x_уд*l



где: l=0,004 км-длина кабеля от трансформатора до щитовой (таблица 5)

S=50 мм²-сечение кабеля [1]

=50-55 Ом*км-удельное сопротивление кабеля [1]

x_уд-удельное реактивное сопротивлнение, Ом*км [1]

r_к3==11,43

x_к3=0,0015*0,133=0,0002

6. Сопротивление КЛ от СУ₁ до ПЧ₁

r₄=

x₄= x_уд*l

где: l=0,004 км-длина кабеля от трансформатора до щитовой (Э1)

S=50 мм²-сечение кабеля [7]

=50-55 Ом*км-удельное сопротивление кабеля [1]

x_уд-удельное реактивное сопротивлнение, Ом*км [7]

r₄==0,76

x₄=0,0001*0133=0,0000133

6. Сопротивление КЛ от ПЧ₁ до СН₁

r_к5=

x_к5= x_уд*l



где: l=0,004 км-длина кабеля от трансформатора до ВРУ (Э1)

S=50 мм²-сечение кабеля [7]

=50-55 Ом*км-удельное сопротивление кабеля [1]

x_уд-удельное реактивное сопротивлнение, Ом*км [1]

r_к5==19,52

x_к5=0,01025*0,073=0,00075

6. Сопротивление сетвого насоса (СН₁)

r_ад=

Q_ад=K_и*P_н*tgц

X_ад=

где: -номинальное напряжение сети

-активная мощность электродвигателя

Q_н-реактивная мощность электродвигателя

tgц-коэффициент реактивной мощности

K_и-коэффициент использования

r_т==500,22

Q_н=0,95*0,55*0,49=0,25

x_т= =1000,44

8. Сумма сопротивлений



?r= r_т + r_т.т+r_руб + r_к1 + r_к2+ r_к3+ r_к4+ r_к5+ r_ад

?x= x_т+ x_т.т+ x_к1+ x_к2+ x_к3 +x_к4+ x_к5+ x_ад

где: R_кл- активное сопротивление ВЛ до трансформатора (11.1;11.3)

r_т- активное сопротивление трансформатора (11.7)

r_т.т- активное сопротивление первичной обмотки трансформатора

r_руб- трехфазное сопротивление рубильника (Таблица 9.3) [3]

r_к- активное сопротивление кабеля от трансформатора до РП-1 (11.9)

x_кл- реактивное сопротивление ВЛ до трансформатора (11.2;11.4)

x_т- реактивное сопротивление трансформатора (11.8)

x_т.т- реактивное сопротивление первичной обмотки трансформатора

X_к- реактивное сопротивление кабеля от трансформатора до РП-1(11.10)

?r=5,34+0,15+0,2+10,3+0,143+11,43+0,76+19,52+500,22=548,063 (Ом)

?x=16,25+0,3+0,006+0,0002+0,0000133+0,00075+1000,44=1017 (Ом)

9. Сила тока короткого замыкания.

I_кз=

где: Uн=380 В номинальное линейное напряжение в сети

RУ, ХУ-суммарные активное и индуктивное сопротивления до точки КЗ , мОм

I_кз=?0,19 А



10. Сила ударного тока.

I_у= *К_у* I_кз

где: К_у=1.3,коэффицент ударного тока

I_кз⁽³⁾= 0,19 А-сила тока короткого замыкания

I_у=*1,3*0,19?0,35 кА

2.1.7 Расчет защитного заземления и молниезащиты

2.1.7.1 Расчет защитного заземления

Защитным заземлением называется преднамеренное соединение металлических частей электроустановки, нормально не находящейся под напряжением, но которые могут оказаться под ним вследствие нарушения изоляции электроустановки с заземляющим устройством.

Чтобы рассчитать защитное заземление нужно определить число заземлителей и способ их размещения.

1. Определяется расчетное сопротивление одного электрода:

r_в=0,3**К_сез, (2.51)

где: =300Ом*м удельное сопротивление грунта (супесь);

К_сез=1,3 для 4 климатической зоны (таблица 1,12,3 [1]),

Удельное сопротивление грунта:

r_в=0,3*100*1,3=39 (Ом)



2. Придельное сопротивление совмещенного заземляющего устройства. На низкое напряжение R_зу?4Ом. Принимается R_зу=4Ом.

3. Количество вертикальных электродов:

N_вр= , (2.52)

где: =39 Ом-(по формуле 12.1);

R_зу=4 (Ом);

N_вр==9,75(шт),

Принимается N_вр=10 шт,

С учетом экранирования

N_вр= , (2.53)

при

_в= (2.54)

_в - коэффициент вертикальных электродов;

а=0,43; (Таблица 1.12.3[1])

l=0,43;(Таблица 1.12.3[1])

_в==1,



N_вр= =10

4. Определяется длина полосы заземлительного устройства:

L_пл=2*N_вр (2.55)

где: N_вр=30шт (по формуле 12.2),

L_пл=2*10=20(м)

5. Определяется уточненное значение R вертикальных и горизонтальных электродов:

R_в= (2.56)

где: =39 Ом (по формуле 12.1);

N_вр=10 шт (по формуле 12.2);

- коэффициент вертикальных электродов(12.6)

R_в==3,9 (Ом)

R_г=*К_сез*lg

где: b - ширина полосы для круглого горизонтального заземления

b=40*30^-3(м);

t=0,7м - глубина заложения,



R_г=*100*1,3*lg=16,8 (Ом)

6. Определяется фактическое сопротивление заземляющего устройства:

R_зу= (2.58)

где: R_г=19,17Ом (по формуле 12.6);

R_в=3,9Ом (по формуле 12.6),

R_зу==3,17 (Ом)

Фактическое сопротивление заземляющего устройства R_зу=3,17Ом меньше допустимого сопротивления R_зу?4Ом, заземляющее устройство будет эффективно.

Рисунок 3. Схема заземления с вертикальными заземлителями (электродами).



2.1.7.2 Расчет молниезащиты

Атмосферные перенапряжения - одна из основных причин перенапряжения электрических сетей и аварийных отключений.

Молниезащита включает комплекс мероприятий и устройств, предна-значенных для обеспечения безопасности людей, предохранения зданий, сооружений, оборудования и материалов от взрывов, загораний и разру-шений, возможных при воздействии молнии. Проектирование и изготовление молниезащиты должны выполняться с учетом норм и требований.

Нормы и требования не распространяются на проектирование и устройство мол-ниезащиты линий электропередач, контактных сетей, а также зданий и со-оружений, эксплуатация которых связана с применением, производством или хранением взрывчатых веществ.

В соответствии с назначением зданий и сооружений необходимость выполнения молниезащиты, ее категория, а при использовании стержневых и тросовых молниеотводов - тип зоны защиты определяются по табл. 10.1(Приложение В), в зависимости от среднегодовой продолжительности гроз, а также от ожидаемого количества поражений здания или сооружения молнией в год. Ожидаемое количество поражений молнией в год зданий и сооружений прямоугольной формы определяется по формуле

N = ((А ₊ 6h_зд) ?(В + 6h_зд)n·l0^-6. (2.59)

где: А-длина здания, м

В-ширина здания, м h_зд-высота здания, м

n- среднегодовое число ударов молнии в 1 км² земной поверхности (удельная плотность ударов молнии в землю) в месте расположения здания или сооружения.

N = ((12 ₊ 6*5) ?{9+ 6*5)*4·l0^-6=0,0066



Высота дымовых труб должна приниматься:30,45,60,75,90,120,150,180 м.

Для сосредоточенных зданий и сооружений (башен, вышек, дымовых труб)

N = 9рh²_зд?n·10^-6 (2.60)

где: h_зд-высота труб, м

n- среднегодовое число ударов молнии в 1 км² земной поверхности (удельная плотность ударов молнии в землю) в месте расположения здания или сооружения.

N = 9*р*30²?4·10^-6=0,102

Значения п в зависимости от среднегодовой продолжительности гроз приведены в таблицу 7.

Таблица 7- Удельная плотность ударов молнии в землю

Среднегодовая продолжительность гроз,ч	10-20	20-40	40-60	60-80	80-100	100
Удельная плот. ударов молнии в землю, N	1	2	4	5,5	7	8,5

Зоны защиты одиночных стержневых молниеотводов h ? 150 м име-ют следующие расчетные габаритные размеры:

h₀ = 0,85h; (2.62)

г₀ = (1,1 - 0,002h)h; (2.63)

г_х = (1,1 - 0,002h)(h - h_x/0,85); (2.64)

где: h₀-высота зоны молниезащиты,м

г₀-радиус общей зоны молниезащиты,м

г_х-радиус молниезащиты вокруг здания.

h-высота молниеприемника,м

h_x-высота здания,м

h₀ = 0,85*35,5=30,2

г₀ = (1,1 - 0,002*35,5)35,5=36,53

г_х = (1,1 - 0,002*35,5)(35,5 - 5/0,85)=30,48;

Рисунок 4:Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода:

1 - граница зоны защиты на уровне h_x; 2 - то же, но на уровне земли

В качестве молниеотвода используется дымовая труба котельной которая выполнена из металлической трубы.



3. Специальный вопрос

3.1 Монтаж электрооборудования модульной котельной

Процесс электромонтажных работ включает две стадии:

Первая стадия включает подготовительные работы: установку закладных и крепежных деталей; монтаж коммуникаций для скрытой проводки и кабелей; комплектацию оборудования и электроматериалов по объектам.

Вторая стадия включает работы по монтажу электрооборудования, прокладку сетей по готовым трассам и подключение проводов и кабелей к электрооборудованию.

Монтаж кабельных линий напряжением

Прокладка кабелей в земле и в здании состоит из следующих операций:

- подготовка трассы и установка деталей крепления кабелей;

- прокладка кабелей;

- установка кабельных муфт, соединение и оконцевание кабелей и их маркировка;

- после прокладочное испытание кабелей;

- закрытие кабелей;

- приемно-сдаточное испытание.

В такой технологической последовательности необходимо проводить технологию прокладки кабелей внутри зданий, в туннелях, коллекторах и блоках.

В настоящее время рекомендуются такие концевые кабельные заделки:

- с помощью полихлорвиниловой ленты (сухая);

- в резиновой перчатке;

- с помощью эпоксидного компаунда.

Монтаж электродвигателей и аппаратов управления.

Монтаж электрических машин сложный процесс, и объем работ по монтажу зависит от мощности машин, их массы, исполнения и способа соединения с приводным механизмом. Особенности монтажа крупных электрических машин, заключается в том, что многие работы выполняются не только при самом монтаже, но и при эксплуатации электрических машин.

Общая сборка машин переменного тока включает: монтаж подшипников, ввод ротора в статор, запрессовку подшипниковых щитов, измерение воздушных зазоров. Ввод ротора осуществляется теми же приспособлениями, которые применяют при разборке. При сборке крупных машин, прикосновение массивного ротора может привести к значительному повреждению обмоток и сердечников. Последовательность сборки и ее трудоемкость в первую очередь определяются сложностью конструкции электрической машины.

Сборка асинхронных двигателей. Вначале подготовляют к сборке ротор, насаживая на вал шарикоподшипники. Если у подшипниковых опор есть внутренние крышки, сначала их надевают на вал, заполняя уплотнительные канавки смазкой. Подшипники закрепляют на валу стопорным кольцом или гайкой, если это предусмотрено конструкцией машины. Роликовые подшипники разделяются на две части: внутреннее кольцо вместе с роликами насаживают на вал, наружное устанавливают в щит. После ввода ротора в статор в подшипники закладывают консистентную смазку, щиты надевают на подшипники и вдвигают в корпус центрирующими поясками, закрепляя болтами. Все болты первоначально ввертывают на несколько ниток, затем, поочередно затягивая их в диаметрально противоположных точках, запрессовывают щит в корпус. После сборки проверяют легкость вращения ротора и производят обкатку на холостом ходу, проверяя подшипники на нагрев и шум.

Завершающая стадия монтажа - наладка, при которой устраняют дефекты проекта, монтажа и оборудования, устанавливают оптимальные характеристики электрических машин.

Наладка электрических машин выполняется в следующей последовательности:

- внешний осмотр машин и проверка их состояния;

- проверка механической части;

- измерение сопротивления изоляции обмоток и испытание ее повышенным напряжением;

- проверка маркировки выводов, схемы внутренних соединений и взаимной полярности обмоток;

- проверка установки щеток по нейтрали;

- пробный пуск, проверка коммутации щеток, проверка работы

механической части на холостом ходу;

- снятие характеристик на холостом ходу;

- испытание и снятие характеристик под нагрузкой.

Наладку релейно-контакторной аппаратуры управления выполняют в следующей последовательности:

- внешний осмотр магнитной станции управления и каждого аппарата в

целом;

- проверка сопротивления изоляции катушек и контактов;

- регулировка механической части аппаратов;

- проверка работы контакторов при пониженном напряжении;

- настройка реле времени, реле напряжения, токовых реле в соответствие с заданными установками;

- проверка и подрегулировка в период испытаний при различных режимах работы.

В такой последовательности надо изучить наладку всей аппаратуры и станций управления, нормы и объем приемо-сдаточных испытаний. Кроме того, усвоить правила техники безопасности при монтаже, наладке и испытании двигателей.



Монтаж электроустановочных изделий

Монтаж светильников, выключателей, переключателей, штепсельных розеток и других приборов производится после выполнения в помещении всех отделочных и малярных работ.

При размещении и установке светильников особое внимание должно обращаться на удобство и безопасность их обслуживания. Конструкция самого светильника и способ прокладки групповой сети определяет выбор вида крепления светильников, основными из которых являются: подвеска на крюк или шпильку; установка на кронштейне, трубчатом подвесе или стойке; установка на осветительных коробах и шинопроводах; подвеска на тросе или тросовом проводе; встраивание в подвесной потолок; закрепление на подрозетнике.

Подвеска светильников на крюк или шпильку применяется в основном в жилых, административных и общественных зданиях. При открытой и скрытой проводках в зданиях с пустотными железобетонными плитами перекрытия для подвески светильников массой до 15 кг применяются крюки У623Б. Отверстия для установки коробков, шпилек и вывода проводов к светильникам пробивают пиротехнической колонкой УК-6 или электромолотками. Крепление светильников массой до 5 кг к сплошным плитам перекрытия осуществляется с помощью крюков У625, закладываемые в готовые отверстия в период строительства здания до устройства чернового пола расположенного выше этажа. Если в панелях перекрытия отсутствуют отверстия для установки сквозных крюков и шпилек, то вместо них могут использоваться серьги с крюком, которые привариваются к арматуре железобетонных плит.

В помещениях без повышенной опасности светильники не заземляются, поэтому крюки, устанавливаемые в железобетонных перекрытиях, должны быть изолированы, а приспособления для подвески светильников должны иметь изолирующие кольца. Эти меры предотвращают случайное соединение металлических нетоковедущих частей светильника с заземленными металлической арматурой плитами перекрытия.

После подвески и присоединения светильника к проводам групповой сети с использованием люстрового зажима отверстие закрывается потолочной розеткой, входящей в его комплект, а при отсутствии последней - потолочной розеткой серии РП, закрепляемыми на крюке или шпильке.

Одним из распространенных способов непосредственного крепления светильников с люминесцентными лампами к стенам и потолку является применение конструкции из полосой стали с впрессованными или приваренными к ней болтами, расположенными в соответствии с крепежными отверстиями светильника.

Конструкции из полосовой стали и дюбель-винты к сплошным плитам перекрытия и стенам пристреливаются с помощью строительно-монтажного пистолета. Подвеска сложных многоламповых люстр в высоких помещениях зданий производится к несущим конструкциям перекрытия или строительным чердака. Страховка подвески осуществляется с помощью стального троса, крепящегося к штанге или корпусу люстры. Светильники с люминесцентными лампами имеют значительную длину и относительно небольшую мощность, поэтому их устанавливают в непрерывные светящиеся линии или линии с небольшими разрывами. Одиночные люминесцентные светильники на стенах или колонах устанавливаются с помощью кронштейнов. Также для установки применяются трубные подвесы, штанги, подвесы из профилей и уголков, облегчающие монтаж, так как в этом случае уменьшается число креплений подвески и обеспечиваются прямолинейность светящейся линии и возможность съема и установка светильника без разборки.

...