Степень огнестойкости - группа несгораемых материалов.

t_в = 5 ^оС; t_н = - 34 ^оС; Дt^н = 7 ^оС; n = 1; б_в = 8,7 Вт/(м ^оС)

R_о^тр = [5 - (-34)] · 1/ 7 · 8,7 = 0,640 (м². ^оС)/Вт

Должно соблюдаться условие R_о ? R_о^тр

Определение сопротивления теплопередаче R_о неоднородной ограждающей конструкции определяем на основании расчета температурного поля.

Приведенное сопротивление теплопередаче неоднородной ограждающей конструкции

R_о = t_в - t_н / q^расч , [м². ^оС/Вт],

где q^расч - тепловой поток, Вт/м²;

t_в, t_н - то же, что и в формуле т.1;

q^расч = б_в (t_в - ф_в ) = б_н (ф_н - t_н), [Вт/м²],

где б_н - коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции;

ф_в, ф_н - средние температуры внутренней и наружной поверхностей ограждающей конструкции, ^оС;

ф_в = t_в - n (t_в - t_н) / R_о б_в , [ ^оС],

где R_о - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции вне теплопроводного включения, (м^{2 о}С)/Вт;

n, t_в, t_н, б_в - то же, что и в формуле т.1;

R_о = 1/ б_в + УR + 1/ б_н , [ (м^{2 о}С) / Вт],

где R - термическое сопротивление слоя многослойной ограждающей конструкции без включений, (м^{2 о}С) / Вт;

R = д / л , [ (м^{2 о}С) / Вт],

где д - толщина слоя, м;

л - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/ (м ^оС)

д₁ = 0,0007м; д₂ = 0,05м; д₃ = 0,0007м; л_в = 8,7 Вт/ (м^{2 о}С)

л₁ = 58 Вт/ (м^{2 о}С); л₂ = 0,038 Вт/ (м^{2 о}С); л₃ = 58 Вт/ (м^{2 о}С);

б_н = 23 Вт/ (м^{2 о}С)

R_о^усл = 1/8,7+0,0007/58+0,05/0,038+0,0007/58+1/23 = 1,469 м^{2 о}С/Вт

ф_в = 5 - 1*[5 - (-35)]/1,474*8,7 = 1,95 ^оС

Величина теплового потока

q^расч = 8,7 (5 - 1,88) = 26,535 Вт/м².

Приведенное сопротивление теплопередаче неоднородной ограждающей конструкции стены

R_о = 5 - (-35) / 26,535 = 1,469 (м^{2 о}С)/Вт,

что соответствует условию R_о ? R_о^тр, т.е. 1,469> 0,640

Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции.

К = 1 / R_о , [Вт/ (м^{2 о}С)] ,

К = 1 / 1,469= 0,68 Вт/ (м^{2 о}С)

Покрытия

₁=0,7мм

₂=50мм

₃=0,7мм

t_н = 6 ^оС;

n = 1;

б_в = 8,7 Вт/(м^{2 о}С)

R_о^тр_покр = [5 - (-34)]*1 / 6*8,7 = 0,75 (м^{2 о}С)/Вт

д₁ = 0,001м; д₂ = 0,10м; д₃ = 0,002м; б_в = 8,7 Вт/ (м^{2 о}С)

л₁ = 58 Вт/(м^{2 о}С); л₂ = 0,038 Вт/(м^{2 о}С); л₃ = 58 Вт/(м^{2 о}С); б_н = 23 Вт/(м^{2 о}С)

R_о^усл = 1/8,7 + 0,0007/58 + 0,05/0,038 + 0,0007/58 + 1/23 = 1,469 (м^{2 о}С)/Вт

ф_в = 5 - 1*[5 - (-34)] / 1,469*8,7 = 1,95 ^оС

Величина теплового потока

q^расч = 8,7 (5 - 1,95) = 26,535 Вт/м².

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции перекрытия.

R_о = 5 - (-34) / 26,535 = 1,469(м^{2 о}С)/Вт

что соответствует условию R_о ? R_о^тр, т.е. 1,469> 0,75

К = 1/1,469= 0,68 Вт/ (м^{2 о}С)

6.3 Потери теплоты через ограждающие конструкции котельной. Теплопотери через ограждающие конструкции определяются при расчетной температуре

Основные и добавочные потери теплоты определяют суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции.

Q = F (t_в - t_н) (1 + Ув) К*n, [Вт],

где F - площадь ограждающей конструкции, через которую идет потеря тепла, м²;

t_в, t_н - расчетные температуры, соответственно внутреннего и наружного воздуха, ^оС;

в - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;

К - коэффициент теплопередачи данной ограждающей конструкции, Вт/ (м^{2 о}С)

n - поправочный коэффициент к расчетной разности температур в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху.

Данные расчета сводим в таблицу.

Теплопотери через полы рассчитывают по зонам по формуле для утепленных полов.

Q_у.п = (F_I/ R^I_у.п + F_II/ R^II_у.п ) (t_в - t_н), [Вт],

где F_I, F_II - площади зон, м²;

R^I_у.п, R^II_у.п - термические сопротивления отдельных зон, (м^{2 о}С)/Вт;

t_в, t_н - то же, что и в формуле т.1.

Q_у.п = (8,8 / 4,3 ) (5 - (-34))=79,8 Вт

Сопротивление теплопередаче утепленных полов, расположенных непосредственно на грунте.

R = R_с + Уд_усл / л_усл , [(м^{2 о}С)/Вт] , [т.12]

где R_с - сопротивление теплопередаче отдельных зон не утепленного пола, м^{2 о}С/Вт;

Уд_усл / л_усл - сумма термических сопротивлений утепляющих слоев, (м^{2 о}С)/Вт (утепляющими считаются слои из материалов, имеющих коэффициент теплопроводности л < 1,2 Вт/ (м^{2 о}С)

д_усл = 0,1м; л_усл = 0,038 Вт/ (м^{2 о}С)

F_I= 42,2=8,8 м²

Для не утепленных полов I зоны

R_CI = 4,3 (м^{2 о}С)/Вт

Для утепленных полов I зоны

R_I = 4,3 + 0,1/0,038 = 6,932(м^{2 о}С)/Вт

Коэффициент теплопередачи.

К = 1/6,932 = 0,14 Вт/ (м^{2 о}С)

Данные расчета сводим в таблицу

Согласно приведенным расчетам принимаем для котельной панель стеновую ПТС.L.10.22.50-70 (толщиной по утеплителю - 50мм; толщиной оцинкового облицовочного листа - 0,7мм).

Таблица 11 Расчет теплопотерь ограждающими конструкциями зданий.

№ помещения	Наименование помещения и его температура	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи, К, ккал/час м2 гр	Расчетная разность температур, (tв -tн)n	Основные теплопотери через ограждения, Q=FK(tв -tн)n, ккал/ч	Добавочные теплопотери, %	Коэффициент в общих % надбавок	Общая потеря тепла Q0=Q, ккал/час
		Наименование	Ориентация по сторонам света	Размеры, м	Площадь, F, м2				На ориентацию по сторонам света	На обдуваемые ветром	Прочие
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
	Котельная	tпар=-340С
	ХПГ tв=50С	НС	С	4,0х2,5	10	0,68	39	265,2	0,1	-	-	1,1	291,7
		НС	В	2,2х2,5	5,5	0,68	39	145,86	0,1	-	-	1,1	160,45
		НС	Ю	4,0х2,5	10	0,68	39	265,2	-	-	-	1,0	265,2
		НС	З	2,2х2,5	5,5	0,68	39	145,86	0,05	-	-	1,05	153,15
		ОО	В	1,0х0,9	0,9	6,670,68	39	234,1	0,1	-	-	1,1	257,5
		БД	З	2,0х1,0	2,0	4,650,68	39	362,7	0,05	-	-	1,05	380,8
		ПП	-	4,0х2,2	8,8	0,68	39	233,4	-	-	-	1,0	233,4
		ПЛi	-	-	8,8	0,14	39	48,05	-	-	-	1,0	48,05
													1790,25
	ППГ tв=200С	tпар=-100С
		НС	С	4,0х2,5	10	0,68	10	68	0,1	-	-	1,1	74,8
		НС	В	2,2х2,5	5,5	0,68	10	37,4	0,1	-	-	1,1	41,14
		НС	Ю	4,0х2,5	10	0,68	10	68	-	-	-	1,0	68
		НС	З	2,2х2,5	5,5	0,68	10	37,4	0,05	-	-	1,05	39,27
		ОО	В	1,0х0,9	0,9	6,670,68	10	66	0,1	-	-	1,1	72,6
		БД	З	2,0х1,0	2,0	4,650,68	10	93	0,05	-	-	1,05	97,65
		ПП	-	4,0х2,2	8,8	0,68	10	59,84	-	-	-	1,0	59,84
		ПЛi	-	-	8,8	0,14	10	12,32	-	-	-	1,0	12,32
													465,62

Таблица 12 Тепловоздушный баланс БМК

Характеристики помещения	Расчетный период года	Тепловой баланс и его составляющие
Наименование	Объем, м3	Высота		от котлов ( +; -) Вт/ч	от электро-оборудования ( +; -) Вт/ч	от трубопроводов и оборудования ( +; -) Вт/ч	через ограждающие конструкции	от вентиляции	от солнечной радиации, Вт/ч	от освещения, Вт/ч	Всего , Вт/ч
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Блочно-модульная котельная	20,5	2,5	ХПГ ППГ	+914,4 +812,8	+1225 +1225	+2053,7 +864,3	-1790,25 -465,62	-799,5 -205	- +150,8	+237 +237	+616,6 +2619,3

7. Расчет тепловоздушного баланса помещения котельной

7.1 Поступление тепла от технологического оборудования

Поступление тепла от электрооборудования при переходе механической энергии в тепловую.

Q = NЧз₁Ч з₂Ч з₃Ч з₄ [Вт/ч]

где N - номинальная установочная мощность, Вт/ч;

з₁ - коэффициент использования установочной мощности двигателей, принимаемый (0,7…0,9);

з₂ - коэффициент загрузки оборудования, принимаемый (0,5…0,8);

з₃ - коэффициент одновременности работы двигателей, принимаемый 0,5…1;

з₄ - коэффициент, характеризующий переход механической энергии в тепловую, принимаемый 0,1…1;

N = УN_i [Вт/ч]

где N_i - номинальная мощность электродвигателей I^го типа, Вт;

Номинальная установочная мощность:

1) электродвигателей сетевых циркуляционных насосов

УN_гор = nЧN_гор [Вт/ч]

где n - количество насосов, шт;

N_ц - мощность электродвигателя, Вт;

УN_ц = 1Ч3000 = 3000 [Вт/ч]

2) электродвигателя сетевого циркуляционного насоса

УN_ц = nЧN_ц [Вт/ч]

где n - количество насосов, шт;

N_ц - мощность электродвигателя циркуляционного насоса ГВС, Вт/ч;

УN_ц = 1Ч750= 750 [Вт/ч]

3) электродвигателя подпитывающего насоса

УN_п = nЧN_п [Вт/ч]

где n - количество насосов, шт;

N_п - мощность электродвигателя подпитывающего насоса, Вт/ч;

УN_п = 1Ч480 = 480 [Вт/ч]

4) электродвигателя рециркуляционного насоса

УN_р = nЧN_р [Вт/ч]

где n - количество насосов, шт;

N_р - мощность электродвигателя рециркуляционного насоса, Вт/ч;

УN_р = 1Ч750 = 750 [Вт/ч]

5) электродвигателя циркуляционного насоса горячего водоснабжения

УN_ГВС = nЧN_ГВС [Вт/ч]

где n - количество насосов, шт;

N_ГВС - мощность электродвигателя сетевой воды ГВС, Вт/ч;

УN_ГВС = 1Ч120 = 120 [Вт/ч]

N = 3000+750+480+750+120 = 5100 [Вт/ч]

Q = 5100Ч0,7Ч0,7Ч0,7Ч0,7 = 1225 [Вт/ч]

Поступление тепла от подогревателей ГВС.

Определяются как потери тепла ограждающими поверхностями подогревателями.

Относительное значение потери тепла.

q = (б_nЧF/Q)Ч(t_n - t_в) Ч100, [%]

где б_n - результативный коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения подогревателя в окружающую среду, принимаемый в пределах от 14 до 26 Вт/м^{2 о}С;

t_n, t_в - средние температуры поверхности ограждения подогревателя и воздуха котельной (t_n=45⁰С; tв^ХПГ =5^о ; tв^ППГ =20⁰C);

F - суммарная наружная площадь поверхности ограждения подогревателя, м², F одного подогревателя 0,94 м²;

Q - тепловая производительность подогревателя в зависимости от отопительного периода, Вт;

б_n = 1,66Ч³v t_n - t_в + 5,12Ч[((273+ t_n)⁴-(273- t_в)⁴)/(100⁴Ч( t_n - t_в))]

Для холодного периода года.

б_п=1,66Ч³v45-5 + 5,12[((273+45)⁴-(273-5)⁴)/(100⁴Ч(45-5))]=12,17 Вт/м²*с

Относительное значение потери тепла.

g₅=(12,17*0,94)/(127*10³)*(45-5)*100=0,36 %

Для переходного периода года.

б_п=1,66Ч³v45-20 + 5,12[((273+45)⁴-(273-20)⁴)/(100⁴Ч(45-20))]=17,4 Вт/м²*с

Относительное значение потери тепла.

g₅=(17,4*0,94)/(127*10³)*(45-20)*100=0,32 %

Потери тепла ограждающими поверхностями подогревателя

Q₅=(g₅*Q_к)/100, [Вт/ч],

Для холодного периода года.

Q^ХПГ=(0,36*127*10³)/100=457,2 [Вт/ч]

Для переходного периода года.

Q^ППГ=(0,32*127*10³)/100=406,4 [Вт/ч]

Потери тепла ограждающими поверхностями подогревателей котельной.

УQ₅=nQ₅, [Вт/ч]

где n - количество подогревателей, устанавливаемых в котельной, шт.

Для холодного периода года.

УQ^ХПГ=2*457,2=914,4 [Вт/ч]

Для переходного периода года.

УQ^ППГ=2*406,4=812,8 [Вт/ч]

7.2 Поступление тепла от электроосвещения

Характеристика помещения котельной в соответствии с ПУЭ - нормальная. Разряд зрительных работ в котельной в соответствии СНиП "Естественное и искусственное освещение" - 6.

При работе ламп накаливания электрическая энергия переходит в световую и тепловую энергию.

Световая составляет 21 %, а тепловая - 79 %.

Тепло поступления от электрического освещения.

Q_осв=N_уств, [Вт],

где: N_уст - установленная мощность источников освещения, Вт;

в - коэффициент, показывающий какая часть электрической энергии переходит в тепло, в=0,79.

N_уст=Э^освF, [Вт],

где: Э^осв - удельный расход электроэнергии на освещение котельной, Э^осв=9 Вт/м²;

F - площадь котельной, F=2,13,9=8,19 м².

N_уст=98,19=73,71 [Вт]

Принимаем три лампы накаливания мощностью 100 Вт

N_уст=3100=300 [Вт]

Теплопоступления от электроосвещения

Q_осв=3000,79=237 [Вт/ч]

7.3 Поступление тепла от солнечной радиации

В переходный период при t_н=10 °C и выше следует учитывать количество тепла, поступающего в помещение котельной от солнечной радиации.

?Q_рад= Q_рад^ост+ Q_рад^огр, [Вт/ч],

где: Q_рад^ост, Q_рад^огр - теплопоступления соответственно через остекленные поверхности и ограждающие покрытия.

Для остекленных поверхностей.

Q_рад^ост=F_остА_остg_ост, [Вт/ч],

где F_ост - поверхность остекления, F=0,9 м²;

g_ост - величина радиации через 1 м² поверхности остекления, зависящая от ее ориентации по сторонам света, g_ост=93 Вт/м² ч;

А_ост - коэффициент, зависящий от характеристики остекления, принимается А=0,8.

Q_рад^ост=0,90,893=66,96 [Вт/ч]

Для покрытий в переходный период.

Q_рад^огр=F_пg_пR_огр, [Вт/ч],

где F_п - поверхность покрытия, F_п=5,47=37,8 [м²];

g_п - величина радиации через 1 м² поверхности покрытия. G_п=14ч21 Вт/м² ч;

К_огр - коэффициент теплоотдачи покрытия, К_огр=0,68 Вт/м²*°C.

Теплопоступления от солнечной радиации через покрытие котельной.

Q_рад^огр=37,8140,68=360 [Вт/ч]

?Q_рад=221+360=581 [Вт/ч]

7.4 Определение количества тепла, теряемого в трубопроводах

Поступления тепла от изолированных трубопроводов.

Q_{п и} +Q_{о и}=(Уg_пil_пi+Уg_{о i}l_{о i}), [Вт/ч],

где Q_{п и} ,Q_{о и} - потери тепла через изолированную поверхность, соответственно подающей и обратной линии, Вт/ч;

g_пi, g_{о i} - нормы плотности теплового потока черех изолированную поверхность трубопроводов, Вт/м*ч;

l_пi, l_{о i} - протяженность i-х участков трубопроводов соответственно подающей и обратной линий, м;

n - количество участков тепловой сети.

Для участков подающей и обратной линий.

g_пi (_{о и})=g'_н(t_т-t_вн)/(t'_т-t'_вн), [Вт/м ч],

где g'_н - норма плотности потока для расчетной температуры, Вт/м*ч;

t'_вн =25 °C - расчетная температура внутреннего воздуха;

t'_т =100 °C - расчетная средняя температура теплоносителя;

t_т - температура теплоносителя в расчетный период, °C;

t_вн - температура внутреннего воздуха в расчетный период, °C.

Для подающей линии.

= 42,6(95-5)/(100-25)=51,1 [Вт/м ч],L=7,72 м,d =89х4,0;

= 35,1(95-5)/(100-25)=4,5 [Вт/м ч], L=3,2 м,d =57х3,5;

= 42,6(95-20)/(100-25)=42,1 [Вт/м ч], L=3,02 м,d =89х4,0;

= 12,7(38,5-20)/(100-25)=3,1 [Вт/м ч], L=4,7 м,d =57х3,5;

Для обратной линии.

= 28,6(70-5)/(100-25)=24,8 [Вт/м ч],L=7,72 м,d =89х4,0;

= 24,6(70-5)/(100-25)=21,3 [Вт/м ч], L=1,4 м,d =57х3,5,0;

= 10,4(33,9-20)/(100-25)=1,9 [Вт/м ч], L=7,72 м,d =89х4,0;

= 9,6(33,9-20)/(100-25)=1,8 [Вт/м ч], L=1,35 м,d =57х3,5;

Для ГВС подающей линии.

= 20,5(60-5)/(100-25)=15,0 [Вт/м ч],L=0,8 м,d =57х3,5;

= 19,4(60-5)/(100-25)=14,2 [Вт/м ч], L=2,6 м,d =46х3,0;

= 20,5(60-20)/(100-25)=10,9 [Вт/м ч], L=0,8 м,d =57х3,5;

= 19,4(60-20)/(100-25)=10,3 [Вт/м ч], L=3,4 м,d =46х3,0;

Для сетевой ГВС подающей линии.

= 35,1(95-5)/(100-25)=42,1 [Вт/м ч],L=3,85 м,d =57х3,5;

= 35,1(95-20)/(100-25)=35,1 [Вт/м ч], L=3,85 м,d =57х3,5;

Для сетевой ГВС подающей линии.

= 22,5(65-5)/(100-25)=18,0 [Вт/м ч],L=5,0 м,d =57х3,5;

= 22,5(65-20)/(100-25)=13,5 [Вт/м ч], L=5,0 м,d =57х3,5;

Q_пи^ХПГ+Q_ои^ХПГ=51,17,7+42,13,2+24,87,72+21,31,4+150,8+14,22,6+42,13,85+18,05=118,1 [Вт/ч]

Q_пи^ППГ+Q_ои^ППГ=42,63,0+3,14,7+1,97,72+1,81,35+10,90,8+10,33,4+35,13,85+13,55=376,9 [Вт/ч]

Поступления тепла через поверхность изолированной арматуры.

Q_а=Уg_наil_наi, [Вт/ч],

где g_наi - норма плотности теплового потока i-го элемента, Вт/м ч;

l_наi - длина i-го элемента арматуры, м.

g= g'_наi(t_т-t_вн)/(t'_т-t'_вн), [Вт/м ч],

где g'_наi - норма плотности потока для расчетной температуры, Вт/м*ч;

t_т ,t_вн ,t'_т,t'_вн - теже, что и в формуле

Для арматуры на подающей линии.

g_пна1^ХПГ=144(95-5)/(100-25)=172,8 [Вт/м ч] ,L=0,05 м,d =89х4,0;

g_пна2^ХПГ=136(95-5)/(100-25)=163,2 [Вт/м ч] ,L=0,4 м,d =57х3,5;

g_пна1^ППГ=144(95-20)/(100-25)=144 [Вт/м ч] ,L=0,05 м,d =89х4,0;

g_пна2^ППГ=136(95-20)/(100-25)=136 [Вт/м ч] ,L=0,4 м,d =57х3,5;

Для арматуры на обратной линии.

g_она1 ^ХПГ =144(70-5)/(100-25)=124,8 [Вт/м ч] ,L=0,05 м,d =89х4,0;

g_она2 ^ХПГ =136(70-20)/(100-25)=117,9[Вт/м ч] ,L=0,15 м,d =57х3,5;

g_она1 ^ППГ =144(33,9-20)/(100-25)=26,7 [Вт/м ч] ,L=0,05 м,d =89х4,0;

g_она2 ^ППГ =136(33,9-20)/(100-25)=25,2 [Вт/м ч] ,L=0,15 м,d =57х3,5;

Для арматуры ГВС подающей линии.

g_гвсна1 ^ХПГ =136(60-5)/(100-25)=99,7 [Вт/м ч] ,L=0,1 м,d =57х3,5;

g_гвсна2 ^ХПГ =130(60-5)/(100-25)=95,3[Вт/м ч] ,L=0,05 м,d =46х3,0;

g_гвсна1 ^ППГ =136(60-20)/(100-25)=72,5 [Вт/м ч] ,L=0,1м,d =57х3,5;

g_гвсна2 ^ППГ =130(60-20)/(100-25)=69,3 [Вт/м ч] ,L=0,15 м,d =46х3,0;

Для арматуры сетевой ГВС подающей линии.

g_гвсна1 ^ХПГ =136(95-5)/(100-25)=163,2 [Вт/м ч] ,L=0,3м,d =57х3,5;

g_гвсна1 ^ППГ =136(95-20)/(100-25)=136,0 [Вт/м ч] ,L=0,25м,d =57х3,5;

Для арматуры сетевой ГВС обратной линии.

g_{гвспна1} ^ХПГ =136(65-5)/(100-25)=108,8 [Вт/м ч] ,L=0,3м,d =57х3,5;

g_{гвспна1} ^ППГ =136(65-20)/(100-25)=81,6 [Вт/м ч] ,L=0,25м,d =57х3,5;

Q_а^ХПГ=172,80,05+163,20,4+124,80,05+117,90,15+99,70,1+95,30,05+163,20,3+108,80,3=194,2 [Вт/ч]

Q_а^ППГ=1440,05+1360,4+26,70,05+25,20,15+72,50,1+69,30,05+1360,05+81,60,25=104,6 [Вт/ч]

Поступления тепла через поверхность теплосчетчика, изолированного на ѕ всей поверхности, установленного на подающей и обратной линии.

Q_{т сч}=g_п*l_э, [Вт/ч],

где g_п - норма плотности теплового потока через изолированную поверхность подающего трубопровода, Вт/м*ч;

l_э - эквивалентная одному элементу длина изолированного трубопровода, l_э=2,5 м.

g_п= g'_н(t_т-t_вн)/(t'_т-t'_вн), [Вт/м ч],

где t_т ,t_вн ,t'_т,t'_вн - те же, что и в формуле

Для подающей линии

g_п^хпг=35,1(95-5)/(100-25)=42,1 [Вт/м ч]

g_п^ппг=16,3(38,5-20)/(100-25)=4,0 [Вт/м ч]

Для обратной линии

g_п^хпг=35,1(70-5)/(100-25)=30,4 [Вт/м ч]

g_п^ппг=16,3(33,9-20)/(100-25)=3,0 [Вт/м ч]

Q_{т сч}^хпг=42,12,5+30,42,5=181,3 [Вт/ч]

Q_{т сч}^ппг=42,5+32,5=17,5 [Вт/ч]

Поступление тепла через поверхность неизолированного циркуляционного насоса, установленного на подающей линии.

Q_{ц н}= g_пl_э, [Вт/ч],

g^хпг=21,3 Вт/м ч, g^ппг=24,1 Вт/м ч, l_э=9,9 м.

Q_{ц н}^хпг=21,39,9=210,9 [Вт/ч]

Q_{ц н}^ппг=1,89,9=17,8 [Вт/ч]

Поступление тепла через поверхность неизолированного циркуляционного сетевого насоса ГВС, установленного на подающей линии.

Q_g=g_gl, [Вт],

где g_g - норма плотности теплового потока через изолированную поверхность дымохода, Вт/м;

l - длина изолированных дымоходов 9,9 м.

g_g= g'_н(t_g-t_вн)/(t'_т-t'_вн), [Вт/м ч],

где g'_н - норма плотности потока для расчетной температуры, Вт/м;

t_вн ,t'_т,t'_вн - те же, что и в формуле

g_g^хпг=42,1 [Вт/м]

g_g^ппг=35,1 [Вт/м]

G_g^хпг=42,19,9=416,8 [Вт]

G_g^ппг=35,19,9=347,5 [Вт]

Общее поступление тепла от изолированных трубопроводов и арматуры.

?Q_{т кот}=Q_{п и}+Q_{о и}+Q_а+Q_сч+Q_g, [Вт/ч],

?Q_{т кот}^хпг=1050,5+194,2+181,3+210,9+416,8=2053,7 [Вт]

?Q_{т кот}^ппг=376,9+104,6+17,5+17,8+347,5=864,3 [Вт]

Теплопотери на нагревание воздуха, поступающего в котельную при общеобменной вентиляции .

Q_в=V_{в к}сс(t_в-t_н)/3,6, [Вт/ч],

где V_{в к} - количество поступающего наружного воздуха, м³/ч;

с - плотность воздуха, с=1,2 кг/м³;

t_в,t_н - расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха, °C.

Для холодного периода.

Q_в^хпг=61,51,21,0(5-(-34))/3,6=799,5 [Вт/ч]

Для переходного периода.

Q_в^ппг=61,51,21,0(20-10)/3,6=205 [Вт/ч]

Потери тепла в водяных тепловых сетях с утечкой воды из трубопроводов.

Q_у=0,28G_уС_в((t_п+t₀)/2-t_{х в}), [Вт],

где G_у - расход воды на подпитку, G_у=330 кг/ч;

С_в - теплоемкость воды, С=4,19 кДж/кг*°C.

t_п,t₀ - температуры, соответственно подающей и обратной воды, °C.

Q_у^хпг=0,283304,19((95+70)/2-5)=30004,6 [Вт]

Q_у^ппг=0,283304,19((38,5+33,9)/2-20)=6271,9 [Вт]

8. Мероприятия по охране окружающей среды

Для удаления продуктов сгорания топлива в дипломном проекте используется дымовая труба диаметром 894,5 высотой Н= 4м. Высота трубы определяется расчетом из условия снижения концентрации вредных веществ в приземном слое ниже ПДК путем рассеивания дымовых газов на определенной высоте, диаметр устья принят исходя из максимально допустимых скоростей дымовых газов.

Расчет выполнен согласно ОНД-86 " Методика определения валовых выбросов вредных веществ в атмосферу от котлов тепловых электростанций", "Методических указаний по расчету выбросов загрязняющих веществ при сжигании топлива в котлах производительностью до 30т/ч" (Госкомгидрометеоиздат - 1985), "Методических указаний по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферу с дымовыми газами отопительных и отопительно-производственных котельных" (АКХ. 1991).

Расчет рассеивания приведен в табл.

Результаты расчета показывают, что концентрации вредных веществ не превышают санитарных норм.

Расчет выбросов загрязняющих веществ в атмосферу

В дымовых газах при работе котельной на природном газе вредными веществами являются NO₂, СО.

Исходные данные:

Расход топлива

а) годовой В^год =187,22 тыс.нм³/год

б) часовой В^ч=52 нм³/ч

Теплотворная способность Q_н^р=35,73 мДж/м³

Характеристика дымовых газов в выходном сечении трубы (D=0,08м для каждого котельного агрегата):

- При номинальной нагрузке :

а) температура t_ч=160єС

б) V_д^г _ном.ка= 269,1м³/ч=0,075м³/с

в) скорость щ_ч= V_д^г ка /f_д.трх3600 =14,95 м/c.

- При минимальной нагрузке (переходный период):

а) температура t_ч=170єС

б) V_д^г _ном.ка= 275,32м³/ч=0,076м³/с

в) скорость щ_ч= V_д^г ка /f_д.трх3600 =15,3 м/c.

- При летней нагрузке:

а) температура t_ч=180єС

б) V_д^г _ном.ка= 281,53/ч=0,078м³/с

в) скорость щ_ч= V_д^г ка /f_д.трх3600 =15,64 м/c.

Выбросы вредных веществ.

Расчет выбросов вредных веществ ведется в соответствии с методическими указаниями по расчету выбросов.

Количество окислов азота М_NO2 .

М_NO2= 0,001ЧВ^чЧQ_нЧК_NO2Ч(1-в) Ч(1- g_н/100)/3,6[г/с]

где: В^ч - часовой расход топлива, м³/ч;

Q_н - низшая теплотворная способность топлива, мДж/м³;

в - коэффициент, учитывающий степень снижения выбросов окислов азота, в результате применения технических решений, принимаем равным 0;

К_NO2 - количество окислов азота, принимаем равным 0,07 кг/гДж;

g_н- потери теплоты от механического недожога, принимаем равными 0,5.

При номинальной нагрузке:

М_NO2= 0,001Ч13,0Ч35,73 Ч0,07Ч(1-0) Ч(1-0,5 /100) / 3,6=0,009 [г/с]

Количество окиси углерода

М_СO=0,001ЧС_СОЧ В^чЧ(1- g_н/100)/ 3,6[г/с]

где С_СО- выход окиси углерода при сжигании топлива , кг/т.

С_СО= (g_зЧRЧ Q_нЧ10³)/(100ЧС_СО2)[г/м³]

где: g_з - потери теплоты от химической неполноты сгорания, принимаем равными 0,5;

R - безразмерная доля g_з, обусловленная наличием продукта неполного сгорания окиси углерода, принимаем равной 0,5.

С_СО= (0,5Ч0,5Ч 35,73Ч10³)/(100Ч10,12)=8,83 [г/м³

При номинальной нагрузке:

М_СO=0,001Ч8,83Ч13,0Ч(1- 0,5/100)/ 3,6=0,0316 [г/с

Расчет приземных концентраций вредных веществ при сжигании газообразного топлива выполнен в соответствии ОДН-86 для холодного периода года.

Максимальная концентрация вредных веществ в приземном воздухе.

Критерием для выбора расчетных формул служит величина вспомогательного параметра.

f=10³Ч( щ²ЧD)/(Н²ЧДt)[м/с²?С]

где: щ- скорость выхода дымовых газов из трубы, м/с;

D- диаметр устья трубы, м;

Н- высота выбросов вредных веществ, м;

Дt- разность между температурой выбрасываемых дымовых газов и температурой наружного воздуха, ?С;

щ =14,95[м/с];

Дt=160-(-34)=194 ?С

f=10³Ч(14,95²Ч0,08)/(40²Ч194)=5,76[м/с²?С

f<100 м/с²?С Дt>0

Расчет выполняется для нагретых выбросов

Максимальная концентрация вредных веществ в приземном воздухе

С_м=АЧМЧFЧmЧnЧ H²/V_гЧt [мг/м³]

где А- коэффициент статификации атмосферы, принимаем равным 160;

F-Коэффициент учитывающий скорость оседания вредных веществ, для газов F=1.

Значения коэффициентов m и n определяется в зависимости от параметров f,V_М ,V_М' и fe.

F=1000х щ²хD/H²хT;

V_М =0,65х

Расчет приземных концентрации вредных веществ для переходного периода года.

Характеристика дымовых газов в выходных сечений трубы

а) температура t_r= 170 ^оС

б) объём V_r =275,32 м³/ч = 0,076м³/с

в) скорость W_r = 15,3 м/с

г) часовой расход топлива В^ч = 13,0 нм³ / ч

Количество окислов азота

М_N02 = 0,001 Ч 13,0 Ч 35,73 Ч 0,07 Ч ( 1-0,5/100) / 3,6 = 0,009 г/с

Количество окиси углерода

М_со = 0,001Ч 8,83 Ч13,0(1-0,5/100)/3,6 = 0,0316 г/с

Величина вспомогательного параметра

f = 10³ Ч (15.3² Ч 0,08) / (4² Ч 160) = 7,32 м/с^{2 0}С

?t = 170-10 = 160 ^оС

Расчет приземных концентрации вредных веществ для летнего периода года. Характеристика дымовых газов в выходных сечений трубы:

а) температура t_r= 180 ^оС

б) обьем V_r =281,53 м³/ч = 0,078м³/с

в) скорость W_r = 15,64 м/с

г) часовой расход топлива В^ч = 13,0 нм³ / ч

Количество окислов азота

М_N02 = 0,001 Ч 13,0 Ч 35,73 Ч 0,085 Ч ( 1-0,5/100) / 3,6 = 0,011 г/с

Количество окиси углерода

М_со = 0,001Ч 8,83 Ч13,0(1-0,5/100)/3,6 = 0,0316 г/с

Величина вспомогательного параметра

f = 10³ Ч (15,64² Ч 0,08) / (4² Ч 150) = 8,15 м/с^{2 0}С

?t = 180-30 = 150 ^оС

При номинальной нагрузке:

V'_M=1,3 х14,95х0,08/4=0,39

f_e=800х(0.39)³=47,46; f_e >f; f=5,76

m = 1/ (0,67+0,1 v5,76+0,34 ³v5,76) = 0,66

При минимальной нагрузке:

V'_M=1,3 х15,3х0,08/4=0,41

f_e=800х(0,41)³=53,79; f_e >f; f=7,32

m = 1/ (0,67+0,1 v7,32+0,34 ³v7,32) = 0,625

При летней нагрузке:

V'_M=1,3 х15,64х0,08/4=0,41

f_e=800х(0,41)³=53,79; f_e >f; f=8,15

m = 1/ (0,67+0,1 v75,7+0,34 ³v75,7) = 0,336

Величина параметра V_м

V_м=

При номинальной нагрузке:

V_м==1,00 м/с

При минимальной нагрузке:

V_м==0,94 м/с

При летней нагрузке:

V_м==0,93 м/с

Вычисляем n по формуле

n=0,532

При номинальной нагрузке:

n=0,532=1,532

При минимальной нагрузке:

n=0,532=1,6

При минимальной нагрузке:

n=0,532=1,61

При номинальной нагрузке:

==0,077 мг/м²

==0,131мг/м²

При минимальной нагрузке:

==0,039 мг/м²

==0,137 мг/м²

При летней нагрузке:

==0,039 мг/м²

==0,137 мг/м²

что ниже допустимых пределов :

С_пдк N 02 = 0,085 мг / м³ ; С_пдксо =3,0 мг/м³

Определив количество вредных выбросов переходим к расчету минимально допустимой высоты дымовой трубы из условия отвода продуктов сгорания и рассеивания их в атмосфере .

Минимально допустимая высота дымовой трубы определяется из условия обеспечения такого рассеивания , при котором концентрация вредных веществ у поверхности земли будет меньше максимальной разовой предельно допустимой концентрации данного вещества в атмосферном воздухе (ПДК).

Минимально допустимую высоту дымовой трубы определим по формуле:

H = (vА Ч М Ч F Чm Чn) / (ПДК ³v V₁Ч ? Т) [ м ] ,

где: А - коэффициент, зависящий температурной стратификаций атмосферы

М- масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени, г/с ;

F- коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ, для газа равен 1;

m и n - коэффициент, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси ;

ПДК - max разовая предельно допустимая концентрация вредного вещества в атмосферном воздухе ;

V₁ - расход дымовых газов, м³/с ;

? Т - разность между температурой выбрасываемых дымовых газов и температурой окружающего воздуха, ^оС ;

Расчет минимальной допустимой высоты дымовой трубы для ХПГ расчет для NO₂

Объем дымовых газов 269,1 м³/с = 0,075 м³/с

? Т = 160 - (-34) = 194 ^оС

Н = =2,65 м

расчет для СО

Н = =0,84 м

Расчет для переходного периода года

Объем дымовых газов 275,32м³/ч = 0,076 м³/с

? Т = 170 - 10 = 160 ^оС

расчет для NO₂

Н = =2,71 м

Расчет для СО

Н = = 0,86 м

Расчет для летнего периода года

Объем дымовых газов 281,53м³/ч = 0,078 м³/с

? Т = 180 - 30= 150 ^оС

расчет для NO₂

Н = =2,71 м

Расчет для СО

Н = = 0,85 м

Проведенный расчет показывает что высота дымовой трубы обеспечивает отвод продуктов сгорания и рассеивания их в атмосфере.

Таблица 13 Данные для расчета загрязнений атмосферы для холодного периода года.

№ п/п	наименование	обозначение	размерность	значение
1	2	3	4	5
1.	Расход топлива часовой	Вч	нм3/ч	13,0
2.	Зольность топлива	-	-	-
3.	Серность топлива	-	-	-
4.	Объем дымовых газов	Vч	м3/ч	269,1
5.	Высота дымовой трубы	Н	м	4,0
6.	Диаметр дымовой трубы	Д	м	0,08
7.	Температура наружного воздуха	tн	0С	-34
8.	Коэффициент статификации атмосферы	А		160
9.	Потери от химического недожога	q3		0.5
10.	Потери от механического недожога	q4		0.5
11.	Коэффициент избытка воздуха			1.25
12.	Температура дымовых газов	tч	0С	160
13.	Скорость газов на выходе из устья трубы	ч	м/с	14,95
14.	Секундный выброс вредных веществ:
	-окиси углерода	Мсо	г/с	0,0316
	- окиси азота	МNO2	г/с	0,009
15.	Максимальная приземная концентрация вредных веществ
	-окиси углерода	См со	мг/м2	0,131
	-двуокиси азота	См NO2	мг/м2	0,077
16.	ПДК вредных веществ:
	-окиси углерода	ПДК СО	мг/м3	3
	-двуокиси азота	ПДК NО2	мг/м3	0.085

Таблица 14 Данные расчета загрязнений атмосферы для переходного периода года

№ п/п	наименование	обозначение	размерность	значение
1	2	3	4	5
1.	Температура наружного воздуха	tн	0С	+10
2.	Температура дымовых газов	tг	0С	170
3.	Объем дымовых газов	Vч	м3/ч	275,32
4.	Скорость газов на выходе из устья трубы	ч	м/с	15,3
5.	Максимальная приземная концентрация вредных веществ
	-окиси углерода	См со	мг/м2	0,137
	-двуокиси азота	См NO2	мг/м2	0,039
6.	ПДК вредных веществ:
	-окиси углерода	ПДК СО	мг/м3	3
	-двуокиси азота	ПДК NО2	мг/м3	0,085
7.	Высота дымовой трубы	Н		4,0
8.	Коэффициент статификации атмосферы	А		160
9.	Диаметр дымовой трубы	Д		0,08
10.	Расход топлива часовой	Вч		13,0
11.	Секундный выброс вредных веществ:
	-окиси углерода	Мсо	г/с	0,0316
	- окиси азота	МNO2	г/с	0,009

Таблица 15 Данные расчета загрязнений атмосферы для летнего периода года

№ п/п	наименование	обозначение	размерность	значение
1	2	3	4	5
1.	Температура наружного воздуха	tн	0С	+30
2.	Температура дымовых газов	tг	0С	180
3.	Объем дымовых газов	Vч	м3/ч	281,53
4.	Скорость газов на выходе из устья трубы	ч	м/с	15,64
5.	Максимальная приземная концентрация вредных веществ
	-окиси углерода	См со	мг/м2	0,137
	-двуокиси азота	См NO2	мг/м2	0,039
6.	ПДК вредных веществ:
	-окиси углерода	ПДК СО	мг/м3	3
	-двуокиси азота	ПДК NО2	мг/м3	0,085
7.	Высота дымовой трубы	Н		4,0
8.	Коэффициент статификации атмосферы	А		160
9.	Диаметр дымовой трубы	Д		0,08
10.	Расход топлива часовой	Вч		13,0
11.	Секундный выброс вредных веществ:
	-окиси углерода	Мсо	г/с	0,0316
	- окиси азота	МNO2	г/с	0,009

9. Внутренний водопровод и канализация

Исходная вода соответствует требованиям СНиП 11-35-76.

В соответствии с требованиями к качеству расходуемой воды и составом сточных вод проектируются следующие сети:

-водопровод исходной воды, подпиточный (В1).

-трубопровод дренажный от предохранительных клапанов и свободного слива от котлов (Т96).

Наружный водосток неорганизованный.

10. Электротехническая часть

Ввод электроэнергии в котельную производится через шкаф ВРУ (380В), в котором осуществляется учет энергии и переключения питающих линий.

Электрооборудование между соединяется разъемами и гибкими кабелями, исходящими от котлов и от электрического шкафа №1 к шкафу №2.

Электрическое освещение

Проектом предусматриваются следующие виды электроосвещения: рабочее и аварийное напряжение 220В переменного тока, местное и ремонтное напряжение 12В постоянного тока. В помещении котельной предусматривается система общего равномерного освещения.

Установленная мощность внутреннего электроосвещения 300Вт.

Величина освещения в котельной принята в соответствии с требованиями СНиП II-4-89.

Освещение выполнено светильниками, выбранными в зависимости от условий среды и высоты помещения котельной.

Питающая сеть электроосвещения выполняется кабелем марки АВВГ, прокладываемым по стенам и конструкциям с креплением скобами совместно с силовыми кабелями.

Групповая сеть рабочего и аварийного освещения выполняется кабелем АВВГ на скобах по перекрытию; стенам и проводом АПВ в коробах.

Управление рабочим и аварийным освещением производится выключателями на групповом щите и индивидуальными включателями, установленными у входа в помещении котельной.

11. Газоснабжение

Определение физико-технических свойств газа.

В качестве газового топлива для котельной принят газ природный согласно ГОСТ 5542-87 Уренгойского месторождения газопровода Уренгой-Центр-Азия используемый в п.Ува.

Таблица 16

Расчётный газ	Состав газа; % по объёму	Плотность кг/м3 при t=00С р=101,3кПа	Теплота сгорания ккал/м3 при t=00С р=101,3кПа
	СН4 метан	С2Н6 этан	С3Н8 пропан	С4Н10 Н-бутан	С5Н12 пентан	СО2 диоксид углерода	N2+ редкие газы		низшая
Уренгой-Центр-Азия	97,69	0,56	0,31	0,05	0,01	0,04	1,34	0,686	8527

СО₂; N+ редкие газы - балласт газового топлива.

Таблица 17 Физико-химический состав газа.

...

Расчетный газ	Состав газа	Плотность с кг/м3при t=00С	Теплопроводная способность Qн;МДж/м3	Предел взрываемости	Состав газа % по объему
Уренгой-Центр-Азия	Метан	0,7168	35,84	5-15	97,69
	Этан	1,3566	63,73	3-12,5	0,56
	Пропан

Страница:

•  1 
•  2 
•  3 
•  4 

дипломная работа "Использование газа" скачать

Подобные документы

• Расчет водогрейного котла

  Краткое описание котлового агрегата марки КВ-ГМ-6,5-150. Тепловой расчет котельного агрегата: расчет объемов, энтальпий воздуха и продуктов сгорания, потерь теплоты и КПД-брутто. Схема гидравлическая принципиальная водогрейного котла, расход топлива.
  
  курсовая работа [584,3 K], добавлен 27.10.2011
  

• Отопление жилого здания

  Параметры наружного и внутреннего воздуха. Расчет сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Проверка конструкций ограждений на отсутствие конденсации водяных паров. Определение тепловой характеристики здания. Конструирование системы отопления.
  
  курсовая работа [509,3 K], добавлен 05.10.2012
  

• Тепловой расчет котельного агрегата

  Описание котельного агрегата ГМ-50–1, газового и пароводяного тракта. Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания для заданного топлива. Определение параметров баланса, топки, фестона котельного агрегата, принципы распределения теплоты.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 30.03.2015
  

• Тепловой расчет здания

  Климатические характеристики района строительства. Расчетные параметры и показатели воздуха в помещениях. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания. Определение тепловой мощности системы отопления, вычисление необходимых затрат.
  
  курсовая работа [567,1 K], добавлен 21.06.2014
  

• Тепловой расчет котельного агрегата ДКВР 10-13

  Поверочный расчет котельного агрегата, работающего на природном газе. Сводка конструктивных характеристик агрегата. Топливо, состав и количество продуктов сгорания, их энтальпия. Объемная доля углекислоты и водяных паров по газоходам котельного агрегата.
  
  курсовая работа [706,7 K], добавлен 06.05.2014
  

• Тепловой и аэродинамический расчет котельного агрегата ДЕ-17–14ГМ, выбор тягодутьевых устройств

  Порядок проведения расчетов расхода топлива (в данном случае газа), коэффициента полезного действия котельного агрегата. Выбор и обоснование экономайзера, дутьевого вентилятора и дымососа при режиме работы котла с паропроизводительностью Dпар=17 т/ч.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 23.03.2016
  

• Расчет одноконтурной автоматической системы регулирования температуры перегретого пара котельного агрегата ДКВр-6,5-13 ГМ

  Регулирование температуры перегретого пара котельного агрегата за счет подачи конденсата на пароохладитель котла. Перестроение импульсной кривой в кривой разгона, определение параметров котельного агрегата. Структурная схема системы регулирования.
  
  курсовая работа [2,7 M], добавлен 09.01.2014
  

• Поверочный тепловой расчет парового котла Е-420-13,8-560 (ТП-81) на сжигание Назаровского бурого угля

  Понятие и назначение теплового расчета котельного агрегата, его методы, последовательность действий и объем. Краткое описание котельного агрегата Е-420-13,8-560 (ТП-81), его структура и основные компоненты, технические данные и принципиальная схема.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 28.03.2010
  

• Определение КПД котельного агрегата нетто

  Определение КПД котельного агрегата брутто и нетто по данным испытаний, сравнение с нормативным значением. Расчет часового расхода топлива, температуры точки росы, мощности электродвигателей тягодутьевых машин и питательного насоса. Составление схемы.
  
  курсовая работа [265,4 K], добавлен 28.03.2010
  

• Тепловой расчёт котельного агрегата Е-50-14-194 Г

  Тепловая схема котельного агрегата Е-50-14-194 Г. Расчёт энтальпий газов и воздуха. Поверочный расчёт топочной камеры, котельного пучка, пароперегревателя. Распределение тепловосприятий по пароводяному тракту. Тепловой баланс воздухоподогревателя.
  
  курсовая работа [987,7 K], добавлен 11.03.2015
  

• Тепловой расчет и эксергетический анализ парогенераторов

  Методы расчета сжигания и расхода топлива, КПД, теплового и эксергетического балансов котельного агрегата. Анализ схем установки экономайзера, воздухоподогревателя, котла-утилизатора с точки зрения экономии топлива и рационального использования теплоты.
  
  курсовая работа [893,0 K], добавлен 21.06.2010
  

• Тепловой расчет котельного агрегата

  Описание конструкции и технических характеристик котельного агрегата ДЕ-10-14ГМ. Расчет теоретического расхода воздуха и объемов продуктов сгорания. Определение коэффициента избытка воздуха и присосов по газоходам. Проверка теплового баланса котла.
  
  курсовая работа [2,4 M], добавлен 23.01.2014
  

• Поверочный тепловой расчет котельного агрегата

  Расчет топочной камеры котельного агрегата. Определение геометрических характеристик топок. Расчет однокамерной топки, действительной температуры на выходе. Расчет конвективных поверхностей нагрева (конвективных пучков котла, водяного экономайзера).
  
  курсовая работа [139,8 K], добавлен 06.06.2013
  

• Поверочный тепловой расчёт котельного агрегата

  Конструктивные характеристики котельного агрегата, схема топочной камеры, ширмового газохода и поворотной камеры. Элементарный состав и теплота сгорания топлива. Определение объёма и парциальных давлений продуктов сгорания. Тепловой расчёт котла.
  
  курсовая работа [2,2 M], добавлен 05.08.2012
  

• Топливо. Тепловой баланс котельного агрегата

  Виды топлива, его состав и теплотехнические характеристики. Расчет объема воздуха при горении твердого, жидкого и газообразного топлива. Определение коэффициента избытка воздуха по составу дымовых газов. Материальный и тепловой баланс котельного агрегата.
  
  учебное пособие [775,6 K], добавлен 11.11.2012
  

• Тепловой расчёт котельного агрегата Е-220-9,8-540 Г

  Основные характеристики котельного агрегата Е-220 -9,8-540 Г: вертикально-водотрубный, однобарабанный, с естественной циркуляцией. Поверочный расчёт топочной камеры и ширмовых поверхностей нагрева. Конструктивный расчёт конвективных пароперегревателей.
  
  контрольная работа [2,6 M], добавлен 23.12.2014
  

• Расчет ограждающих конструкций

  Теплотехнический расчет наружных стен, чердачного перекрытия, покрытия над подвалом. Сопротивление теплопередаче наружных дверей, заполнений световых проемов. Расчет теплопотерь помещения, затраты на нагрев инфильтрующегося воздуха. Система вентиляции.
  
  курсовая работа [212,1 K], добавлен 07.08.2013
  

• Проектирование котельного агрегата ДЕ-4-14ГМ

  Поверочный тепловой и аэродинамический расчет котельного агрегата и подбор вспомогательного оборудования. Расчет расхода топлива, тепловых потерь, КПД котлоагрегата, температуры и скорости газов по ходу их движения в зависимости от его параметров.
  
  дипломная работа [656,6 K], добавлен 30.10.2014
  

• Тепловой расчет котельного агрегата ПК-14

  Устройство циркуляционной системы котельного агрегата ПК 14. Исходные характеристики по топливу и котельному агрегату. Пересчет составляющих топлива на рабочие массы и заданную влажность. Теоретический объем и энтальпия воздуха и продуктов сгорания.
  
  курсовая работа [2,0 M], добавлен 26.02.2014
  

• Тепловой расчет и эксергетический анализ котельного агрегата

  Описание производственных котлоагрегатов. Расчет процесса горения котельного агрегата. Тепловой и упрощённый эксергетический баланс. Расчёт газотрубного котла-утилизатора. Описание работы горелки, пароперегревателя, экономайзера и воздухоподогревателя.
  
  курсовая работа [2,0 M], добавлен 09.06.2011
  

Другие документы, подобные "Использование газа"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам