Электромагнитные процессы в устройствах с произвольной подвижной частью
Анализ физических процессов в устройствах, формулирование особенностей протекания электромагнитных процессов. Получение зависимостей эксплуатационных характеристик устройств от параметров конструкции и электропитания. Критерии функционирования устройств.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | автореферат |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 08.02.2018 |
| Размер файла | 665,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
,
тогда для скалярного электрического потенциала получаем уравнение в форме двумерного уравнения Лапласа .
Таким образом, для определения поля вектора градиента скалярного электрического потенциала в подвижной части необходимо решить краевую задачу относительно скалярного электрического потенциала при граничных условиях, показанных на рис. 7 для подвижной части в форме плоского отрезка немагнитного металла, считая, что ось Х является осью геометрической и электрической симметрии. Граничные условия определены исходя из равенства нулю нормальной к границе составляющей вектора плотности тока. Решение краевой задачи проводится методом конечных элементов и входит в компьютерный модуль расчета электромагнитного поля устройства в целом. На рис. 8 приведены графики изменения Z -составляющей плотности вторичного тока вдоль оси Z и градиента скалярного электрического потенциала вдоль оси X на различных расстояниях от оси симметрии в пределах расчетной области по рис 7.
J2 A/м2 В
1 2
Z, см Х, см
Рис. 8
Характер протекания электромагнитных процессов в первичной части индукционного линейного устройства зависит, главным образом, от геометрической формы подвижной части и ее положения относительно индуктора. Эти параметры являются определяющими для взаимного влияния магнитодвижущих сил индуктора и подвижной части. В математической и компьютерной моделях, разработанных в настоящей работе, мгновенные значения токов фазных обмоток определяются следующим образом: ток фазы А , ток фазы В , ток фазы С , где - мгновенные значения потокосцеплений фазных катушек, определенные по результатам моделирования электромагнитных процессов с расчетом магнитного поля численными методами. В связи с отсутствием необходимости в гармоническом анализе магнитного поля в активной зоне, отпадает необходимость в определении параметров обмоток, связанных с дифференциальным рассеянием. Для строгого определения потокосцепления катушки необходимо просуммировать потокосцепления каждого отдельного витка . В нашем случае моделирования магнитного поля численными методами суммируются частичные потокосцепления витков, находящихся в пределах одного конечного элемента сечения катушки.
По результатам моделирования электромагнитных процессов с помощью вышеприведенной компьютерной модели определяются: интегральное электромагнитное усилие, действующее на подвижную часть; характеристики магнитного поля в каждом конечном элементе базового сечения устройства в каждый заданный момент времени; значения вторичных токов и элементарных тангенциальных усилий в каждом конечном элементе подвижной части в каждый заданный момент времени; значения потокосцеплений фазных катушек в каждый из заданных моментов времени; значения фазных токов в каждый заданный момент времени; значения токов нулевой последовательности в заданный момент времени; значение смещения потенциала нейтрали питающей сети в заданный момент времени.
Синтез линейных электромагнитных устройств проводился на основе формулирования задачи как задачи минимизации некоторой функции цели. Эта функция цели заключает в себе, чаще всего, интегрированный показатель качества устройства. В нашем случае задача синтеза индуктора и обмоток устройства формулируется следующим образом: на основе моделирования магнитного поля индуктора численными методами требуется определить геометрические размеры пазов и зубцов индуктора, при которых размещенная в пазах обмотка с необходимым числом витков, создает магнитное поле с необходимым значением индукции, но при этом плотность тока не выходит за пределы, определенные тепловой нагрузкой зубцового слоя.
Задача синтеза геометрии индуктора и обмоток индукционного устройства ставится как оптимизационная и формулируется следующим образом: варьируемой переменной является сечение паза индуктора ( м2 ), где hп и bп - высота и ширина паза индуктора ( м ).
Величина этого сечения однозначно определяет величину МДС обмотки индуктора при неизменной плотности тока. С величиной сечения паза однозначно связаны размеры зубца индуктора и его спинки. Таким образом, значение варьируемой переменной однозначно задает геометрию индуктора. При указанном токораспределении МДС фазной катушки и сечение паза связаны соотношением где - действующее значение МДС фазной катушки, А; - усредненная плотность тока в пазу индуктора А/м2. В качестве функции цели выбирается ?В - абсолютная величина разности между значением магнитной индукции, заданным по условиям функционирования модуля, и получаемым в процессе синтеза: ?В = |Bр. Вз.|, где Вр. - значение средней магнитной индукции на линии расположения подвижной части., Вз. - требуемое значение магнитной индукции. Таким образом, имеем следующую задачу: . Исходя из физических представлений и учитывая, что МДС обмотки индуктора связаны вторым уравнением Максвелла, приходим к выводу, что функция цели является выпуклой на множестве Rn и имеет один глобальный минимум.
Поиск значений независимой переменной, при которых обеспечивается минимум целевой функции, осуществляется методом деления отрезка пополам. На первом шаге изменения варьируемой переменной определяется направление поиска, затем в направлении уменьшения целевой функции делается изменения варьируемой переменной с некоторым шагом ДF. При переходе целевой функции через минимум процесс возвращается к присутствующему первоначальному значению, и значение шага уменьшается вдвое. Процесс продолжается до достижения совпадения Вр. и Вз. с необходимой точностью.
Глава 3. «Исследование линейных электромагнитных индукционных устройств с произвольной подвижной частью». В процессе исследования электромагнитных процессов решались следующие задачи:
· определение условий транспортирования линейным индукционным устройством немагнитных металлических линейных профилей, имеющих дефекты геометрической формы в конкретных условиях технологического процесса;
· определение условий удаления металлического немагнитного предмета произвольной геометрической формы из сырьевой массы, находящееся в зоне действия бегущего магнитного поля индуктора;
· определение условий удаления расплава алюминия из наклонного металлопровода при неполном заполнении его по длине и по живому сечению.
Использование линейных индукционных устройств для перемещения алюминиевых профилей в условиях металлургического предприятия требует обеспечения необходимого тангенциального усилия на перемещаемом изделии. На рис. 9 представлены результаты исследования тангенциального усилия в линейных индукционных устройствах. Зависимость тангенциального усилия Fотн от отношения величины полюсного деления к ширине подвижной части (ф/a) представлена на рис. 9 а, эпюры индуцированных токов в подвижной части и магнитной индукции на поверхности индуктора при длине подвижной части, равной двойному и одному полюсному делению на рис. 9 б, Зависимости коэффициента ослабления тангенциального усилия от относительной величины прогиба подвижной части на рис. 9 в, Lпрогиба - максимальная величина прогиба подвижной части, кривая 1 - подвижная часть расположена прогибом вверх, 2 - прогибом вниз, 3 - пргиб расположен асимметрично относительно индуктора. Зависимость усилия «втягивания» подвижной части в бегущее магнитное поле при изменении относительного перекрытия полюсного деления индуктора подвижной частью показана на рис 9 г. Величина усилия, получающегося при перекрытии двойного полюсного деления, для всех зависимостей принята за 1. Все полученные зависимости проверялись на экспериментальных макетах в лаборатории и в условиях производства. Погрешность моделирования 10 - 18%. Результаты моделирования использовались при разработке индукторов: выборе величины полюсного деления, магнитной индукции, геометрии зубцовой зоны, типа обмотки индуктора и т. д.
Целью исследований линейных индукционных устройств с жидкометаллической подвижной частью при помощи моделирования электромагнитных процессов было решение следующих задач: 1) получение информации о параметрах электромагнитных процессов, необходимой для конструирования устройства с заданными характеристиками; 2) определение параметров рабочего режима устройства в различных условиях работы; 3) определение условий работоспособности устройства при неполном заполнении канала жидким металлом по живому сечению; 4) определение характеристик электрического взаимодействия индуктора и питающей сети в различных режимах работы; 5) разработка рекомендаций по конструированию индукторов и режимам электрического питания обмоток индукторов в различных режимах. Анализ результатов моделирования электромагнитных процессов позволил сформулировать рекомендации по обеспечению соответствующих режимов эксплуатации жидкометаллического насоса при недостаточном подпоре жидкого металла из копильника печи:
Fотн j2, B
ф/a
а) б)
Fотн Fотн
1 2 3
Lпрогиба/2 Lперекрытия/
в) г)
Рис. 9
Моделирование электромагнитных процессов в индукционном устройстве с жидкометаллической подвижной частью позволило установить величину минимального уровня жидкого металла в канале, при котором происходит преодоление подъема выходной части канала. На основе полученных результатов проведен анализ процессов и сформулированы рекомендации по конструированию линейных индукционных устройств. В процессе исследования решался также вопрос определения критерия выдавливания жидкого металла из горизонтального участка в наклонный при неполном заполнении канала по живому сечению из-за недостаточного количества металла в копильнике.
На основе результатов, полученных моделированием электромагнитных процессов и эксперимента был получен критерий выдавливания жидкого металла из наклонного участка канала: Если угол наклона выходного участка канала к горизонту равен , то условие выдавливания металла из канала запишется:, где - масса металла, находящегося выше уровня металла в горизонтальной части канала, в объеме которого не действуют электромагнитные силы; - высота центра тяжести объема металла в наклонной части канала. Анализ результатов моделирования позволил сформулировать рекомендации по обеспечению соответствующих режимов эксплуатации жидкометаллического насоса при недостаточном подпоре жидкого металла из копильника печи.
При исследовании электромагнитных процессов в металлоуловителях на основании анализа результатов исследования сформулированы рекомендации по конструированию и заданию режимов работы металлоуловителей: частоте питающего напряжения, магнитной индукции в зоне расположения удаляемого предмета, величине полюсного деления в зависимости от характеристического размера предмета, величине воздушного зазора в двустороннем металлоуловителе.
Глава 4. «Цилиндрические индукционные устройства с динамической дискретной подвижной частью». В процессе работы над этой главой разработаны средства моделирования электромагнитных процессов в цилиндрических индукционных устройствах с дискретной ферромагнитной подвижной частью, проведены исследования электромагнитных процессов, разработаны рекомендации по конструированию и выбору режимов работы. Последовательность решаемых задач была следующей: 1) разработка математической и компьютерной моделей магнитного поля в рабочей камере; 2) анализ магнитного поля и распределения элементов дискретной среды в рабочей камере; 3) разработка принципов построения цилиндрических индукционных устройств.
Для вывода формулы определения магнитных характеристик дискретной ферромагнитной среды были проведены экспериментальные исследования поведения дискретной ферромагнитной среды в рабочей камере путем фотографирования дискретной среды при освещении рабочей камеры стробоскопической лампой. На основе результатов подсчета распределения количества элементов по объему рабочей камеры и сравнения с распределением магнитной индукции в объеме рабочей камеры получено выражение для расчета величины в элементе объема рабочей камеры в присутствии дискретной ферромагнитной среды. Фото распределения элементов дискретной ферромагнитной среды в объеме рабочей камеры для различных средних концентраций элементов дискретной среды в объеме рабочей камеры приведены на рис. 10.
Рис. 10
Расчетная область цилиндрического индукционного устройства представлена на рис. 11 и представляет собой поперечное сечение сердечника индуктора. Фото дискретной ферромагнитной среды в рабочей камере, показанные на рис 10, сделаны при увеличении средней концентрации элементов дискретной среды от 32 до 76 кг/м3. При средней концентрации элементов ферромагнитной среды 50 кг/м3 и выше распределение плотности элементов дискретной среды в рабочей камере становится практически равномерным и для определения магнитной характеристики дискретного ферромагнетика предлагается формула: , где: - полный объем рассматриваемого элемента и часть объема, занятая дискретной средой, - величина, обратная магнитной проницаемости массивного ферромагнетика. Некоторые результаты моделирования магнитного поля в рассматриваемом сечении индуктора приведены на рис.12.
На рис. 12а показано изменение величины магнитной индукции в направлении от центра сердечника к внешней поверхности индуктора, при этом выявлен провал в значении индукции в центре паза. На рис. 12б показаны зависимости максимального и минимального значений магнитной индукции в рабочей камере от глубины паза индуктора. На рис. 12в показан характер изменения магнитной индукции по окружности расточки статора и на различных расстояниях от расточки статора. На рис. 12г показана зависимость коэффициента неравномерности индукции в рабочей камере от величины диаметра расточки индуктора.
В, Тл В, Тл
1
2
L, м hп/tz, о.е.
a) б)
В, Тл К1
1 2 3
ц, град D, м
в) г)
Рис 12
Моделирование магнитного поля в рабочей камере позволяет решить следующие задачи разработки цилиндрических индукционных устройств: 1) обеспечить необходимые характеристики магнитного поля в рабочей камере, 2) обеспечить приемлемые электроэнергетические и массогабаритные характеристики устройства.
Анализ полученных результатов моделирования магнитного поля в рабочей камере цилиндрического индукционного устройства позволил сформулировать следующие выводы:
§ 1) магнитное поле в рабочей зоне индуктора является неоднородным. Степень неоднородности достигает трехкратных значений в отношении максимальной магнитной индукции в рабочей камере к магнитной индукции в центре. В рабочей камере образуются сгущения магнитных силовых линий и, соответственно, зоны максимальной индукции в пространствах, прилегающих к углам коронок зубцов. В этих областях происходит взаимное стопорение ферромагнитных элементов из-за повышения их средней плотности до критических значений. Таким образом можно говорить о «мертвых» зонах в рабочей камере двух типов: зона, в которой индукция недостаточно велика (центр индуктора, пространство над пазом, зона, в которой индукция повышена и происходит стопорение движения элементов дискретной среды. Поэтому оба этих явления необходимо сводить к минимуму;
§ 2) увеличение диаметра рабочей камеры, при сохранении глубины паза и плотности тока, не приводит к увеличению магнитной индукции в центре индуктора. В то же время, сильно увеличивает степень неоднородности магнитного поля за счет увеличения магнитной индукции в области коронок зубцов. Вот почему эксплуатационные характеристики (качество диспергации) индукционных устройств с большими диаметрами рабочей камеры несколько хуже, чем такие устройства с малыми диаметрами;
§ 3) глубина паза сердечника при неизменной плотности тока в обмотке оказывает сильное влияние на величину магнитной индукции в центре расточки до значений глубины, равным от 1,0 до 3,0 пазового деления. Если значение глубины паза выше 4,0 пазового деления дальнейшее увеличение глубины не приводит к существенному увеличению магнитной индукции в центре расточки;
§ 4) Одним из эффективных способов уменьшения степени влияния «мертвых зон» 2-го рода является скругление коронок зубцов индуктора;
§ 5) Концентрация элементов дискретной среды внутри индуктора оказывает существенное влияние на характер магнитного поля внутри индуктора, что подтверждается экспериментальными результатами.
Как показали проведенные исследования, разработка сердечников индукторов требует решения двух проблем, предполагающих противоположные направления конструирования. Эти проблемы заключаются в следующем: необходимо обеспечить невысокие значения коэффициента неоднородности магнитного поля, что легче достигается при малых диаметрах расточки с одной стороны, необходимо обеспечивать высокую пропускную способность устройства, что требует больших диаметров рабочей камеры. Кроме того, при малых диаметрах становится труднее размещать обмотку по окружности расточки из-за уменьшения пространства для размещения обмотки. Существенной проблемой является существование «мертвых» зон внутри расточки индуктора. Области малых значений магнитной индукции находятся: а) вблизи центра индуктора, б) вблизи открытия пазов. Области больших значений индукции находятся вблизи углов коронок зубцов. Уменьшение влияния «мертвых» зон первого и второго рода можно достигнуть за счет создания условий для более равномерного распределения магнитной индукции в рабочей зоне. На основе полученных результатов сформулированы рекомендации по конструированию индукционных устройств с дискретной ферромагнитной подвижной частью.
Глава 5. «Электростатические устройства с мелкодисперсной подвижной частью». В этой главе приведены результаты исследования устройств с мелкодисперсной подвижной частью. В устройствах с мелкодисперсной подвижной частью областью, в которой происходят главные физические процессы, является межэлектродное пространство. В межэлектродном пространстве происходят следующие процессы: в области пространства, прилегающей к остриям или поверхности коронирующего электрода, образуется чехол короны, электроны и отрицательно заряженные ионы, исходящие из чехла короны, движутся в направлении положительно заряженного формообразующего электрода и образуют в межэлектродном пространстве объемный отрицательный заряд. При попадании в межэлектродное пространство мелкодисперсных частиц вещества на поверхности частиц адсорбируются отрицательно заряженные ионы и частицы приобретают отрицательный заряд. Электрическое поле в межэлектродном пространстве сформировано таким образом, чтобы обеспечить адсорбцию пылевыми частицами заряда, погасить скорость движения заряженных частиц пернаправить движение пылевых частиц к источнику пыления. Инструментом исследования электрических процессов в электростатическом затворе является математическая модель. Математическая модель электрических процессов в устройстве с мелкодисперсной подвижной частью для плоскопараллельного поля (в плоскости XOY) запишется следующим образом:
, (1) , (2) , (3)
, (4) , (5) , (6)
где - вектор напряженности электрического поля; - объемная плотность зарядов; - плотность тока ионов; - коэффициент подвижности ионов; - скалярный потенциал электрического поля; - сила тяжести пылевой частицы; - кулоновская сила, действующая на заряженную частицу; - предельный заряд, получаемый пылевой частицей в области диффузии ионов. Основу математической модели электростатического затвора составляет численный расчет электрического поля методом конечных элементов, подобный тому, что приведен выше, с учетом особенностей, характерных для электростатического затвора..
Следует иметь в виду, что распространенные пакеты программ численного расчета электрических полей (FEMM, MATLAB и др.) в нашем случае использовать не представляется возможным из-за достаточно сложных вычислительных процессов по определению объемной плотности заряда в межэлектродном пространстве, неопределенности границ объемного заряда, а также неопределенности величины тока короны. Определение границ объемного заряда внешней области короны и тока короны требует разработки специальных программных средств, которые отсутствуют в FEMM и MATLAB. В связи с этим в рамках выполнения настоящей работы были разработаны собственные программные средства для расчета электрического поля в электростатическом затворе.
После попадания мелкодисперсной частицы в область диффузии ионов частица адсорбирует на себе заряд. Величина этого заряда увеличивается по мере продвижения частицы во внешней области короны. Динамика приобретения заряда частицей в процессе осаждения ионов описывается, широко известной в литературе по высоковольтным технологиям формулой Потенье. Пользуясь информацией о распределении напряженности электрического поля во внешней области коронного разряда (по результатам моделирования электрического поля), и характере механического воздействия на частицу со стороны сил, движущих частицу, можно определить время, за которое частица приобретает предельный заряд и путь, который проходит частица за это время.
В электростатических затворах, предназначенных для блокирования пылевых выбросов в атмосферу, мелкодисперсная частица движется в межэлектродном пространстве за счет избыточного давления воздуха, имеющего место внутри бункера с сыпучим материалом. Этому усилию противодействует комплекс сил, которые воздействуют на нее со стороны электрического поля в межэлектродном пространстве. Причем, по мере перемещения частицы к выходному отверстию ее заряд увеличивается и увеличивается тормозящее усилие, в то время как усилие со стороны воздушного потока можно считать неизменным. Момент уравновешивания этих двух усилий и будет моментом остановки частицы. Затвор будет считаться выполнившим свои функции, если путь, пройденный частицей до остановки, будет меньшим расстояния от точки входа частицы во внешнюю область коронного разряда выходного отверстия бункера. Тогда критерий функционирования затвора можно сформулировать следующим образом: путь, пройденный мелкодисперсной частицей от точки пересечения ею границы внешней области коронного разряда до ее полной остановки должен быть меньше расстояния между сеточным электродом и выхлопным отверстием бункера или емкости с сыпучим материалом.
...Подобные документы
Взаимосвязанные электромагнитные и механические изменения во время переходных электромагнитных процессов. Сравнение методик расчета токов короткого замыкания при трехфазном коротком замыкании. Сопротивление элементов схемы замещения автотрансформаторов.
курсовая работа [290,9 K], добавлен 03.11.2013Методика расчета выпрямителя источников электропитания электронных устройств, его графическое представление. Определение напряжения и тока на выходе. Мультиплексоры и способы поиска сигналов для их настройки. Понятие и назначение в цепи триггера.
контрольная работа [989,7 K], добавлен 25.11.2009Причины возникновения электромагнитных переходных процессов в электрических системах. Расчет и анализ переходного процесса для трех основных режимов: трехфазного, несимметричного и продольной несимметрии. Составление схемы замещения и ее преобразование.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 29.07.2013Электромагнитные процессы, протекающие в электротехнических устройствах. Резистивный элемент, катушка индуктивности, конденсатор. Схемы замещения источников электрической энергии. Пассивные элементы цепи, их основные характеристики и параметры.
реферат [105,0 K], добавлен 14.02.2014Реле управления в электрических цепях. Применение реле в устройствах автоматического управления, контроля, сигнализации, защиты, коммутации. Основные типы реле. Устройство поляризованного реле. Электромагнитные реле с магнитоуправляемыми контактами.
дипломная работа [1,7 M], добавлен 28.11.2013Экспериментальное получение электромагнитных волн. Плоская электромагнитная волна. Волновое уравнение для электромагнитного поля. Получение модуля вектора плотности потока энергии. Вычисление давления электромагнитных волн и уяснение его происхождения.
реферат [28,2 K], добавлен 08.04.2013Принцип работы акустооптических устройств, применяемых для развертки лазерного излучения в системах: оптической локации; слежения за рельефом местности; считывания информации; точной адресации в устройствах записи. Изготовление акустооптических ячеек.
реферат [12,7 K], добавлен 22.06.2015Основы технологии электромонтажных работ. Монтаж, эксплуатация и ремонт электрической проводки. Основные понятия о заземляющих устройствах. Размещение, установка и хранение оборудования. Сушка двигателей постоянного тока на "ползучей" частоте вращения.
курс лекций [5,0 M], добавлен 20.01.2014Методы расчета простых и сложных заземлителей в однородной и неоднородной среде. Обоснование необходимости определения показателей надежности при проектировании заземляющих устройств. Выбор метода контроля основных параметров заземляющих устройств.
дипломная работа [2,9 M], добавлен 13.06.2012Составление дифференциальных уравнений, описывающих динамические электромагнитные процессы, применение обобщенных приемов составления математического описания процессов электромеханического преобразования энергии. Режимы преобразования энергии.
курсовая работа [2,5 M], добавлен 22.09.2009Диффузия как физическое явление, особенности протекания в твердых телах. Практические методы исследования диффузионных процессов в многослойных структурах. Получение позитивного или негативного изображения на бессеребряных светочувствительных слоях.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 12.04.2012Влияние параметров силовых элементов на габаритно-массовые и энергетические характеристики источников питания. Технология полупроводниковых приборов, оптимизация электромагнитных нагрузок и частоты преобразования в источниках вторичного электропитания.
курсовая работа [694,7 K], добавлен 27.02.2011Понятие технологических процессов, скорость протекания которых определяется скоростью переноса вещества (массы) из одной фазы в другую. Основные виды массообменных процессов, их фазовое равновесие и материальный баланс. Основное уравнение массопередачи.
презентация [2,7 M], добавлен 29.09.2013Сущность топлива, его разновидности и применение. Основные процессы горения жидких, твердых и газообразных топлив. Содержание летучих веществ в ископаемом твердом топливе. Время протекания физических процессов. Температура кипения жидких топлив.
реферат [64,9 K], добавлен 04.12.2014Необходимость управления напряжением на входных клеммах устройств с целью регулирования их выходных характеристик при использовании электротехнических устройств постоянного тока. Полупроводниковые статические преобразователи как управляемые выпрямители.
презентация [199,1 K], добавлен 08.07.2014Основные способы определения потерь коэффициента полезного действия и часового расхода топлива. Характеристика конструкции топки. Анализ горелочных устройств, предназначенных для различных типов горелок. Знакомство с классификацией топочных устройств.
практическая работа [1,2 M], добавлен 31.10.2014Исследование классификации, структуры и вольтамперной характеристики тиристора, полупроводникового прибора, выполненного на основе монокристалла полупроводника. Изучение принципа работы, таблеточной и штыревой конструкции корпусов тиристорных устройств.
курсовая работа [790,5 K], добавлен 15.12.2011Понятие, классификация лазеров по признакам, характеристика основных параметров, их преимущества. Причины конструкции лазеров с внешним расположением зеркал. Описание физических процессов в газовых разрядах, способствующих созданию активной среды.
реферат [594,8 K], добавлен 13.01.2011Ознакомление с основными параметрами электромагнитных выключателей. Рассмотрение конструкции полюса, который состоит из токоведущего контура, смонтированного на опорных изоляторах, и дугогасительного устройства. Анализ процесса размыкания контактов.
презентация [4,5 M], добавлен 08.09.2017Анализ нормальных режимов сети. Определение значений рабочих токов и токов короткого замыкания в местах установки устройств защиты, сопротивления линий электропередачи. Выбор устройств релейной защиты и автоматики, расчет параметров их срабатывания.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 03.01.2015
