Режимы отпуска теплоты Тюменской ТЭЦ-2

· Санитарно-обмывочный пункт -10чел.

· Два поста РХН -по 3чел.

· Сандружина -24чел.

· 4 противопожарных отделения на базе ПЧ-78 -по 6чел.

· Группа по обслуживанию убежищ и укрытий -20чел.

Гражданские организации ГО общего назначения:

· Спасательная группа -17чел.

· Аварийно-техническая группа -26чел.

· Группа охраны общественного порядка -16чел.

Материальное обеспечение.

Материальное обеспечение заключается в организации и осуществлении своевременного и полного снабжения формирований техникой, средствами защиты, связи, приборами радиационной, химической разведки и другими средствами, необходимыми для проведения спасательных работ.

Вопросы материально-технического обеспечения на объекте возложены на службу материально-технического снабжения.

Наличие транспортных средств позволяет в короткие сроки вывоз рабочих и служащих в безопасные зоны, эвакуацию материальных ценностей.

Медицинское обеспечение организуется и осуществляется с целью сохранения здоровья и работоспособности личного состава НФГО, рабочих и служащих, оказания первой медицинской помощи пострадавшим и больным, их направлению в лечебные учреждения.

Медицинское обеспечение включает:

· лечено-профилактические,

· санитарно-гигиенические,

· противоэпидемические и лечебно-эвакуационные мероприятия.

Медицинское обеспечение мероприятий ГО на ТЭЦ-2 возложено на медицинскую службу, имеющую в своем составе:

· здравпункт (6 врачей и 12 ср. персонала)

· сандружину -24чел.

· аптечный киоск с запасами медикаментов.

8.3.3 Используемые способы защиты персонала при ЧС техногенного характера

В случае возникновения аварий, связанных с выбросом АХОВ, защита рабочих и служащих ТТЭЦ-2, населения п. Войновка и мкр. Восточный планируется путем выхода в безопасные зоны, при этом работа станции не прекращается. Защита вахтенного персонала предусматривается посредством противогазов ГП-5 и дополнительной коробки ДПГ-3, хранящихся на центральном щите.

Для эвакуации рабочих и населения из районов ЧС на ТТЭЦ-2 имеются автобусы:

1. Тайота - 1 шт.

2. КАВЗ - 2шт.

3. ПАЗ - 2 шт.

4. ЛАЗ - 3 шт.

5. УРАЛ - «ВАХТА» - 2 шт.

6. Кароса Ц-734- 2шт.

При возникновении крупных производственных аварий, катастроф и стихийных бедствий.

При возникновении пожара:

дать команду на ликвидацию очага пожара дежурному ПЧ-78; проанализировать сложившуюся обстановку и при необходимости вызвать пожарные подразделения города; Машинисту-обходчику действовать согласно указаниям, переданным средствами массовой информации, соблюдая маршрут эвакуации.

При возникновении аварии АХОВ и радиационного заражения:

При получении сигнала «Внимание всем» о химическом заражении необходимо действовать согласно указаниям, переданным средствами массовой информации и инструкции на рабочем месте.

Сигнал об аварии со АХОВ поступает начальнику смены станции.

Получив сигнал, начальник смены станции организует оповещение руководящего состава, цехов и населения подведомственного жилого сектора в соответствии со схемой оповещения

После подачи сигнала органами ГО и ЧС «Внимание всем» о радиационном заражении, действовать по указаниям средств массовой информации.

При совершении диверсионных, вредительских и террористических актов.

В данной ситуации необходимо действовать по указаниям средств массовой информации.

8.3.4 Защита персонала предприятия при ЧС природного характера

1. При бурях, ураганах, смерчах и обильных снегопадах:: При возможном урагане нужно оставаться в помещении, плотно закрыть окна и двери и ждать его окончания.

Получив сообщение о приближающемся смерче, необходимо плотно закрыть двери, окна, вентиляционные отверстия. Укрыться в подвальных помещениях.

2. При весеннем паводке (наводнении) необходимо оставаться на рабочем месте (БЩУ находится на отметке 12м.) Проводятся мероприятия, определяемые отдельным приказом директора ТТЭЦ-2.

3. Во время землетрясения: встать у внутренней стены в дверном проеме. Как только толчки стихнут, необходимо покинуть помещение.

8.3.5 Пожарная безопасность

Пожарная безопасность регламентируется ППБ 01-03.

Категория здания, помещения по пожаро и взрывоопасности

В соответствии с решением №118 Минэнерго СССР от 25.09.75г. и информационного сообщения Т.О. ТЭПа №4т/п от 25.05.81г. приводится классификация основных зданий и сооружений ТЭЦ с указанием категории производства оп пожарной и взрывопожароопасности, минимальной степени огнестойкости и класса помещений по взрыво и взрывопожароопасности по ПУЭ (2003).

Категории производства и класс помещений указаны согласно выданным заданиям профилирующих технологов (теплотехников-механиков, химиков, гидротехников, электриков, киповцев, сантехников и др.)

Таблица 8.10

№ п/п	Наименование зданий, сооружений, помещений	Категория производства	Минимальная степень огнестойкости	Класс помещений по взрывной и взрывопожарной опасности по ПУЭ (2003)
Объединенный главный корпус ОГК
1	Машинный зал	Г	II	II-IIa
2	Трубопроводный этаж	Г	II
	Щиты управления:
3	Блочный	Д	II
4	Групповой	Д	II

При проектировании зданий и сооружений учитывались требования СНиПов: П-90-81; 91-77; 92-76; 58-75; П-35-76; П- 106-79; П-2-80 в части противопожарной защиты строительных конструкций, путей эвакуации взрывной и взрыво-пожарной и пожарной безопасности. В настоящее время все соответствует ППБ 0 1 -03 .

Наличие пожаро и взрывоопасных веществ и материалов

Газ Уренгойского месторождения.

Мазут марок М- 100 и М-40.

Масло турбинное марок Т-22 и Тп-22.

В помещении мазуто - и маслонасосной, относящиеся к категории "Б", системы вентиляции проектируются с резервными вентиляторами и электродвигателями, автоматически включающимися при остановка основных и отключающимися при срабатывании сигнала пожарной опасности.

Водород (на охлаждение генератора). Во избежание скопления водорода под перекрытием машинного зала, на кровле устанавливаются дефлекторы без дроссель-клапана.

Пропан и кислород в баллонах (для ремонтных нужд).

Таблица 8.11. Имеющиеся в наличии средства пожаротушения

№	Наименование помещений, сооружений и установок энергетических предприятий	Единица защищаемой площади или установки	ОГНЕТУШИТЕЛИ	Дополнительные средства пожаротушения
			Порошковые, вместимостью, л	Углекислотные, вместимостью, л	Ящик с песком, вместимостью 0,5 м3	Асбестовое полотно или кошма 2 х 2 м
1	2	3	7	8	9	12	13	14	16	17
			5	10	100	5(8)	25	80
Распределительные отделения
1	Блочный щит управления 1	Помещение	-	8	-	2	2	-	-	-
2	Блочный щит управления 2	Помещение	-	8	-	2	2	-	-	-
3	Групповой щит управления	Помещение	-	8	-	2	2	1	-	-
Машинные отделения
4	Турбогенераторы мощностью 200 МВт	Отм. 12.600	-	4	-	-	-	3	2	-
		Отм. 4.000	-	-	-	-	-	2	-	-
		Отм. 0.000	-	-	-	-	-	-	2	-

Во избежание утери инвентаря лопаты и пожарные рукава находятся на блочных щитах, а также на групповом щите управления. Во избежание обрушения кровли имеется система орошения ферм и перекрытий. По помещениям ОГК смонтирована пожарная разводка, имеется система орошения маслобака турбины, во избежание его возгорания. В близи станции находится пожарное депо в составе, которого иметься 2 пожарные машины.

Необходимое количество средств пожаротушения.

Согласно правил пожарной безопасности для энергетических предприятий (РД 153.-34.0-03.301-00) устанавливаются следующие нормы первичных средств пожаротушения.

Таблица 8.12.

№	Наименование помещений, сооружений и установок энергетических предприятий	Единица защищаемой площади или установки	ОГНЕТУШИТЕЛИ	Дополнительные средства пожаротушения
			Пенные и водные, вместимостью, л	Порошковые, вместимостью, л	Хладоновые, вместимостью, л	Углекислотные, вместимостью, л	Комбинированные пена, порошок, вместимостью, л	Ящик с песком, вместимостью 0,5 м3	Асбестовое полотно или кошма 2 х 2м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	И	12	13	14	15	16	17
			10	100	2	5	10	100	2(3)	2	5(8)	25	80	100
Машинные отделения
1	Турбогенераторы	Отм. 8-12	2++	2++	-	2++	2+	2+	-	2+	2+	1+	1++	1+	1++	-
	мощностью 100-- 300 МВт	Отм. 0 м	4++	2++	-	2++	2+	2++	-	2+	2+	1++	1+	1+	2++	-
Распределительные отделения
2	Блочный щит управления 1	Помещение	-	-	-	-	8	-	-	-	2	2	-	-	-
3	Блочный щит управления 1	Помещение	-	-	-	-	8	-	-	-	2	2	-	-	-	-
4	Групповой щит управления	Помещение	-	-	-	-	8	-	-	-	2	2	1	-	-	-

Знаком «++» обозначены рекомендуемые к оснащению объектов огнетушители.

Знаком «+» обозначены огнетушители, применение которых допускается при отсутствии рекомендуемых и при соответствующем обосновании.

Эвакуация персонала при пожаре.

Огнестойкость стен и перегородок между помещениями разных категорий производства, между этими помещениями и путями эвакуации (коридорами-проходами), между помещениями встроек и объемами производств, в которые встройки встроены выполнены с пределом огнестойкости согласно ППБ 01-03, СНиП П-92-76; ПУЭ; СНиП П-2-80; П-90-81; П-91-77 и "Руководства по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня по конструкциям и групп возгораемости материалов".

В корпусе 4 капитальных лестничных клетки. Между рядами Б-В -лестничная клетка №1(ось 1) с естественным освещением, предусмотренная для эвакуации из этажей встройки и из помещений с отметок этажерки, и лестничная клетка №4 (ось 23) с естественным освещением для эвакуации из помещений с отметок этажерки.

Для эвакуации из кабельных помещений в этажерке на отметке 8.4 (категория "В"), при длине корпуса 264м. (между осями 8-9), на расстоянии 180м от оси 23, закрытая лестничная клетка №3 которая в силу технологических условий, оказывается внутренней (без естественного света). Она выполнена незадымляемой, с подпором воздуха во время пожара 2 кгс/м2 на уровне первого этажа при одной открытой двери. В лестничной клетке №3 также выполняется аварийное электрическое и эвакуационное освещение для эвакуации из всех помещений со всех отметок этажерки на отметку 0.0. Для выхода из этой лестничной клетки наружу на отметке 0.0 закрытые (выгороженные стенами и перекрытиями ) - холл - перед лестницей и коридор - проход от ряда Б до ряда А, идущий под эстакадой трубопроводов, с устройством над холлом и коридором - проходом железобетонных покрытий и стен по всей длине.

Эвакуация из помещений этажерки с отметки 3.6:

а) в энергетической части осуществляется по лестничным клеткам №3 и №4, расположенным у осей 8 и 23, входя в лестничную клетку №3 (у оси 8) через выгороженный перед ней коридор;

б) остальной части (оси 1-8) - в лестничную клетку №1 (у оси 1) со вторым выходом в лестницу №3 ( у оси 8) по консольному мостику под эстакаду трубопроводов (между осями 7-8). На этом участке (для обеспечения высоты прохода 2м.), пол консольного мостика понижается с выполнением пандусов, проход выгораживается стенами и перекрытиями и соединен с закрытым объемом выгороженного коридора перед лестничной клеткой №3 (у оси 8). Изолированность коридора ограждениями продиктована тем, что в машзале и котельном отделении эстакада трубопроводов идет открытом исполнении.

Эвакуация из помещений на отметке 12.6 и с площадок этажерки на отметке 8.0 и 25.2 осуществляется также, и из кабельного этажа на отметке 8.4, по торцевым лестницам №1 и №4 и по внутренней незадымляемой лестнице №3 ( у оси 8) с выходом наружу на отметке 0.0 через выгороженные стенами и перекрытиями холл и коридор-проход.

Эвакуация из помещений этажерки по длине корпуса к лестницам осуществляется через внутренние дверные проемы из одного помещения в другое, а также и путем выхода из этих помещений в дверные проемы в перегородках по рядам Б и В на консольные мостики. На отметке 12.6 холл перед лестничной клеткой №1 (у оси 1) ОГК соединен теплым переходом с инженерно-бытовым корпусом (ИБК). На временном торце ОГК наружная металлическая маршевая эваколестница, соединяющая отметки этажерки и выходящая на кровлю котельного отделения.

Лестничная клетка №2 расположена по ряду "А" между осями 1 и 2.

8.4 Выводы

В ходе проведенного анализа документации предоставленной Тюменской ТЭЦ-2 можно сделать следующие выводы: По данному рабочему месту (машиниста обходчика по турбинному оборудованию) имеется ряд нарушений (несоответствий) некоторых контролируемых параметров нормативным законодательным актам. В частности, согласно карте аттестации рабочего места, имеется превышение уровня шума в цехе (ГОСТ12.1.003-83), вибрации в цехе (ГОСТ 12.1.012-90), в 1,2 раза превышена концентрация масляных паров. В то же время принимаются меры по снижению этих вредных воздействий. Весь персонал обеспечен средствами индивидуальной защиты, предоставляется дополнительный отпуск продолжительностью 6 дней, в связи с вредностью и опасностью труда производится доплата в размере 10 процентов, а также выдается молоко.

По степени вредности и опасности условия труда относятся к классу 3.2, вредные, а по травмобезопасности ко 2 классу , допустимые. Данное рабочее место соответствует по состоянию микроклимата СанПин 2.2.4.548-96, по Электробезопасности ГОСТ 12.1.030-81, по энергетическому воздействию ГОСТ 12.1.002-84, по энергономичности рабочего места ГОСТ 12.2.003-91, ГОСТ 12.2.064-81, а также по пожарной безопасности ППБ 01-03. Вопросы по ЧС рассмотрены в документе "План действий по предупреждению и ликвидации чрезвычайных ситуаций на Тюменской ТЭЦ-2".

9. Экономическая часть

Оценка эффективности затрат тепловой изоляции.

9.1 Расчет тепловых потерь на участке тепловой сети

Исходные данные:

Прокладка трубопровода - надземная

Длина прямого трубопровода L=2500 м

Длина обратного трубопровода L=2500 м

Материал изоляции - минеральная вата; Thermal-coat^TM

Толщина изоляции: для минеральной ваты д = 100 мм = 0,1 м

для Thermal-coat^TM д = 3,8 мм =0,0038 м

Коэффициент теплопроводности: л_ИЗ = 0,001 Вт/(м К) для Thermal-coat^TM,

л_ИЗ = 0,06 Вт/(м К) для минеральной ваты

Диаметр трубопровода d = 1,2м

Средняя температура наружного воздуха в отопительный сезон t_.Н,З.= -20 ⁰С

Средняя температура наружного воздуха в неотопительный сезон t_Н,Л.= 18 ⁰С

Средняя температура прямой сетевой воды:

в зимний период ф_1,з = 115 ⁰С

в летний период ф_1,л = 70 ⁰С

Средняя температура обратной сетевой воды:

в зимний период ф_2,з = 60 ⁰С

в летний период ф_2,л = 45 ⁰С

Коэффициент теплоотдачи от поверхности б_НАР = 10 Вт/(м²К)

Удельный расход топлива на отпуск тепла в_у = 144,9 кг/Гкал

Расчет тепловых потерь в зимний режим.

Материал изоляции - минеральная вата

Определим термическое сопротивление изоляции R_ИЗ, (м К/Вт)

(м К/Вт)

где лиз - теплопроводность изоляции,Вт/(м К)

dиз - диаметр изоляции , м

dиз = dн+2д = 1,2+2 * 0,1 = 1,4 м

dнар - наружный диаметр трубы, м

Определим наружное сопротивление наружной поверхности изоляции R_НАР, (м К/Вт)

(м К)/Вт

где бнар-коэффициент теплоотдачи наружной стенки трубы, Вт/(м²К)

dиз -диаметр изоляции, м

dиз = dн+2д = 1,2+2 * 0,1 = 1,4 м

Определим удельные тепловые потери на прямом участке тепловой сети q, Вт/м

q_1,з=

q_1,з= Вт/м

где ф_1,з- средняя температура прямой сетевой воды,⁰С

t_Н,з - средняя температура наружного воздуха, ⁰С

Rиз - термическое сопротивление слоя изоляции, (м К)/Вт

Rнар - термическое сопротивление наружной поверхности изоляции, (мК/Вт)

Определим удельные тепловые потери на обратном участке тепловой сети q, Вт/м

q_2,з =

q_2,з = Вт/м

где ф_2,з- средняя температура обратной сетевой воды,⁰С

t_Н,з - средняя температура наружного воздуха, ⁰С

Rиз - термическое сопротивление слоя изоляции, (м К)/Вт

Rнар - термическое сопротивление наружной поверхности изоляции, (мК/Вт)

Определим линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети Q,Вт

Q_1,з= q_1,з*L = 312,5*2500 = 781 250 Вт

1 Вт=860 кал/ч Q_1,з =781250*860 = 671875000 кал/ч = 0,672 Гкал/ч

где q_1,з- удельные тепловые потери на прямом участке тепловой сети, Вт/м

L - длина трубопровода, м

Определим линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети Q,Вт

Q_2,з = q_2,з*L = 185,19*2500 = 462 975 Вт

1 Вт=860 кал/ч Q_2,з = 462975*860 = 398158500 кал/ч = 0,398Гкал/ч

где q_2,з- удельные тепловые потери на обратном участке тепловой сети, Вт/м

L - длина трубопровода, м

Материал изоляции - «Thermal-coat^RM »

Определим термическое сопротивление изоляции R_ИЗ, (м К/Вт)

(м К/Вт)

где лиз - теплопроводность изоляции,Вт/(м К)

dиз - диаметр изоляции, м

dиз = dн + 2д =1,2+2*0,0038 = 1,21 м

dнар - наружный диаметр трубы, м

Определим наружное сопротивление наружной поверхности изоляции R_НАР, (м К/Вт)

(м К/Вт)

где бнар-коэффициент теплоотдачи наружной стенки трубы,Вт/(м²К)

dиз -диаметр изоляции, м

dиз=dн + 2д=1,2+2*0,0038=1,21 м

Определим удельные тепловые потери на прямом участке тепловой сети q, Вт/м

q_1,з=

q_1,з= Вт/м

где ф_1,з- средняя температура прямой сетевой воды,⁰С

t_Н,з - средняя температура наружного воздуха, ⁰С

Rиз - термическое сопротивление слоя изоляции, (м К)/Вт

Rнар - термическое сопротивление наружной поверхности изоляции, (мК/Вт)

Определим удельные тепловые потери на обратном участке тепловой сети q, Вт/м

q_2,з=

q_2,з= Вт/м

где ф_2,з- средняя температура обратной сетевой воды, ⁰С

t_Н,з - средняя температура наружного воздуха, ⁰С

Rиз - термическое сопротивление слоя изоляции, (м К)/Вт

Rнар - термическое сопротивление наружной поверхности изоляции, (мК/Вт)

Определим линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети Q,Вт

Q_1,з = q_1,з*L = 100,19*2500 = 250475 Вт

1 Вт=860 кал/ч Q_1,з = 250475 *860 = 215408500 кал/ч = 0,215 Гкал/ч

где q_1,з- удельные тепловые потери на прямом участке тепловой сети, Вт/м

L - длина прямого трубопровода, м

Определим линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети Q,Вт

Q_2,з = q_2,з*L = 59,39*2500 = 148 475 Вт

1 Вт=860 кал/ч Q_2,з = 148475*860 = 127688500 кал/ч = 0,128 Гкал/ч

где q_2,з- удельные тепловые потери на обратном участке тепловой сети, Вт/м

L - длина обратного трубопровода, м

Расчет тепловых потерь в летний режим.

Материал изоляции - минеральная вата

Определим удельные тепловые потери на прямом участке тепловой сети q_1,л Вт/м

q_1,л=

q_1,л = Вт/м

где ф_1,л- средняя температура прямой сетевой воды,⁰С

t_Н,л- средняя температура наружного воздуха, ⁰С

Rиз - термическое сопротивление слоя изоляции, (м К)/Вт

Rнар - термическое сопротивление наружной поверхности изоляции, (мК/Вт)

Определим удельные тепловые потери на обратном участке тепловой сети q_2,л , Вт/м

q_2,л =

q_2,л Вт/м

где ф_2,л- средняя температура обратной сетевой воды,⁰С

t_Н,л - средняя температура наружного воздуха, ⁰С

Rиз - термическое сопротивление слоя изоляции, (м К)/Вт

Rнар - термическое сопротивление наружной поверхности изоляции, (мК/Вт)

Определим линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети Q,Вт

Q_1,л= q_1,л* L = 120,37 * 2500 = 300926 Вт

1 Вт=860 кал/ч Q_1,л = 300926 * 860 = 258796360 кал/ч = 0,259 Гкал/ч

где q_1,л- удельные тепловые потери на прямом участке тепловой сети, Вт/м

L - длина прямого трубопровода, м

Определим линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети Q,Вт

Q_2,л = q_2,л * L = 62,5 * 2500 = 156250 Вт

1 Вт=860 кал/ч Q_2,л = 156250* 860 = 134375000кал/ч = 0,134 Гкал/ч

где q_2,л- удельные тепловые потери на обратном участке тепловой сети, Вт/м

L - длина обратного трубопровода, м

Материал изоляции - «Thermal-coat ^RM»

Определим удельные тепловые потери на прямом участке тепловой сети q_1,л Вт/м

q_1,л=

q_1,л= Вт/м

где ф_1,л- средняя температура прямой сетевой воды,⁰С

t_Н,л - средняя температура наружного воздуха, ⁰С

Rиз - термическое сопротивление слоя изоляции, (м К)/Вт

Rнар - термическое сопротивление наружной поверхности изоляции, (мК/Вт)

Определим удельные тепловые потери на обратном участке тепловой сети q_2,л Вт/м

q_2,л =

q_2,л = Вт/м

где ф_2,л- средняя температура обратной сетевой воды, ⁰С

t_Н,л - средняя температура наружного воздуха, ⁰С

Rиз - термическое сопротивление слоя изоляции, (м К)/Вт

Rнар - термическое сопротивление наружной поверхности изоляции, (мК/Вт)

Определим линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети Q,Вт

Q_1,л = q_1,л* L = 39 * 2500 = 97500 Вт

1 Вт=860 кал/ч Q_1,л = 97500* 860 = 83850000 кал/ч = 0,084Гкал/ч

где q_1,л- удельные тепловые потери на прямом участке тепловой сети, Вт/м

L - длина прямого трубопровода, м

Определим линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети Q,Вт

Q_2,л = q_2,л * L = 27 * 2500 = 67500 Вт

1 Вт=860 кал/ч Q_2,л = 67500 * 860 = 58050000кал/ч = 0,058Гкал/ч

где q_2,л- удельные тепловые потери на обратном участке тепловой сети, Вт/м

L - длина обратного трубопровода, м

Определим линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети в течение года:

Материал изоляции - минеральная вата

Q_Г,1 = Q_1,з * n₁ + Q_1,л* n₂

Q_Г,1 = 0,672 * 5424 + 0,259 * 3120 = 4453,008 Гкал

где Q_Г,1- линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети в течение года, Гкал

Q_1,з - линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети в зимний период года, Гкал

Q_1,л - линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети в летний период года, Гкал

n₁ - продолжительность отопительного сезона , n₁ =5424 ч

n₂ - продолжительность неотопительного сезона , n₂ =3120 ч

Материал изоляции - « Thermal - coat ^RM »

Q^* _Г,1 = Q_1,з * n₁ + Q_1,л* n₂

Q^* _Г,1 = 0,215 * 5424 + 0,084 * 3120 = 1428,24 Гкал

где Q^* _Г,1- линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети в течение года, Гкал

Q_1,з - линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети в зимний период года, Гкал

Q_1,л - линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети в летний период года, Гкал

n₁ - продолжительность отопительного сезона , n₁ =5424 ч

n₂ - продолжительность неотопительного сезона , n₂ =3120 ч

Определим линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети в течение года:

Материал изоляции - минеральная вата

Q_Г,2 = Q_2,з * n₁ + Q_2,л* n₂

Q_Г,2 = 0,398 * 5424 + 0,134 * 3120 = 2577 Гкал

где Q_Г,2- линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети в течение года, Гкал

Q_2,з - линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети в зимний период года, Гкал

Q_2,л - линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети в летний период года, Гкал

n₁ - продолжительность отопительного сезона , n₁ =5424 ч

n₂ - продолжительность неотопительного сезона , n₂ =3120 ч

Материал изоляции - « Thermal - coat ^RM »

Q^* _Г,2 = Q_2,з * n₁ + Q_2,л* n₂

Q^* _Г,2= 0,128 * 5424 + 0,058 * 3120 = 875,232 Гкал

где Q^* _Г,2- линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети в течение года, Гкал

Q_2,з - линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети в зимний период года, Гкал

Q_2,л - линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети в летний период года, Гкал

n₁ - продолжительность отопительного сезона , n₁ =5424 ч

n₂ - продолжительность неотопительного сезона , n₂ =3120 ч

Определим разницу тепловых потерь в течение года при различной изоляции:

а) участок прямой сетевой воды

ДQ₁ = Q _Г,1 - Q^* _Г,1 = 4453,008 - 1428,24 = 3024,74 Гкал

где ДQ₁- разность тепловых потерь на прямом участке в течение года при различной изоляции, Гкал

Q _Г,1 - линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети в течение года при изоляции минеральная вата, Гкал

Q^* _Г,1 - линейные тепловые потери на прямом участке тепловой сети в течение года при изоляции «Thermal - coat ^TM», Гкал

б) участок обратной сетевой воды

ДQ₂ = Q _Г,2 - Q^* _Г,2 = 2577 - 875,232 = 1701,77 Гкал

где ДQ₂- разность тепловых потерь на обратном участке в течение года при различной изоляции, Гкал

Q _Г,2 - линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети в течение года при изоляции минеральная вата, Гкал

Q^* _Г,2 - линейные тепловые потери на обратном участке тепловой сети в течение года при изоляции «Thermal - coat^RM», Гкал

Переведем разницу потерь при различной изоляции в течение года в расход условного топлива:

а) участок прямой сетевой воды

В_у,1=В_у - Д Q₁ = 144,9 * 3024,74 = 438284,826 кг

где В_у - удельный расход топлива на отпуск тепла В_у=144,9 кг/Гкал

Д Q₁ - разность тепловых потерь на прямом участке в течение года при различной изоляции, Гкал

б) участок обратной сетевой воды

В_у,2=В_у - Д Q₂ = 144,9 * 1701,77 = 246586,473 кг

где В_у - удельный расход топлива на отпуск тепла В_у=144,9, кг/Гкал

Д Q₂ - разность тепловых потерь на обратном участке в течение года при различной изоляции, Гкал

9.2 Определение срока окупаемости затрат.

Определим экономию в течение года:

а) участок прямой сетевой воды

Э₁ = В_{у 1}* Ц

Э₁ = 438284 * 0,9 = 394456,34 руб

где Ц - цена топлива, Ц = 900руб/т.ус.т. = 0,9 руб/кг.ус.т.

В_{у 1}- расход условного топлива в течение года, кг

б) участок обратной сетевой воды

Э₂ = В_{у 2}* Ц

Э₂ = 246586,473 * 0,9 = 221927,83 руб

где Ц - цена топлива, Ц = 900руб/т.ус.т. = 0,9 руб/кг.ус.т.

В_{у 2}- расход условного топлива в течение года, кг

Определим общую экономию в течение года на прямом и обратном участках тепловой сети.

Э_г = Э₁ + Э₂

Э_г= 394456,34 + 221927,83 = 616384,17 руб

Стоимость работ по замене изоляции минеральной ваты на замену изоляции « Thermal - coat^TM » на прямом и обратном участке тепловой сети, включая стоимость материала , составляет Зи= 2 400 000 рублей (сметная стоимость).

Срок окупаемости затрат на замену изоляции составит

Т_ок = = = 3,8 года

После полной окупаемости затрат на замену изоляции, экономия в течение года будет составлять Э_Г = 616384,17 руб

Расчеты показывают, что замена изоляции минеральной ваты на «Thermal - coat^TM » экономически оправдана.

10. Энергосбережение

Магнитная технология безреагентной водоподготовки

Образование накипи, а также коррозия инженерного оборудования и коммуникаций относятся к числу наиболее актуальных проблем не только теплоэнергетики, но и большинства отраслей промышленности, жилищно-коммунального комплекса и других областей хозяйственной деятельности. Достаточно сказать, что образование на внутренней поверхности котла слоя накипи толщиной всего 1 мм влечет за собой перерасход 5 - 8% топлива, а некачественная водоподготовка (или ее отсутствие) может привести к снижению к.п.д. системы на 15 - 30%.

Решить эту проблему позволяет уникальная энергосберегающая технология безреагентной водоподготовки, разработанная и запатентованная специалистами компании Максмир. Установка МАКСМИР полностью обеспечивает безнакипную работу теплового оборудования и связанных с ним систем.

Область применения и назначение

Магнитный аппарат 'Максмир' предназначен для удаления и предотвращения

образования накипи:

* водогрейных и паровых котлах,

* теплообменниках,

* охладительных установках, оборудовании ТЭЦ, ГРЭС, АЭС,

* ЦТП, трубопроводах отопления и горячего водоснабжения, включая внутридомовые разводки и др.

Аппарат может быть использован в:

* промышленности, в первую очередь, в теплоэнергетике,

* жилищно-коммунальном комплексе,

* других отраслях

Результат применения

Рис. 3 До обработки После обработки

Преимущества

* На объектах теплоэнергетики, неподконтрольных 'Котлонадзору', полностью заменяет химводоподготовку и деаэрацию.

* На объектах теплоэнергетики, подконтрольных 'Котлонадзору', может заменить химводоподготовку и деаэрацию. В сочетании с ними - в 3 - 5 раз увеличивает эффективность и длительность работы фильтров, во столько же раз снижает расходы на реагенты и электроэнергию.

* Обеспечивает высокий противонакипный эффект при колебаниях температуры и солесодержания воды.

* Ранее отложившаяся накипь растворяется через 3-4 месяца, а новая перестанет откладываться после включения аппарата.

* Обеспечивает надежную противонакипную и противокоррозионную очистку и защиту не только теплоагрегата, но и всей, связанной с ним разводящей системы.

* Существенно снижает затраты на ремонт теплоэнергетического оборудования и сетей.

* Обеспечивает экологически чистую водоподготовку.

* Экономит энергоресурсы.

* В результате воздействия магнитного поля укрепляются стенки трубопроводов, уменьшается количество протечек и прорывов.

* Может применяться практически для любых вод, в т.ч. высокоминерализованных, вплоть до 'морской', с температурой 100°С и выше.

Описание

Электромагнитный аппарат состоит из:

* 4-х рабочих камер (зазоров), где протекающая жидкость подвергается 4-кратному воздействию магнитного поля,

* камеры деаэрации, в которой под действием специальной расчетной величины магнитного поля происходит удаление агрессивных газов,

* генератора электромагнитно - волновых колебаний. Высокий и стабильный эффект водообработки достигается многократным воздействием магнитного поля в течение длительного времени на протекающую жидкость, чему способствует большая суммарная протяженность 4-х рабочих зазоров (около 3-х метров) и такая же длина камеры деаэрации. Полученная программа магнитной обработки воды на выходе закрепляется и усиливается генератором электромагнитно - волновых колебаний.

Рис. 4

Технические характеристики

Электромагнитный 4-камерный аппарат. Камера деаэрации, генератор элекромагнитно-волновых колебаний.

Производительность - 1 м³/час, 5 м³/час,10 м³/час, 30 м³/час.

Напряжение питания постоянного тока - 3,2 - 42 В.

Максимальная потребляемая мощность -1,9 КВт.

Качество воды (жесткость) - от 1,5 мг экв/л до 30 мг экв/л.

Габаритные размеры аппарата производительностью 30 м³/ч - 1200*700*700 мм.

Сертификаты

1. Патент № 2191162 На способ обработки воды магнитным полем - выдан Российским агентством по патентам и товарным знакам 20.10.2002г

2. Патент № 2185335 НА установку для противонакипной обработки водных систем - выдан Российским агентством по патентам и товарным знакам 20.07.2002г.

3. Сертификат соответствия - выдан Органом по сертификации электротехнических изделий АНО «НТЦ» «СТАНДАРТЭЛЕКТРО-С» 14.02.2003

4. Санитарно-эпидемиологическое заключение о соответствии государственным правилам и нормативам выдано Государственной санитарно-эпидемиологической службой РФ 03.09.2002г

5. Свидетельство об аккредитации предприятия по монтажу наладке и ремонту объектов - выдано Российским ОАО энергетики и электрификации «ЕЭС РОССИИ» 09.07.2005г.

Заключение

В экономической части дипломного проекта произведены расчеты по сравнению тепловых потерь с участка тепловой сети при различной изоляции минеральная вата и Thermal - coat^TM. Расчеты показывают, что замена минеральной ваты на Thermal-coat^TM , имеющий коэффициент теплопроводности л_из=0,001 Вт/(м К), экономически оправдана.

Срок окупаемости затрат на замену изоляции на прямом и обратном участках тепловой сети, имеющих общую длину L=5000 м и диаметр d=1,2м, равен Т_ок = 3,8 года. После полной окупаемости затрат на замену изоляции, экономия в течение года составит Э_г = 616384,17 руб .

Библиографический список

1. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов.- 7-е изд., стереот.- М.: Издательство МЭИ, 2001. - 472с.: ил.

2. Промышленные тепловые электростанции: Учебник для вузов/ Баженов М.И., Богородский А.С.; Под редакцией Е.Я Соколова. - 2-е изд., перераб.- М.: Энергия, 1979. - 296с., ил.

3. Рыжкин В.Я. Тепловые электрические станции: Учебник для вузов/ Под ред. В. Я. Гиршфельда. -3-е изд., перераб. И доп.- М.: Энергоатомиздат, 1987. -328с. ил.

4. Подогреватель сетевой ПСГ-5000-3,5-8-2. Техническое описание.

5. Подогреватель сетевой типа ПСГ-5000-3,5-8-2. Инструкция по эксплуатации.

6. Технический отчет об первичном энергетическом обследовании филиала ОАО «Тюменьэнерго» «Тюменская ТЭЦ-2». ЗАО «Инжиниринговая компания КВАРЦ»

7. Энергетический паспорт тепловой электростанции Тюменской ТЭЦ-2.

8. Найфельд М.Р. Что такое заземление и защитные меры безопасности, изд-во "Энергия", 1966.

9. Карта аттестации рабочего места по условиям труда: «Машинист-обходчик по турбинному оборудованию».

10.План действий по предупреждению и ликвидации чрезвычайных ситуаций на Тюменской ТЭЦ-2.

11 .Промежуточный отчет №3 Научно-Технического центра «НОРД» «Разработка рекомендаций по увеличению надежности работы сетевых и подпорных насосов Тюменской ТЭЦ-2 на теплосеть г.Тюмень»

12. Смирнов А.Д., Аншипов К.М. «Справочная книжка энергетика» М.: Энергоиздат, 1984-315 с. 13.Расчетный температурный график сетевой воды на отопительный сезон 2003-2004 г. по данным Тюменских Теплосетей.

Размещено на Allbest.ru

...