Измерительный блок устройства автоматического включения резервного питания синхронных двигателей

Аналитический обзор существующих устройств противоаварийной автоматики синхронной двигательной нагрузки. Характеристика вариантов функциональных схем устройства. Мероприятия по охране труда и технике безопасности при обслуживании электродвигателей.

Рубрика Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 12.05.2013
Размер файла 2,3 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Найдем коэффициент усиления первого звена

а также частоту максимума АЧХ первого звена:

Произведем расчет элементов первого звена, изображенного на рис. 3.1.

Рис. 3.1 Звено ППФ

Выберем С1: К71-4-200 нФ.

С2: К71-4-100 нФ.

R1: C3-53Ф-0.125-27.4 кОм.

R2: C3-53Ф-0.125-3.83 кОм.

R4=R3: C3-53Ф-0.125-117 кОм.

R4 выбирается для минимизации погрешности от входных токов ОУ таким же, как и R3.

Проверим коэффициент усиления первого звена через выбранные элементы:

Определим добротность второго звена :

Найдем коэффициент усиления второго звена

а также частоту максимума АЧХ второго звена:

Произведем расчет элементов второго звена (схема второго звена аналогична схеме первого звена).

Выберем С4: К71-4-200 нФ.

С5: К71-4-100 нФ.

R5: C3-53Ф-0.125-39.2 кОм.

R6: C3-53Ф-0.125-6.65 кОм.

R8=R7: C3-53Ф-0.125-115 кОм.

В качестве DA1 и DA2 возьмем OP-07E, параметры которого приведены в таблице 3.1.

Таблица 3.1 Параметры операционного усилителя ОР07Е

Uи.п. = ± (3…18) В

Ку > 200000

Uсм ? 0,075 мВ

Vu вых = 0,17 В / мкс

ДUсм / ДТ ? 0,075 мкВ/С

Кос.сф. 106 дБ

Iвх ? ± 4 нА

Rвх = 15 МОм

ДIвх ? ± 3,8 нА

Рпот < 120 мВт

Квл.и.п 94 дБ

f1 = 0.6 МГц

Проверим коэффициент усиления первого звена через выбранные элементы:

Графики АЧХ, ФЧХ и группового времени задержки ППФ с учетом выбранных номиналов элементов приведены в приложении 2.

3.2 Расчет формирователя ортогональных составляющих

Построим формирователь ортогональных составляющих (ФОС) на основе биквадратного всепропускающего фильтра.

В общем случае передаточная функция всепропускающего фильтра имеет вид:

где К, а, b - постоянные числа, выбранные определенным образом,

щ0 - рабочая частота.

АЧХ таких фильтров не зависит от частоты и имеет вид:

а ФЧХ является функцией частоты:

Постоянное число К, задающее коэффициент усиления фильтр, и определяющие фазовый сдвиг коэффициенты a и b выбираются исходя из предъявленных к фильтру требований [23].

Ортогональные составляющие сформируем при помощи двух всепропускающих фильтров: один будет реализовывать изменение фазы сигнала на 135, а другой на -135. Тогда разность фаз между сформированными ортогональными сигналами составит

Зададимся К=1, а коэффициенты a и b найдем по способу определения нулей оптимального фазоразностного ФОС [24].

Для этого введем вспомогательные переменные:

Тогда нули функций вида (3.12) можно найти как:

Коэффициенты a1, b1, a2, b2 определим по теореме Виета:

Произведем расчет элементов первого звена, схема которого изображена на рис. 3.2, а также его добротности.

Рис. 3.2. Схема звена ФОС

Выберем С27, С29: К71-4-210 нФ.

Примем R13=R14=R20=R11: С5-60-0.125-9.42 кОм.

R9: С5-60-0.125-4.7 кОм.

R23: С5-60-0.125-90.9 кОм.

R12, R15: С5-60-0.125-9.42 кОм.

Проверим расчетное соотношение схемы

Для минимизации погрешности от входных токов ОУ рассчитаем резисторы R10, R17, R18:

R10: С5-60-0.125-3.05 кОм;

R17: С5-60-0.125-4.7 кОм;

R18: С5-60-0.125-3.16 кОм.

В качестве DA9, DA11 и DA12 возьмем OP-07E.

Произведем расчет элементов второго звена и его добротности.

Выберем С31, С33: К71-4-210 нФ.

Примем R32=R33=R38=R28: С5-60-0.125-2.8 кОм.

R24: С5-60-0.125-1.4 кОм.

R40: С5-60-0.125-27 кОм.

R31, R34: С5-60-0.125-2.8 кОм.

Проверим расчетное соотношение схемы

Для минимизации погрешности от входных токов ОУ рассчитаем резисторы R26, R35, R36:

R26: С5-61-0.125-909 Ом;

R35: С5-60-0.125-1.4 кОм;

R36: С5-61-0.125-931 Ом.

В качестве DA14, DA16 и DA17 возьмем OP-07E.

Графики АЧХ, разности фаз и группового времени задержки ППФ с учетом выбранных номиналов элементов приведены в приложении 3.

Второй канал, на который подается E(t), рассчитывается аналогично первому каналу.

3.3 Разработка блока преобразователя аналоговых сигналов в цифровые

Преобразователь аналоговых сигналов в цифровые представлен на рис. 3.3. Согласно функциональной схеме (рис. 2.5), на вычислительный блок приходят две пары ортогональных составляющих: Us(t) и Uc(t), Es(t) и Ec(t). Для дальнейшей их обработки эти сигналы необходимо оцифровать. Такую операцию позволяет реализовать АЦП, в качестве которого используем микросхему AD976A. AD976A - это высокоскоростной (время преобразования - 5мкс) 16-разрядный, малопотребляющий (не более 100мВт) АЦП с напряжением питания +5В. Размах входного аналогового напряжения, подаваемого на вход АЦП, составляет 10В. Имеет встроенный таймер. Производит преобразование входной аналоговой величины, используя последовательную аппроксимацию, матрицу переключаемых конденсаторов, внутренний 2.5В источник опорного напряжения и высокоскоростной последовательный интерфейс. AD976A создано концерном Analog Devices по BiCMOS технологии, с использованием высококачественных биполярных схем на CMOS транзисторах. Выпускается в 28 выводном DIP, SSOP, или SOIC корпусах.

Рис. 3.3 Блок преобразователя аналоговых сигналов в цифровые

В данной схеме выводы Ref и Cap АЦП AD976A не используются, поэтому присоединяют конденсаторы С36, С37(К10-28 2.2 мкФ 25В ± 5%).

Т. к. данный АЦП имеет один аналоговый вход, а преобразовывать необходимо 4, то схему дополним микросхемой аналоговых ключей. В качестве ее возьмем КР590КН3, которая при помощи ОЭВМ поочередно переключает один из четырех входных сигналов. Микросхема КР590КН3 применяется в устройствах электроники, автоматики и вычислительной техники для осуществления управляемой передачи аналоговой информации от датчиков к исполнительным механизмам. Основными параметрами аналогового ключа являются: коммутируемый ток, коммутируемое напряжение, сопротивление ключа в открытом состоянии, время переключения ключа, уровни напряжений по управляющему входу. Как правило, схемы ключей реализуются на МОП-транзисторах, потребляющих мало энергии. Основные электрические параметры КР590КН3 приведены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 Основные электрические параметры КР590КН3

Параметр

UИП, В.

UКОМ,В.

IКОМ, мА.

RОТК, Ом.

tВКЛ, мкс.

IПОТ0, мА.

IПОТ1, мА.

UВХ0,В.

UВХ1,

В.

КР590КН3

15

15

20

300

0.3

3.5

3.5

0.8

4

Логика работы микросхемы КР590КН3 приведена в таблице 3.3.

Таблица 3.3 Таблица истинности КР590КН3

Уровни напряжений на входах

Выход

#1

#2

E

0

0

1

А1

0

1

1

А2

1

0

1

А3

1

1

1

А4

X

X

0

Х

Резистор R41 возьмем типа МЛТ - 0.125 - 30 кОм ± 5 %.

Стандартная схема включения предусматривает наличие резистора R44, который соединяет вход Vin AD976A с источником аналогового сигнала. В качестве его возьмем резистор типа МЛТ - 0.125 - 200 Ом ± 5 %. Для усиления по току поставим резистор R45 типа МЛТ - 0.125 - 66.4 кОм ± 5 %.

Чтобы запомнить мгновенные значения ортогональных составляющих входных сигналов используется микросхема КР1100СК2 (DA8, DA10, DA13, DA15). Микросхема представляет собой устройство выборки и хранения аналогового сигнала (УВХ), запоминает по команде, поступающей на логический вход, мгновенное значение входного сигнала в течение определённого времени и с высокой точностью и поддерживает равное ему постоянное напряжение на выходе. Предназначена для применения в системах сбора данных, для временного уплотнения сигналов в модулях ввода - вывода, для построения многозадачных логический элементов, в качестве пиковых детекторов, точных аналоговых ключей. Применяются совместно с аналогово-цифровыми преобразователями для расширения частотного диапазона обрабатываемых сигналов.

Схемы УВХ состоят из интегратора с высокоомной нагрузкой и малыми токами утечки и ключевых схем и могут быть построены с помощью нескольких инструментальных ОУ. Для завершения схемы УВХ к микросхеме КР1100СК2 необходимо подключить высококачественный конденсатор СХР с номиналом 20…1000 пФ, определяемым временем хранения выбранного напряжения. Основные электрические характеристики УВХ, КР1100СК2, приведены в таблице 3.4.

Таблица 3.4 Основные электрические характеристики КР1100СК2

Параметр

Значение

Время выборки tХР, мкс

5…10

Апертурная задержка tА ЗД, нс

100…250

Коэффициент усиления КУU

1

Напряжение источников питания, В

12

Напряжение управления, В

в режим выборки

в режиме хранения

2.4…7

<1.5

Скорость изменения выходного напряжения в режиме хранения, В/с

0.2…5

Время установления tУСТ, мкс

0.4…0.8

Ток потребления IПОТ, мА

4.5…6.5

Напряжение смещения UСМ, мВ

5…30

Входное напряжение, В

10

В качестве емкостей хранения С26, С28, С30, С32 выберем конденсаторы К10-23 1000 пФ 25 В ± 5%.

3.4 Вычислительный блок

Вычислительный блок состоит из ОЭВМ 80С51GB , регистра КР1533ИР33, ПЗУ 2764А, ОЗУ IS61C512 и представлен на рис. 3.4.

80С51GB (DD5) производит сбор цифровых данных, их математическую обработку и выполняет функции управления всей системой. КР1533ИР33 (DD4) восьмиразрядный буферный регистр, служит для фиксации младшего байта адреса. Память программ организована на микросхеме ПЗУ 2764А (DD3). Внешнее ОЗУ организованно на микросхеме IS61C512 (DD6), в которую записываются оцифрованные значения ортогональных составляющих.

Рис. 3.4 Вычислительный блок

3.3.1 ОЭВМ 80С51GB

80C51GB - высоко интегрированный 8-битовый микроконтроллер, основанный на архитектуре MCS-51. Как член семейства MCS-51, 8XC51GB предназначен для управления различными объектами. Его ключевыми особенностями являются аналого-цифровой преобразователь и два программируемых счетных массива (РСА), способных измерять и генерировать импульсную информацию на десяти выводах I/O. Он также включает в себя, усиленный последовательный порт для межпроцессорных взаимодействий, дополнительный последовательный порт, аппаратный Watchdog таймер, цепь обнаружения провала частоты осциллятора, реверсивный (up/down) таймер/счетчик и схему блокировки доступа к памяти программ на кристалле. Так как 8XC51GB является CHMOS устройством, он имеет два программно выбираемых режима пониженного энергопотребления: режим ожидания (Idle Mode) и режим микропотребления (Power Down Mode).

8XC51GB использует стандартный набор команд 8051 и функционально совместим с существующими продуктами семейства MCS-51. Краткое описание аппаратных возможностей 8XC51GB и его периферийных устройств приведенно ниже.

- Шесть 8-битных двунаправленных параллельных портов

- Три 16-битных таймера/счетчика

Один таймер/счетчик с реверсивным (up/down) счетом

Программируемая частота выходного сигнал

- Аналого-цифровой преобразователь

Восемь каналов

8-битное преобразование

Режим сравнения

- Два программируемых счетных массива (РСА и РСА1)

Сравнение/захват

Программный таймер

Высокоскоростной выход

Широтно-импульсный модулятор

Watchdog таймер (только в РСА)

- Полный дуплексный программируемый последовательный порт

Обнаружение ошибки кадра

Автоматическое определение адреса

- Дополнительный последовательный порт

Четыре программируемых режима

Четыре выбираемых частоты

- Аппаратный Watchdog таймер

- Сброс

Асинхронный

Активный низкий

- Обнаружение провала частоты осциллятора

- Структура прерываний

15 источников прерываний

Четыре уровня приоритета

- Режимы пониженного энергопотребления

Режим ожидания Idle

Режим микропотребления Power Down

3.3.1.1 Организация памяти 80С51GB

Все устройства MCS-51 имеют раздельные адресные пpостранства для памяти программ и памяти данных. Логическое разделение памяти программ и данных позволяет использовать для доступа к данным 8-битовые адреса, которые намного быстрее сохраняются и манипулируются 8-битовыми CPU. Тем не менее, 16-битовые адреса памяти данных, тоже могут быть сгенерированы через регистр DPTR. Может быть адресовано до 64-Кбайт внешней памяти, как программ, так и данных.

Память программ можно только считывать. Память программ может быть до 64 Кбайт. Стробом чтения для внешней памяти программ является сигнал PSEN (Program Store Enable). При использовании внутренней памяти программ сигнал PSEN не формируется.

Если вывод ЕА (External Access) соединен с Vss. все обращения выполняются к внешней памяти программ. Для устройств, не имеющих внутренней памяти программ, все обращения должны выполняться к внешней памяти программ. Если на вход ЕА подано Vcc, обращение к внешней памяти программ будет происходить, если адрес превышает 8K: 0000H-1FFFH - обращение к внутренней памяти программ 2000H-FFFFH - обращение к внешней памяти программ.

Внутреннее ОЗУ данных (RAM) 8XC51GB содержит 256 байт Адресное пространство RAM поделено на три блока: младшие 128 байт, старшие 128 байт и область регистров специального назначения (SFRs). Верхние (старшие) 128 байт занимают параллельное адресное пространство с SFRs. Это означает, что они имеют одни и те же адреса, но физически разделены друг от друга.

Младшие 128 байт RAM присутствуют во всех МСС-51 устройствах. Все байты могут быть доступны либо прямой, либо косвенной адресацией. Самые нижние (младшие) 32 байт сгруппированы в 4 банка по 8 регистров. Инструкции программ могут обращаться к ним, как к RO-R7. Два бита в регистре слова состояния программы (PSW) выбирают, какой из банков используется. Это позволяет более эффективно использовать кодовое пространство, так как регистровые инструкции короче инструкций, использующих прямую адресацию.

Благодаря режимам адресации, используемым в инструкциях, CPU знает, когда происходит обращение к старшим 128 байтам RAM, а когда к SFRs. Инструкции, которые используют прямую адресацию, осуществляют доступ к SFRs.

3.3.1.2 Альтернативные функции портов ОЭВМ 80C51GB

Альтернативные функции ОЭВМ 80С51GB приведены в таблице 3.5.

Таблица 3.5 Альтернативные функции портов I/O

Вывод Порта

Альтернативная Функция

P0.0/AD0-P0.7/AD7

Мультиплексированная шина Адрес/Данные

Р1.0/Т2

Вход внешних такт. имп./Выход имп. генератора таймера 2

Р1.1/Т2ЕХ

Вход управления перезагрузкой/захватом/направл. счета Таймера 2

P1.2/ECI

Вход внешних такт. имп. PCA

Р1.3/СЕХ0

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 0 РСА

Р1.4/СЕХ1

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 1 РСА

Р1.5/СЕХ2

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 2 РСА

Р1.6/СЕХЗ

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 3 РСА

Р1.7/СЕХ4

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 4 РСА

Р2.0/А8-Р2.7/А15

Старший байт адреса внешней памяти

P3.0/RXD

Вход последовательного порта

P3.1/TXD

Выход последовательного порта

P3.2/INT0

Вход внешнего прерывания 0

P3.3/INT1

Вход внешнего прерывания 1

Р3.4/ТО

Вход внешних такт. имп. Таймера 0

Р3.5/Т1

Вход внешних такт. имп. Таймера 1

P3.6/WR

Строб записи во внешнюю память

P3.7/RD

Строб чтения из внешней памяти

P4.0/SEPCLK

Выход такт. импульсов порта SEP

P4.1/SEPDAT

Вход/выход данных порта SEP

P4.2/ECI1

Вход внешних такт. имп. РСА1

Р4.3/С1ЕХ0

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 0 РСА1

Р4.4/С1ЕХ1

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 1 РСА1

Р4.5/С1ЕХ2

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 2 РСА1

Р4.6/С1ЕХЗ

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 3 РСА1

Р4.7/С1ЕХ4

Вход захвата, Выход PWM/сравнения Модуля 4 РСА1

P5.2/INT2

Вход внешнего прерывания 2

P5.3/INT3

Вход внешнего прерывания 3

P5.4/INT4

Вход внешнего прерывания 4

P5.5/INT5

Вход внешнего прерывания 5

P5.6/INT6

Вход внешнего прерывания б

Альтернативная функция разрешается только в том случае, если соответствующий бит в защелке порта содержит "1". Иначе на выводе порта будет присутствовать "0".

Элементы, необходимые для работы 80С51GB, выберем следующие:

C34, С35: К10 - 23 20пФ 10В

С38: К50 - 35 1.1 мкФ 10В

ZQ1: КР 172 -12М.

3.3.1.3 Максимально допустимые значения параметров

Температура окружающей среды: 0° С…+70° С

Температура хранения: -65° С …+150° C

Напряжение на выводе EA/Vpp относительно Vss: 0В…13.0В

Максимальный ток iol для одного вывода I/O: 15 mA

Напряжение на других выводах относительно Vss: -0.5 В… 6.5 В

Рассеиваемая мощность: 1.5 Вт

3.3.2 Регистр КР1533ИР33

КР1533ИР33 (SN74ALS573) - восьмиразрядный буферный регистр.

Данная микросхема спроектирована специально для управления большой ёмкостной или относительно низкоомной нагрузкой. Применение выхода с тремя состояниями и увеличенная нагрузочная способность по сравнению со стандартными микросхемами серии КР1533 обеспечивает возможность работы непосредственно на магистраль в системах с магистральной организацией без дополнительных схем интерфейса .

ИМС КР1533ИР33 является регистром-защелкой на D-триггерах с тремя состояниями на выходе. Имеет 20 выводов, напряжение питания +5В ± 10% - вывод 20, общий - вывод 10, ток потребления 30мА. Имеет два управляющих входа: строб записи - вывод 10, и разрешение выхода - вывод 9. Запись байта данных происходит по положительному перепаду на выводе 10 (С), на этот вывод подается сигнал ALE. Снятие Z-состояния на выходах микросхемы происходит по низкому уровню на выводе 9 (ОЕ), он подключен к стробу PSEN 80C51GB. Выходы данных подключены к разрядам AD0-AD7 шины адреса.

3.3.3 ПЗУ 2764А

Память программ организована на микросхеме ПЗУ 2764 ( 28 вывода ). Выполнена по технологии nЛИЗМОП. Время выборки адреса 300нс. Время хранения информации при отключенном источнике питания 43 000 ч. Напряжение питания +5В ± 10 % - вывод 28, общий - вывод 14, ток потребления 120 мА емкостью 64 Кбайт (8К x 8). Адресные входы подключены к шине адреса. Управление микросхемой осуществляется по трем входам: : WR ( вывод 27) - активен при низком уровне, используется при программировании, поэтому должен быть подключен к источнику питания, ОЕ (вывод 24) - управляет снятием Z-состояния на выходах микросхемы, активен при низком уровне, в данной схеме активируется отрицательным стробом обращения к внешней памяти программ (PSEN), СЕ (вывод 20) - вход разрешения чипа, активен при низком уровне, используется для запрещения / разрешения большинства потребляющих ток цепей микросхемы, используется для создания экономичных энергосберегающих систем, в данной схеме подключен к общему проводу.

3.3.4 ОЗУ IS61C512

IS61C512 высоко - скоростная, мало потребляемая, СMOS RAM имеющая организацию 65536 слов по 8 бит. IS61C512 выполнена по CMOS технологии, выпускается в 32 выводных пластиковых DIP, SOJ, TSOP корпусах. Наличие двух входов выбора микросхемы, позволяет с максимальной лёгкостью обращаться к памяти. Когда на входе СЕ1 высокий уровень или на СЕ2 низкий уровень, ОЗУ переходит в режим ожидания, в котором энергия потребления микросхеммы может понизится до 1 мВт. Активный низкий уровень сигнала на входе WE позволяет как читать данные из памяти, так и записывать в неё.

3.4 Блок управления промежуточными реле

В качестве промежуточного реле выберем KR11S. Промежуточные реле KL1, KL2, KL3 предназначены для управления вводными включателями (ВВ1 и ВВ2), и секционным включателем (СВ). Схема управления промежуточными реле KR11S представлена на рис.3.5. Реле срабатывает при подаче на схему управления лог. 1.

Рис. 3.5 Схема управления реле KR11S

Реле KR11S имеет следующие параметры:

- коммутируемая мощность: 6 А - 220 В, 4 А - 380 В;

- напряжение питания - 24 В;

- потребляемая мощность - 2Вт.

Выберем элементы:

- транзисторы VT1,VT3,VT5: КТ315А ( = 20…90, Uкэ = 25В, Iк max = 100мA, Pк max = 150мВт);

- транзисторы VT2,VT4,VT6: КТ817А( 25, Uкэ = 25В, Iк max = 5, Pк max = 1Вт);

- диоды VD19…VD24: КД522Б (Uобр.MAX = 50В, Iпр.MAX= 0.1А);

- резисторы:

R16, R25, R37: МЛТ - 0.125 - 30 KОм ± 5 %

R19, R27, R39: МЛТ - 0.125 - 3 KОм ± 5 %

R21, R29, R42: МЛТ - 0.125 - 510 Ом ± 5 %

R22, R30, R43: МЛТ - 0.125 - 3 KОм ± 5 %

3.5 Блок питания

3.5.1 Расчёт блока питания

Блок питания представлен на рис. 3.6.

Как видно из рисунка, блок питания состоит из четырёх частей, которые обеспечивают питание микросхем , +5В, 12В, 15В. Произведём расчёт блока питания пользуясь данными таблицы 3.6.

Таблица 3.6 Потребление используемых микросхем

Микрисхема

Uпит., В.

Iпотр., мA.

Кол-во., шт.

OP07E

+15

8

16

-15

8

80C51GB

+5

50

1

КР1533ИР33

+5

27

1

2764A

+5

80

1

IS61C512

+5

50

1

AD976A

+5

14

1

КР1100СК2

+12

6.5

4

-12

6.5

КР590КН3

+15

3.5

1

-15

3.5

КР1533ЛИ1

+5

4

1

КР1533ЛЛ1

+5

5

1

КР155ЛН3

+5

42

1

Т.е. БП должен обеспечить

а) на +5В ток 272 мA;

б) на +12В ток 26 мA;

в) на -12В ток 26 мA;

г) на +15В ток 131.5 мA;

д) на -15В ток 131.5 мA.

+15B / 131.5 мA, -15В / 131.5 мA. В качестве интегрального стабилизатора напряжения (DA3, DA4) возьмёт микросхему КР142ЕН8В с основными электрическими параметрами:

Uвх.ст.=20В, Uвых.ст.=15В, Iпот.=10 мA, Iвых.мах.=2A.

Рассчитаем номинал конденсатора C6 и C7, используя формулу:

где

tр = 7 мc,

Iвх =131.5 мA,

Uвх = 20 В,

Кп = 0.1.

Тогда C6=C7 = 230.1 мкФ

Пусть

C6=C7: К50-35 х 50В 1600 мкФ ± 50 %;

C11= C12 = C16 = C17: К10-28 х 50В 1мкФ ± 10 %;

C21=C22 : К73-11 х 25В 0.1мкФ ± 10 %.

Расчёт диодного моста:

Uм.в.= Uпр+Uвх(1+Кп)=22.7 В.

Iд.ср. = Iвх/2 =65.75 мА,

Uобр.max >2Uм.в.= 45.4 В.

Выберем в качестве VD14, VD15: КЦ412А (однофазный мост для монтажа на печатную плату, Uобр.мах.=50В, Iпр.ср.мах.= 1А).

Обмотки трансформатора должны обеспечить:

U2 = Uм.в./ = 16В,

I2 = 1.82·Iвх = 240 мA.

+12B / 26 мA, -12В / 26 мA. В качестве интегрального стабилизатора напряжения (DA5, DA6) возьмёт микросхему КР142ЕН8Б (Uвх.ст.=20В, Uвых.ст.=12В, Iпот.=10 мA, Iвых.мах.=1.5A).

Рассчитаем номинал конденсатора C8 и C9, используя формулу (3.35):

C8=C9=75.8 мкФ

Пусть

C8=C9: К50-35 х 50В 82 мкФ ± 50 %;

C13=C14=C18=C19: К10-28 х 50В 1мкФ ± 10 %;

C23=C24 : К73-11 х 25В 0.1мкФ ± 10 %.

Расчёт диодного моста:

Uм.в.= Uпр+Uвх(1+Кп)=22.7В,

Iд.ср. = Iвх/2 =13 мА,

Uобр.max >2Uм.в.= 45.4 В.

Выберем в качестве VD16, VD17: КЦ412А однофазный мост для монтажа на печатную плату, с основными электрическими параметрами: Uобр.мах.=50В, Iпр.ср.мах.=1А.

Обмотки трансформатора должны обеспечить:

U2 = Uм.в./ = 16В.

I2 = 1.82·Iвх = 48 мA.

Рис. 3.6. Блок питания: +24B, 12В, 15В, +5В

+5B / 272 мA: В качестве интегрального стабилизатора напряжения (DA7) возьмем микросхему КР142ЕН5В (Uвх.ст.=15В, Uвых.ст.=5В, Iпот.=10 мA, Iвых.мах.=2 мA).

Рассчитаем номинал конденсатора C10 по формуле (3.35): C10 = 635 мкФ.

Пусть

С10: К50-35 х 50В 680 мкФ ± 50 %;

C15 = C20 : К10-28 х 50В 1мкФ ± 10 %;

C25 : К73-11 х 25В 0.1мкФ ± 10 %;

Расчёт диодного моста:

Uм.в.= Uпр+Uвх(1+Кп)=17.2В,

Iд.ср. = Iвх/2 =136 мА,

Uобр.max >2Uм.в.= 34.4В.

Выберем в качестве VD18: КЦ412А (однофазный мост для монтажа на печатную плату, Uобр.мах.=50В, Iпр.ср.мах.= 1А).

Обмотки трансформатора должны обеспечить:

U2 = Uм.в./ = 12.16В.

I2 = 1.82·Iвх = 496 мA.

+24В / 250 мA. Рассчитаем номинал конденсатора С3 по формуле (3.35): C3=364мкФ.

Пусть C3: К50-35 х 50В 400 мкФ ± 50 %.

Расчёт диода VD13 Uм.в.= Uпр+Uвх(1+Кп)=27.1В.

Выберем в качестве VD13: КД521А (Uобр.MAX = 75В, Iпр.MAX= 2А).

Обмотки трансформатора должны обеспечить:

U2 = Uм.в./ = 19.2В.

I2 = 1A.

В качестве диодов VD1…VD12 выберем КД521А.

3.5.2 Выбор трансформатора

В качестве трансформатора выберем ТП2 -1 (рис. 3.7.), параметры которого представлены в таблице 3.7.

Рис. 3.7 Трансформатор ТП2 - 1

Таблица 3.7 Основные электрические параметры трансформатора ТП2-1

Выводы

11-12

13-14

15-16

17-18

19-20

21-22

23-24

25-26

27-28

29-30

31-32

33-34

U

4.2

7

5.3

4.5

7.0

9.0

I

7.5

5.3

4.5

2.0

0.5

0.3

Трансформатор должен выдавать напряжения 16В (288 мА), 12.16В (496 мА), 19.2В (300 мА) с учётом того, что напряжение сети составляет 100В.

Последовательное соединение обмоток 13-14, 19-20, 25-26 даст 21В для UСЕТИ = 127В, что соответствует напряжению 16В для UСЕТИ = 100В.

Аналогично последовательно соединяя обмотки 15-16, 17-18, 27-28, получим 15.1В для UСЕТИ = 127В или 12.16В для UСЕТИ = 100В, а последовательное соединение обмоток 21-22, 31-32, 33-34 даст 25В для UСЕТИ = 127В, что соответствует напряжению 19.3В для UСЕТИ = 100В.

Вывод первичной обмотки 1 соединяют с 6, 4 соединяют с 9, а напряжение UСЕТИ подаётся на выводы 4-1.

4. Мероприятия по охране труда и технике безопсности при обслуживании электродвигателей

4.1 Электродвигатели

4.1.1 Общие требования

Меры по обеспечению надежности питания должны выбираться в соответствии с требованиями гл. 1.2 [25] в зависимости от категории ответственности электроприемников. Эти меры могут применяться не к отдельным электродвигателям, а к питающим их трансформаторам и преобразовательным подстанциям, распределительным устройствам и пунктам.

Резервирования линии, непосредственно питающей электродвигатель, не требуется независимо от категории надежности электроснабжения.

Если необходимо обеспечить непрерывность технологического процесса при выходе из строя электродвигателя, его коммутационной аппаратуры или линии, непосредственно питающей электродвигатель, резервирование следует осуществлять путем установки резервного технологического агрегата или другими способами.

Электродвигатели и их коммутационные аппараты должны быть выбраны и установлены таким образом и в необходимых случаях обеспечены такой системой охлаждения, чтобы температура их при работе не превышала допустимой.

Электродвигатели и аппараты должны быть установлены таким образом, чтобы они были доступны для осмотра и замены, а также по возможности для ремонта на месте установки. Если электроустановка содержит электродвигатели или аппараты массой 100 кг и более, то должны быть предусмотрены приспособления для их такелажа.

Вращающиеся части электродвигателей и части, соединяющие электродвигатели с механизмами (муфты, шкивы), должны иметь ограждения от случайных прикосновений.

Электродвигатели и их коммутационные аппараты должны быть заземлены или занулены в соответствии с требованиями гл. 1.7 [25] тщательно уплотнены для предотвращения присоса воздуха в систему вентиляции.

При продуваемом исполнении электродвигателя рекомендуется предусматривать задвижки для предотвращения затягивания окружающего воздуха при останове электродвигателя. Подогрев наружного (холодного) воздуха не требуется.

Исполнение электродвигателей должно соответствовать условиям окружающей среды.

Выбор электродвигателей

Электрические и механические параметры электродвигателей (номинальные мощность, напряжение, частота вращения, относительная продолжительность рабочего периода, пусковой, минимальный, максимальный моменты, пределы регулирования частоты вращения и т. п) должны соответствовать параметрам приводимых ими механизмов во всех режимах их работы в данной установке.

Для механизмов, сохранение которых в работе после кратковременных перерывов питания или понижения напряжения, обусловленных отключением КЗ, действием АПВ или АВР, необходимо по технологическим условиям и допустимо по условиям техники безопасности, должен быть обеспечен самозапуск их электродвигателей.

Применять для механизмов с самозапуском электродвигатели и трансформаторы большей мощности, чем это требуется для их нормальной длительной работы, как правило, не требуется.

Для привода механизмов, не требующих регулирования частоты вращения, независимо от их мощности рекомендуется применять электродвигатели синхронные или асинхронные с короткозамкнутым ротором.

Для привода механизмов, имеющих тяжелые условия пуска иди работы либо требующих изменения частоты вращения, следует применять электродвигатели с наиболее простыми и экономичными методами пуска или регулирования частоты вращения, возможными в данной установке.

Синхронные электродвигатели, как правило, должны иметь устройства форсировки возбуждения или компаундирования.

Синхронные электродвигатели в случаях, когда они по своей мощности могут обеспечить регулирование напряжения или режима реактивной мощности в данном узле нагрузки, должны иметь АРВ согласно 3.3.39. [25].

Электродвигатели постоянного тока допускается применять только в тех случаях, когда электродвигатели переменного тока не обеспечивают требуемых характеристик механизма или неэкономичны.

Электродвигатели, устанавливаемые в помещениях с нормальной средой, как правило, должны иметь исполнение IPOO или IP20.

Электродвигатели, устанавливаемые на открытом воздухе, должны иметь исполнение не менее IP44 или специальное, соответствующее условиям их работы (например, для открытых химических установок, для особо низких температур).

Электродвигатели, устанавливаемые в помещениях, где возможно оседание на их обмотках пыли и других веществ, нарушающих естественное охлаждение, должны иметь исполнение не менее IP44 или продуваемое с подводом чистого воздуха. Корпус продуваемого электродвигателя, воздуховоды и все сопряжения и стыки должны быть тщательно уплотнены для предотвращения присоса воздуха в систему вентиляции.

При продуваемом исполнении электродвигателя рекомендуется предусматривать задвижки для предотвращения всоса окружающего воздуха при останове электродвигателя. Подогрев наружного (холодного) воздуха не требуется.

Электродвигатели, устанавливаемые в местах сырых или особо сырых, должны иметь исполнение не менее IP43 и изоляцию, рассчитанную на действие влаги и пыли (со специальной обмазкой, влагостойкую и т. п).

Электродвигатели, устанавливаемые в местах с химически активными парами или газами, должны иметь исполнение не менее 1Р44 или продуваемое с подводом чистого воздуха при соблюдении требований, приведенных в Допускается также применение электродвигателей исполнения не менее IP33, но с химически стойкой изоляцией и с закрытием открытых неизолированных токоведущих частей колпаками или другим способом.

Для электродвигателей, устанавливаемых в помещениях с температурой воздуха более плюс 40°С, должны выполняться мероприятия, исключающие возможность их недопустимого нагрева (например, принудительная вентиляция с подводом охлаждающего воздуха, наружный обдув и т. п).

При замкнутой принудительной системе вентиляции электродвигателей следует предусматривать приборы контроля температуры воздуха и охлаждающей воды.

Электродвигатели, снабженные заложенными в обмотки или магнитопроводы термоиндикаторами, должны иметь выводы от последних на специальные щитки, обеспечивающие удобство проведения периодических измерений. Щитовые измерительные приборы для этого, как правило, не должны предусматриваться.

4.1.2 Установка электродвигателей

Электродвигатели должны быть выбраны и установлены таким образом, чтобы была исключена возможность попадания на их обмотки и токосъемные устройства воды, масла, эмульсии т. п., а вибрация оборудования, фундаментов и частей здания не превышала допустимых значений.

Шум, создаваемый электродвигателем совместно с приводимым им механизмом, не должен превышать уровня, допустимого санитарными нормами.

Проходы обслуживания между фундаментами или корпусами электродвигателей, между электродвигателями и частями здания или оборудования должны быть не менее указанных в гл. 5.1 [25].

Электродвигатели и аппараты, за исключением имеющих степень защиты не менее IP44, а резисторы и реостаты -- всех исполнений должны быть установлены на расстоянии не менее 1 м от конструкций зданий, выполненных из сгораемых материалов.

Синхронные электрические машины мощностью 1 МВт и более и машины постоянного тока мощностью 1 МВт и более должны иметь электрическую изоляцию одного из подшипников от фундаментной плиты для предотвращения образования замкнутой цепи тока через вал и подшипники машины. При этом у синхронных машин должны быть изолированы подшипник со стороны возбудителя и все подшипники возбудителя. Маслопроводы этих электрических машин должны быть изолированы от корпусов их подшипников.

Электродвигатели выше 1 кВ разрешается устанавливать непосредственно в производственных помещениях, соблюдая следующие условия:

1. Электродвигатели, имеющие выводы под статором или требующие специальных устройств для охлаждения, следует устанавливать на фундаменте с камерой (фундаментной ямой).

2. Фундаментная яма электродвигателя должна удовлетворять требованиям, предъявляемым к камерам ЗРУ выше 1 кВ (см. гл. 4.2 [25]).

3. Размеры фундаментной ямы должны быть не менее допускаемых для полупроходных кабельных туннелей (см. 2.3.125 [25]).

Кабели и провода, присоединяемые к электродвигателям, установленным на виброизолирующих основаниях, на участке между подвижной и неподвижной частями основания должны иметь гибкие медные жилы.

4.1.3 Защита асинхронных и синхронных электродвигателей
напряжением выше 1 кВ

На электродвигателях должна предусматриваться защита от многофазных замыканий и в случаях, оговоренных ниже, защита от однофазных замыканий на землю, защита от токов перегрузки и защита минимального напряжения. На синхронных электродвигателях должна, кроме того, предусматриваться защита от асинхронного режима, которая может быть совмещена с защитой от токов перегрузки.

Защита электродвигателей с изменяемой частотой вращения должна выполняться для каждой частоты вращения в виде отдельного комплекта, действующего на свой выключатель.

На электродвигателях, имеющих принудительную смазку подшипников, следует устанавливать защиту, действующую на сигнал и отключение электродвигателя при повышении температуры или прекращении действия смазки.

На электродвигателях, имеющих принудительную вентиляцию, следует устанавливать защиту, действующую на сигнал и отключение электродвигателя при повышении температуры или прекращении действия вентиляции.

Электродвигатели с водяным охлаждением обмоток и активной стали статора, а также с встроенными воздухоохладителями, охлаждаемыми водой, должны иметь защиту, действующую на сигнал при уменьшении потока воды ниже заданного значения и на отключение электродвигателя при его прекращении. Кроме того, должна быть предусмотрена сигнализация, действующая при появлении воды в корпусе электродвигателя.

Для защиты электродвигателей от многофазных замыканий в случаях, когда не применяются предохранители, должна предусматриваться:

1. Токовая однорелейная отсечка без выдержки времени, отстроенная от пусковых токов при выведенных пусковых устройствах, с реле прямого или косвенного действия, включенным на разность токов двух фаз,-- для электродвигателей мощностью менее 2 МВт.

2. Токовая двухрелейная отсечка без выдержки времени, отстроенная от пусковых токов при выведенных пусковых устройствах, с реле прямого или косвенного действия -- для электродвигателей мощностью 2 МВт и более, имеющих действующую на отключение защиту от однофазных замыканий на землю (см. 5.3.48 [25]), а также для электродвигателей мощностью менее 2 МВт, когда защита по п. 1 не удовлетворяет требованиям чувствительности или когда двухрелейная отсечка оказывается целесообразной по исполнению комплектной защиты или применяемого привода с реле прямого действия.

При отсутствии защиты от однофазных замыканий на землю токовая отсечка электродвигателей мощностью 2 МВт и более должна выполняться трехрелейной с тремя трансформаторами тока. Допускается защита в двухфазном исполнении с дополнением защиты от двойных замыканий на землю, выполненная с помощью трансформатора тока нулевой последовательности и токового реле.

3. Продольная дифференциальная токовая защита -- для электродвигателей мощностью 5 МВт и более, а также менее 5 МВт, если установка токовых отсечек по п. 1 и 2 не обеспечивает выполнения требований чувствительности; продольная дифференциальная защита электродвигателей при наличии на них защиты от замыканий на землю должна иметь двухфазное исполнение, а при отсутствии этой защиты -- трехфазное, с тремя трансформаторами тока. Допускается защита в двухфазном исполнении с дополнением защиты от двойных замыканий на землю, выполненной с помощью трансформатора тока нулевой последовательности и токового реле.

Для электродвигателей мощностью 5 МВт и более, выполненных без шести выводов обмотки статора, должна предусматриваться токовая отсечка.

Для блоков трансформатор (автотрансформатор) -- электродвигатель должна предусматриваться общая защита от многофазных замыканий:

1. Токовая отсечка без выдержки времени, отстроенная от пусковых токов при выведенных пусковых устройствах (см. также 5.3.46 [25]), -- для электродвигателей мощностью до 2 МВт. При схеме соединения обмоток трансформатора звезда -- треугольник отсечка выполняется из трех токовых реле: двух включенных на фазные токи и одного включенного на сумму этих токов.

При невозможности установки трех реле (например, при ограниченном числе реле прямого действия) допускается схема с двумя реле, включенными на соединенные треугольником вторичные обмотки трех трансформаторов тока.

2. Дифференциальная отсечка в двухрелейном исполнении, отстроенная от бросков тока намагничивания трансформатора, -- для электродвигателей мощностью более 2 МВт, а также 2 МВт и менее, если защита по п. 1 не удовлетворяет требованиям чувствительности при междуфазном КЗ на выводах электродвигателя.

3. Продольная дифференциальная токовая защита в двухрелейном исполнении с промежуточными насыщающимися трансформаторами тока -- для электродвигателей мощностью более 5 МВт, а также 5 МВт и менее, если установка отсечек по п. 1 и 2 не удовлетворяет требованиям чувствительности.

Защита должна действовать на отключение выключателя блока, а у синхронных электродвигателей -- также на устройство АГП, если оно предусмотрено.

Для блоков с электродвигателями мощностью более 20 МВт, как правило, должна предусматриваться защита от замыкания на землю, охватывающая не менее 85% витков обмотки статора электродвигателя и действующая на сигнал с выдержкой времени.

Указания по выполнению остальных видов защиты трансформаторов (автотрансформаторов) и электродвигателей при работе их раздельно действительны и в том случае, когда они объединены в блок трансформатор (автотрансформатор) -- электродвигатель.

Защита электродвигателей мощностью до 2 МВт от однофазных замыканий на землю при отсутствии компенсации должна предусматриваться при токах замыкания на землю 10 А и более, а при наличии компенсации -- если остаточный ток в нормальных условиях превышает это значение. Такая защита для электродвигателей мощностью более 2 МВт должна предусматриваться при токах 5 А и более.

Ток срабатывания защит электродвигателей от замыканий на землю должен быть не более: для электродвигателей мощностью до 2 МВт 10 А и для электродвигателей мощностью более 2 МВт 5 А.

Рекомендуются меньшие токи срабатывания, если это не усложняет выполнения защиты.

Защиту следует выполнять без выдержки времени (за исключением электродвигателей, для которых требуется замедление защиты по условию отстройки от переходных процессов) с использованием трансформаторов тока нулевой последовательности, установленных, как правило, в РУ. В тех случаях, когда установка трансформаторов тока нулевой последовательности в РУ невозможна или может вызвать увеличение выдержки времени защиты, допускается устанавливать их у выводов электродвигателя в фундаментной яме.

Если защита по условию отстройки от переходных процессов должна иметь выдержку времени, то для обеспечения быстродействующего отключения двойных замыканий на землю в различных точках должно устанавливаться дополнительное токовое реле с первичным током срабатывания около 50--100 А.

Защита должна действовать на отключение электродвигателя, а у синхронных электродвигателей -- также на устройство АГП, если оно предусмотрено.

Защита от перегрузки должна предусматриваться на электродвигателях, подверженных перегрузке по технологическим причинам, и на электродвигателях с особо тяжелыми условиями пуска и самозапуска (длительность прямого пуска непосредственно от сети 20 с и более), перегрузка которых возможна при чрезмерном увеличении длительности пускового периода вследствие понижения напряжения в сети.

Защиту от перегрузки следует предусматривать в одной фазе с зависимой или независимой от тока выдержкой времени, отстроенной от длительности пуска электродвигателя в нормальных условиях и самозапуска после действия АВР и АПВ. Выдержка времени защиты от перегрузки синхронных электродвигателей во избежание излишних срабатываний при длительной форсировке возбуждения должна быть по возможности близкой к наибольшей допустимой по тепловой характеристике электродвигателя.

На электродвигателях, подверженных перегрузке по технологическим причинам, защита, как правило, должна выполняться с действием на сигнал и автоматическую разгрузку механизма.

Действие защиты на отключение электродвигателя допускается:

на электродвигателях механизмов, для которых отсутствует возможность своевременной разгрузки без останова, или на электродвигателях, работающих без постоянного дежурства персонала;

на электродвигателях механизмов с тяжелыми условиями пуска или самозапуска.

Для электродвигателей, которые защищаются от токов КЗ предохранителями, не имеющими вспомогательных контактов для сигнализации об их перегорании, должна предусматриваться защита от перегрузки в двух Защита синхронных электродвигателей от асинхронного режима может осуществляться при помощи реле, реагирующего на увеличение тока в обмотках статора; она должна быть отстроена по времени от пускового режима и тока при действии форсировки возбуждения.

Защита, как правило, должна выполняться с независимой от тока характеристикой выдержки времени. Допускается применение защиты с зависимой от тока характеристикой на электродвигателях с отношением КЗ более 1.

При выполнении схемы защиты должны приниматься меры по предотвращению отказа защиты при биениях тока асинхронного режима.

Допускается применение других способов защиты, обеспечивающих надежное действие защиты при возникновении асинхронного режима.

Защита синхронных электродвигателей от асинхронного режима должна действовать с выдержкой времени на одну из схем, предусматривающих:

1) ресинхронизацию;

2) ресинхронизацию с автоматической кратковременной разгрузкой механизма до такой нагрузки, при которой обеспечивается втягивание электродвигателя в синхронизм (при допустимости кратковременной разгрузки но условиям технологического процесса);

3) отключение электродвигателя и повторный автоматический пуск;

4) отключение электродвигателя (при невозможности его разгрузки или ресинхронизации, при отсутствии необходимости автоматического повторного пуска и ресинхронизации по условиям технологического процесса).

Для облегчения условий восстановления напряжения после отключения КЗ и обеспечения самозапуска электродвигателей ответственных механизмов следует предусматривать отключение защитой минимального напряжения электродвигателей неответственных механизмов суммарной мощностью, определяемой возможностями источника питания и сети по обеспечению самозапуска.

Выдержки времени защиты минимального напряжения должны выбираться в пределах от 0,5 до 1,5 с -- на ступень больше времени действия быстродействующих защит от многофазных КЗ, а уставки по напряжению должны быть, как правило, не выше 70% номинального напряжения.

При наличии синхронных электродвигателей, если напряжение на отключенной секции затухает медленно, в целях ускорения действия АВР и АПВ может быть применено гашение поля синхронных электродвигателей ответственных механизмов с помощью защиты минимальной частоты или других способов, обеспечивающих быстрейшую фиксацию потери питания.

Эти же средства могут быть использованы для отключения неответственных синхронных электродвигателей, а также для предупреждения несинхронного включения отключенных двигателей, если токи выключения превышают допустимые значения.

В электроустановках промышленных предприятий в случаях, когда не может быть осуществлен одновременный самозапуск всех электродвигателей ответственных механизмов (см. 5.3.10 [25]), следует применить отключение части таких ответственных механизмов и их автоматический повторный пуск по окончании самозапуска первой группы электродвигателей. Включение последующих групп может быть осуществлено по току, напряжению или времени.

Защита минимального напряжения с выдержкой времени не более 10 с и уставкой по напряжению, как правило, не выше 50% номинального напряжения (кроме случаев, приведенных в 5.3.52 [25]) должна устанавливаться на электродвигателях ответственных механизмов также в случаях, когда самозапуск механизмов после останова недопустим по условиям технологического процесса или по условиям безопасности и, кроме того, когда не может быть обеспечен самозапуск всех электродвигателей ответственных механизмов (см. 5.3.52 [25]). Кроме указанных случаев эту защиту следует использовать также для обеспечения надежности пуска АВР электродвигателей взаиморезервируемых механизмов.

На электродвигателях с изменяемой частотой вращения ответственных механизмов, самозапуск которых допустим и целесообразен, защиты минимального напряжения должны производить автоматическое переключение на низшую частоту вращения.

На синхронных электродвигателях должно предусматриваться автоматическое гашение поля. Для электродвигателей мощностью 2 МВт и более АГП осуществляется путем введения сопротивления в цепь обмотки возбуждения. Для электродвигателей мощностью менее 2 МВт допускается осуществлять АГП путем введения сопротивления в цепь обмотки возбуждения возбудителя. Для синхронных электродвигателей менее 0,5 МВт АГП, как правило, не требуется. На синхронных электродвигателях, которые снабжены системой возбуждения, выполненной на управляемых полупроводниковых элементах, АГП независимо от мощности двигателя может осуществляться инвертированием, если оно обеспечивается схемой питания. В противном случае АГП должно осуществляться введением сопротивления в цепь обмотки возбуждения.

4.1.4 Защита электродвигателей напряжением до 1 кВ

Для электродвигателей переменного тока должна предусматриваться защита от многофазных замыканий, в сетях с глухозаземленной нейтралью -- также от однофазных замыканий, а в некоторых случаях, предусмотренных в 5.3.57 [25] и 5.3.58 [25], -- кроме того, защита от токов перегрузки и защита минимального напряжения. На синхронных электродвигателях (при невозможности втягивания в синхронизм с полной нагрузкой) дополнительно должна предусматриваться защита от асинхронного режима согласно 5.3.59 [25].

Для электродвигателей .постоянного тока должны предусматриваться защиты от КЗ. При необходимости дополнительно могут устанавливаться защиты от перегрузки и от чрезмерного повышения частоты вращения.

Для защиты электродвигателей от КЗ должны применяться предохранители или автоматические выключатели.

Номинальные токи плавких вставок предохранителей и расцепителей автоматических выключателей должны выбираться таким образом, чтобы обеспечивалось надежное отключение КЗ на зажимах электродвигателя и вместе с тем чтобы электродвигатели при нормальных для данной электроустановки толчках тока (пиках технологических нагрузок, пусковых токах, токах самозапуска и т. п) не отключались этой защитой. С этой целью для электродвигателей механизмов с легкими условиями пуска отношение пускового тока электродвигателя к номинальному току плавкой вставки должно быть не более 2,5, а для электродвигателей механизмов с тяжелыми условиями пуска (большая длительность разгона, частые пуски и т. п) это отношение должно быть равным 2,0 - 1,6.

Для электродвигателей ответственных механизмов с целью особо надежной отстройки предохранителей от толчков тока допускается принимать это отношение равным 1,6 независимо от условий пуска электродвигателя, если кратность тока КЗ на зажимах электродвигателя составляет не менее указанной в 3.1.8. [25].

Допускается осуществление защиты от КЗ одним общим аппаратом для группы электродвигателей при условии, что эта защита обеспечивает термическую стойкость пусковых аппаратов и аппаратов защиты от перегрузок, примененных в цепи каждого электродвигателя этой группы.

На электростанциях для защиты от КЗ электродвигателей собственных нужд, связанных с основным технологическим процессом, должны применяться автоматические выключатели. При недостаточной чувствительности электромагнитных расцепителей автоматических выключателей в системе собственных нужд электростанций могут применяться выносные токовые реле с действием на независимый расцепитель выключателя.

Для надежного обеспечения селективности защит в питающей сети собственных нужд электростанций в качестве защиты электродвигателей от КЗ рекомендуется применять электромагнитные расцепители-отсечки.

Защита электродвигателей от перегрузки должна устанавливаться в случаях, когда возможна перегрузка механизма по технологическим причинам, а также когда при особо тяжелых условиях пуска или самозапуска необходимо ограничить длительность пуска при пониженном напряжении. Защита должна выполняться с выдержкой времени и может быть осуществлена тепловым реле или другими устройствами.

Защита от перегрузки должна действовать на отключение, на сигнал или на разгрузку механизма, если разгрузка возможна.

Применение защиты от перегрузки не требуется для электродвигателей с повторно-кратковременным режимом работы.

Защита минимального напряжения должна устанавливаться в следующих случаях:

- для электродвигателей постоянного тока, которые не допускают непосредственного включения в сеть;

- для электродвигателей механизмов, самозапуск которых после останова недопустим по условиям технологического процесса или по условиям безопасности;

- для части прочих электродвигателей в соответствии с оговоренными выше условиями.

Для ответственных электродвигателей, для которых необходим самозапуск, если их включение производится при помощи контакторов и пускателей с удерживающей обмоткой, должны применяться в цепи управления механические или электрические устройства выдержки времени, обеспечивающие включение электродвигателя при восстановлении напряжения в течение заданного времени. Для таких электродвигателей, если это допустимо по условиям технологического процесса и условиям безопасности, можно также вместо кнопок управления применять выключатели, с тем чтобы цепь удерживающей обмотки оставалась замкнутой помимо вспомогательных контактов пускателя и этим обеспечивалось автоматическое обратное включение при восстановлении напряжения независимо от времени перерыва питания.

Для синхронных электродвигателей защита от асинхронного режима должна, как правило, осуществляться с помощью защиты от перегрузки по току статора.

Защита от КЗ в электродвигателях переменного и постоянного тока должна предусматриваться:

1) в электроустановках с за...


Подобные документы

  • Характеристика системы электроснабжения подстанции. Разработка проекта устройства релейной защиты отходящих ячеек, вводных и межсекционных выключателей нагрузки, асинхронных двигателей. Токовая защита трансформаторов подстанции; автоматика энергосистемы.

    курсовая работа [399,2 K], добавлен 06.11.2014

  • Обзор современных схем построения цифровых радиоприемных устройств (РПУ). Представление сигналов в цифровой форме. Элементы цифровых радиоприемных устройств: цифровые фильтры, детекторы, устройства цифровой индикации и устройства контроля и управления.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 15.12.2009

  • Разработка проекта, расчет параметров и составление схем электропитающей установки для устройств автоматики, телемеханики и связи, обеспечивающей бесперебойным питанием нагрузки с номинальным напряжением 24,60 В постоянного и 220 В переменного тока.

    контрольная работа [405,7 K], добавлен 05.02.2013

  • Проектирование функциональных узлов, блоков и устройств вычислительной техники. Разработка устройств и систем. Частота смены элементов. Блок буферной памяти. Обеспечение работы устройства ввода визуальной информации. Последовательность сигналов частоты.

    курсовая работа [1,7 M], добавлен 31.01.2011

  • Функциональные модули сетей SDH и PDH. Резервирование канала приема-передачи. Выбор оптимальных функциональных мультиплексоров, размещение модулей. Расчет энергетического запаса по затуханию в линии. Мероприятия по технике безопасности и охране труда.

    курсовая работа [453,3 K], добавлен 15.05.2014

  • Краткий обзор существующих схем автоматов световых эффектов. Анализ существующих схем счетчиков. Особенности изготовления устройства бытовой аппаратуры, работающего в нормальных условиях эксплуатации. Экономическое обоснование и организация производства.

    дипломная работа [1,6 M], добавлен 08.04.2013

  • Схема строения цифровых автоматов, применяемых в цифровой технике. Отличия синхронных и асинхронных последовательностных устройств. Логические уравнения для определения работы автомата Мура. Синхронные триггеры и синтез последовательностного устройства.

    реферат [163,6 K], добавлен 24.12.2010

  • Анализ схемотехнических решений мультиметров, рассмотрение принципов работы устройства для проверки элементов, разработка структурной и принципиальной схемы устройства. Меры безопасности при техническом обслуживании средств вычислительной техники.

    дипломная работа [4,2 M], добавлен 11.01.2015

  • Характеристика цифровых методов измерения интервалов времени. Разработка структурной и функциональной схем измерительного устройства. Применение детекторов фронтов для формирования импульсов начала и окончания счета. Проектирование устройства отображения.

    курсовая работа [2,2 M], добавлен 28.12.2011

  • Разработка функциональных частей единого цифрового устройства: логического устройства; счетчика, одновибратора, синхронизирующего поступление информации на счетчик; дешифратора для представления результата работы устройства в доступной для человека форме.

    курсовая работа [314,9 K], добавлен 31.05.2012

  • Сравнительная характеристика лабораторных блоков питания. Описание принципа работы электрической схемы устройства. Описание конструкции лабораторного стенда, его основные функциональные узлы. Расчет трансформатора, выпрямителя, надежности устройства.

    дипломная работа [559,2 K], добавлен 18.10.2015

  • Проектирование устройства, выполняющего функцию восьмиразрядного синхронного реверсивного сдвигающего регистра и синхронной реверсивной пересчетной схемы. Проектирование и расчет триггерного устройства. Синтез структуры проектируемого устройства.

    контрольная работа [259,1 K], добавлен 23.10.2010

  • Согласование уровней сигналов функциональных схем. Электрический расчёт узлов устройства. Схема преобразователя тока в напряжение. Проверка узлов схемы на Electronics Workbench. Разработка печатной платы одного из фрагментов электронного устройства.

    курсовая работа [301,2 K], добавлен 15.08.2012

  • Триггерные устройства как функциональные элементы цифровых систем: устойчивые состояния электрического равновесия бистабильных и многостабильных триггеров. Структурные схемы и классификация устройств, нагрузки и быстродействие логических элементов.

    реферат [247,1 K], добавлен 12.06.2009

  • Анализ влияния напряжения питания на работу микроэлектронных устройств. Принцип действия и характеристика устройств контроля напряжения. Выбор типа микроконтроллера. Функции, выполняемые супервизором. Разработка алгоритма и структурной схемы устройства.

    диссертация [3,1 M], добавлен 29.07.2015

  • Телеграфный аппарат как система сигнализации. Появление пожарной каланчи. Первые попытки создать устройства автоматического извещения о пожаре в XIX в. Тепловые пожарные извещатели. Разработка дымовых оптикоэлектронных устройств обнаружения загораний.

    реферат [34,5 K], добавлен 21.09.2013

  • Понятие микропроцессорной системы, её назначение, электрическая схема и назначение составляющих устройств. Проведение схемотехнического анализа устройства источника питания системных блоков. Электрические и эксплуатационные параметры блоков питания ЭВМ.

    дипломная работа [2,6 M], добавлен 08.06.2014

  • Разработка структурной схемы электронного устройства. Синтез и расчет транзисторного усилителя. Синтез преобразователей уровня, схемы арифметических преобразователей. Схема компаратора, разработка цифровой схемы. Расчет тока нагрузки блока питания.

    реферат [1,4 M], добавлен 06.11.2013

  • Разработка структурной схемы радиопередающего устройства для однополосной телефонии. Расчет выходного каскада, коллекторной цепи, выходного согласующего устройства, транзисторного автогенератора. Выбор транзистора. Обзор требований к источнику питания.

    курсовая работа [282,6 K], добавлен 02.04.2013

  • Разработка портативного УЗ - прибора, его структурных, функциональных и принципиальных схем устройства. Подбор аккумулятора, корпуса и алгоритма сравнения диагностируемых и установленных изображений. Схема подключения устройства к ЭВМ через USB порт.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 23.09.2011

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.