Проектирование автомобильного генератора переменного тока с когтеобразными полюсами

Размещено на http://www.allbest.ru/

3

Размещено на http://www.allbest.ru/

КУРСОВАЯ РАБОТА

«Электрооборудование автомобилей»

«Проектирование автомобильного генератора переменного тока с когтеобразными полюсами»



Содержание

Техническое задание

Введение

1. Определение главных размеров и обмоточных данных статора генераторов автомобильного типа с когтеобразными роторами и внутренним магнитопроводом

2. Проектирование ротора

3. Проектирование статора

4. Поверочный расчет магнитной цепи генератора

5. Расчет характеристик холостого хода

6. Определение параметров генератора

7. Расчет токоскоростной характеристики

8. Определение энергетических потерь и КПД генератора

9. Определение удельных характеристик генератора

Заключение

Список литературы

Приложение



Техническое задание

статор ротор автомобильный генератор

Тип генератора 65.3701

Номинальное выпрямленное напряжение U_d =14В.

Номинальный выпрямленный ток I_d=95А.

Выпрямленный ток в расчетном режиме I_р=65А.

Начало токоотдачи n_x=950 мин^-1.

Частота вращения в расчетном режиме n_р=2200 мин^-1.

Частота вращения в максимальном режиме n_м=5000 мин^-1.

Внутренний диаметр расточки статора D=112мм



Введение

Целью данного курсового проекта является разработка и расчет автомобильного генератора с клювообразным ротором на базе уже имеющихся разработок российских ученых.

Генератор - это преобразователь механической энергии получаемой от ДВС в электрическую, он обеспечивает питанием электропотребителей, включенных в бортовую сеть автомобиля и заряжает аккумуляторную батарею при работающем двигателе. Генератор рассчитывается на номинальное напряжение 14 В или 28 В.

Генераторная установка - это сложное высокотехнологичное изделие. В основе конструкции всех отечественных генераторов положена клювообразная полюсная система, такая система позволяет создать многополюсную систему с помощью одной катушки возбуждения. Катушка возбуждения и полюсная система, напрессованные на вал представляют собой ротор генератора (подвижная часть). Статор изготавливается шихтованным из тонких пластин электротехнической стали (толщиной 0,5мм). Генератор 65.3701 имеет 36 пазов. Пазы изолированы полиэтилентерафталатной пленкой. В зависимости от типа генератора и числа пазов на статоре обмотки выполняются тоже разные (у генератора 65.3701 - петлевая распределенная). У распределенной обмотки секция разбивается на две полусекции, исходящие из одного паза, причем одна полусекция отходит влево, а вторая вправо. Обмотки соединены в звезду. Статор генератора устанавливается между крышками, причем их посадочные места контактируют с наружной поверхностью пакета статора. Чем глубже статор утоплен в крышке, тем меньше вероятность появления перекоса подшипников установленных в крышках. Крепежные лапы и натяжное ухо отливаются заодно с крышками. Система охлаждения у генератора 65.3701 по принципу охлаждения - аксиальная.Щеточный узел размещен снаружи, под специальным пластмассовым кожухом. Щеткодержатель конструктивно объединен с интегральным регулятором напряжения. Контактные кольца имеют малый диаметр, что способствует повышению ресурса работы щеток и экономии дорогостоящей меди. Выпрямительный блок генератора устанавливается так же под защитным кожухом. В генераторе 288.3701 используется выпрямительный узел БПВ 76-115-02.Он представляет собой пластины - теплоотводы в которые запрессовываются силовые стабилитроны (всего их 11). Стабилитроны собраны по трехфазной мостовой схеме: 4 стабилитрона соединены с выводом «+», 4 - с выводом «-», 3 - для питания обмотки возбуждения. Особенностью данной схемы является использование 2 - стабилитронов, подключенных в нулевой точке «звезды». Это сделано с целью повышения мощности генератора, благодаря выпрямлению синусоиды 3-й гармоники и всех других кратных трем. Благодаря использованию трех стабилитронов для питания обмотки возбуждения исключается возможность разряда аккумуляторной батареи в случае длительного бездействия генератора (при неработающем ДВС) Для регулирования напряжения используется интегральный регулятор напряжения типа Я 213А, он расположен так же под защитным кожухом. Максимальная сила тока возбуждения 5А.

Принцип действия заключается в следующем: посредством ременной передачи генератор получает механическую энергию от вала ДВС. Преобразование этой энергии в электрическую происходит благодаря явлению электромагнитной индукции. В первоначальный момент времени на обмотку возбуждения подается электрическая энергия от аккумуляторной батареи, в результате возникает магнитный поток. Он замыкается следующим образом : втулка ротора - клюв ротора (северный полюс) - воздушный зазор - зубец - обмотка статора - ярмо - зубец - воздушный зазор - клюв ротора (южный полюс) - втулка ротора. Не весь магнитный поток создаваемый обмоткой возбуждения используется для наведения ЭДС в обмотке статора, часть его рассеивается. При вращении ротора напротив обмоток статора устанавливается то северный, то южный полюс ротора, при этом его направление магнитного потока, пронизывающего катушку изменяется, что вызывает появление в ней переменного напряжения, частота которого зависит от частоты вращения вала ротора и числа пар полюсов. При достижении некоторой частоты вращения вала ротора генератор переходит в режим самовозбуждения. Переменный ток выпрямляется на силовых стабилитронах и поступает в бортовую сеть автомобиля. Важно отметить работу реле-регулятора, его задача заключается в поддержании напряжения бортовой сети в заданных пределах во всех режимах работы при изменении частоты вращения ротора генератора, электрической нагрузки, температуры окружающей среды.



1. Определение главных размеров и обмоточных данных статора генераторов автомобильного типа с когтеобразными роторами и внутренним магнитопроводом

Запишем систему уравнений для определения главных размеров генератора: [1].

D*l_i = [1]

D²*l_i = [2]

D²*l_i = [3]

Где : U_фх (В) - действующее значение фазного напряжения в режиме холостого хода; б_i - расчетный коэффициент полюсной дуги; k_ф - коэффициент формы поля; k₀ - обмоточный коэффициент; k_Ер - коэффициент внутренней ЭДС генератора в расчетном режиме; k_Ем - коэффициент внутренней ЭДС генератора в максимальном режиме; В_дх (Тл) - индукция в воздушном зазоре при холостом ходе; щ_ф - число витков фазы; А_р (А/см)- линейная нагрузка в расчетном режиме; В_др (Тл) - индукция в воздушном зазоре в расчетном режиме; А_м (А/см)- линейная нагрузка в максимальном режиме; В_дм (Тл) - индукция в воздушном зазоре в режиме максимальной нагрузки; n_х (мин^-1) - частота вращения ротора в режиме холостого хода; n_р (мин^-1) - частота вращения ротора в расчетном режиме; n_м (мин^-1) - частота вращения ротора в максимальном режиме; U_фр (В) - действующее значение фазного напряжения в расчетном режиме; I_фр (А) - действующее значение фазного тока в расчетном режиме; U_фм (В) - действующее значение фазного напряжения в максимальном режиме; I_фм (А) - действующее значение фазного тока в максимальном режиме; m - число фаз.

Перед тем как приступить к определению главных размеров статора, выберем, исходя из опыта проектирования и используя справочные данные, значения следующих величин.

U_фх = 6,3 В - действующее значение фазного напряжения в режиме холостого хода.

б_i =0,7 - расчетный коэффициент полюсной дуги.

k_ф =0,96 - коэффициент формы поля.

q =1 - число пазов статора приходящихся на полюс и фазу.

k₀ =1 - обмоточный коэффициент (так как q =1).

В_дх=0,7Тл - индукция в воздушном зазоре при холостом ходе

А_р=5000А/см - линейная нагрузка.

р =6 - число пар полюсов.

д=0,04 мм - воздушный зазор .

Ул = 3 - суммарный коэффициент проводимости пазового рассеяния.

k_d = 0,94 - коэффициент привидения н.с. реакции статора по продольной оси.

k^'_uв = 0,9 - коэффициент, характеризующий уменьшение фазного напряжения при холостом ходе по сравнению с фазным напряжением при расчетной нагрузке.

k_м =1,7 - коэффициент магнитного насыщения цепи.

k_д =1 - коэффициент воздушного зазора.

k_uф = 0,66 - коэффициент преобразования по фазному напряжению.

k_I=0,79 - коэффициент преобразования по току.

I_фр= k_I * I_dр = 0,74* 65 = 48,1А- действующее значение фазного тока в расчетном режиме.

Р_dр= U_dр* I_dn =14*95 =1330 Вт - мощность в расчетном режиме.

m = 3 - число фаз.

м₀=1,256*10^-8Гн/см - магнитная постоянная.

I_фм= k_I * I_dм = 0,79 * 95 = 99,82 А - действующее значение фазного тока в максимальном режиме. 

Определение коэффициентов С₁, С₂, С₃, С₄.

С₁===0,0019

С₂ = = = =4,3*10^-4

С₃===3,948*10^-3

С₄===113,6*10^-6

Индуктивное сопротивление по продольной оси

X_d===0,656Ом

Определение предварительного числа витков в фазе

w_ф=== 56 витка.

Определение предварительного внутреннего диаметра статора и длины пакета статора.

D=С₁* w_ф=0,0019*56=11,12см=108,5*10^-3 м.

Исходя из опыта проектирования, необходимо выбрать базовый размер внутреннего диаметра статора. Для моего случая подходит базовый размер D=10см=0,1м.



l_i==

= *

=3,08см =30,8* 10^-3 м.

Определение объема пакета статора

D²*l_i== =

5000² =289,2см³ =

=289,2*10^-6м³.

Уточнение величины индукции в воздушном зазоре

В_дх=*= =

*?0,45Тл.



2. Проектирование ротора

Определение наружного диаметра ротора.

D_р = D - 2д = 10,8- 2*0,04 = 10,75см=0,1075м

Где: D - внутренний диаметр статора; д - воздушный зазор .

Определение диаметра втулки ротора и относительного диаметра втулки.

Сначала необходимо определить магнитный поток в воздушном зазоре в режиме холостого хода.

Ф_дх = В_дх**б_icp*l_i = 0,45**0,7*3,08 = 2,7Вб.

Где: D - внутренний диаметр статора; В_дх - индукция в воздушном зазоре при холостом ходе; р - число пар полюсов; б_icp - расчетный коэффициент полюсного перекрытия для среднего сечения; l_i - длина пакета статора.

D_вт===5,9 см =59*10^-3 м.

Где: р - число пар полюсов; Ф_дх - магнитный поток в воздушном зазоре в режиме холостого хода; у_вт - коэффициент рассеяния; В_вт - индукция во втулке.

d_вт===0,54.



Где: D - внутренний диаметр статора; D_вт - диаметр втулки ротора.

Определение толщины полюсной шайбы и ее относительной ширины.

b_ш===0,8 см=0,8*10^-3 м

Где: б_i - расчетный коэффициент полюсной дуги; l_i - ширина пакета статора; В_дх - индукция в воздушном зазоре при холостом ходе; у_к =(0,85-0,89)*у_вт=1,7-1,78 - коэффициент рассеяния магнитного потока на участке кольца для 12-полюсного ротора; б_рmax=0,82 - 0,89; В_к - индукция в кольце (для Ст.10 В_к=1,5 - 1,6 Тл).

b'_ш==0,259

Где: b_ш - толщина полюсной шайбы; l_i - ширина пакета статора.

Определение радиальной высоты полюса, для генератора с полюсной системой, изготавливаемой из стальной полосы штамповкой.

h_p= b_ш=0,8см=0,8*10^-3 м.

Определяем геометрические параметры полюса.

Сначала определяем полюсное деление:

ф===2,8см =28*10^-3 м.

Где: D - внутренний диаметр статора; р - число пар полюсов.

Максимальная ширина полюса определяется по формуле:



b_{р макс} =(0,85 - 1,1) *ф .

Берем b_{р макс} = 1 *ф = 1*2,8 =2,8см=28*10^-3 м.

Минимальная ширина полюса на конце когтя определяется по формуле:

b_{р мин} =(0,3 - 0,45) *ф .

Берем b_{р мин} = 0,45 *ф = 0,45*2,8 =1,26см=12,6*10^-3 м.

Угол наклона внутренней поверхности полюса выбирается в пределах в=14⁰ - 26⁰. Выбираем в=14⁰.

Определяем максимальный радиальный размер цилиндрической части окна обмотки возбуждения.

b_к===1,65см=1,65*10^-3 м.

Определяем аксиальную длину втулки.

l_вт== =

=4,12см= =41,2*10^-3 м

Где: В_д - индукция в воздушном зазоре при холостом ходе; k_д - коэффициент воздушного зазора; д - воздушный зазор; 2H_zl_z - магнитное напряжение зубцов (согласно методическим рекомендациям учитывается коэффициентом 1,05); H_ja l_ja - магнитное напряжение ярма якоря (согласно методическим рекомендациям учитывается коэффициентом 1,05); д_ст - расчетный зазор стыка индуктора; В_ст= В_вт=1,6 - индукция в стали; b_к - максимальный радиальный размер цилиндрической части окна обмотки возбуждения.; b_ш - толщина полюсной шайбы; k_зв=0,5 - 0,65 - коэффициент заполнения окна обмотки возбуждения медью; j_в - плотность тока в обмотке возбуждения (согласно методическим рекомендациям 5 - 6 А/мм² ); в=14⁰ - угол наклона внутренней поверхности полюса.

Определяем площадь необходимую для размещения обмотки возбуждения.

S_ов = l_вт* b_к=4,12*0,8=4,2см²=0,32*10^-3м².

Где: l_вт - длина втулки; b_к - максимальный радиальный размер цилиндрической части окна обмотки возбуждения.

Длина когтя.

l_к==4,9см=4,9*10^-3 м.

Где: l_вт - длина втулки; l_i - ширина пакета статора.

Определяем диаметр вала.

D_в = 0,2*D = 0,2*10,8 =2,24см=21,6*10^-3 м.

Где: D - внутренний диаметр статора.

Определяем площадь поперечного сечения провода ОВ; диаметр голого провода, число витков, сопротивление и массу провода ОВ.



S_в===0,65мм²

Где: I_в - ток возбуждения; j_в - плотность тока в обмотке возбуждения.

d_в=2*=2*=0,9мм.

Выбираем провод марки ПЭВ - 2 . d_п=1мм; d_ип=1,06мм.

w_в===468 витка.

Где: S_ов - площадь поперечного сечения провода; k_зв- коэффициент заполнения окна обмотки возбуждения медью; j_в - плотность тока в обмотке возбуждения; I_в - ток возбуждения.

Определяем среднюю длину витка.

l_{в ср} =р*(D_вт +b_к/2) =3,14*(5,9+0,8/2)=20см=20*10^-3 м.

Где: D_вт - диаметр втулки ротора; b_к - максимальный радиальный размер цилиндрической части окна обмотки возбуждения.

В холодном состоянии.

R_{ов 20}⁰ ===0,64 Ом.

Где: с - удельное сопротивление провода при t=20⁰С;w_в - число витков обмотки возбуждения; l_{в ср} - средняя длина витка; S_в - площадь поперечного сечения проводника.



В горячем состоянии:

R_{ов 75}⁰ =1,24* R_{ов 20}⁰=1,24*0,64=0,79 Ом

М_мв=г* S_в* l_{в ср}* щ_в*10^-3= 8,9*0,25*0,20*486*10^-3=0,208 кг

Где: г - удельная масса материала провода (для Cu =8,9); w_в - число витков обмотки возбуждения; l_{в ср} - средняя длина витка; S_в - площадь поперечного сечения проводника.

Масса стали ротора.

Сначала определим объем активной части ротора.

V_и =*(l_вт +2b_ш)*10^-3=*(4,12+2*0,8)*10^-

³=0,60дм³=600*10^-6м

Где: D_р - наружный диаметр ротора; l_вт - длина втулки; b_ш - толщина полюсной шайбы.

М_{и ст} = k_{з ст}*V_и* г_ст=0,7*0,600дм³*7,7=3,23кг.

Где: k_{з ст} - коэффициент заполнения сталью объема ротора; V_и - объем активной части ротора; г_ст - удельная масса стали ротора (г_ст=7,7).

3. Проектирование статора

Уточняем число витков в фазе.

Сначала определим: частоту тока в режиме холостого хода f_x; магнитный поток в режиме холостого хода генератора Ф_дх.



f_x===95Гц.

Где: р - число пар полюсов; n_х - частота вращения ротора в режиме холостого хода.

Ф_дх=б_i*ф*l_i*B_дx*10^-4=0,7*2,8*3,08*0,45*10^-4=0,00027Вб.

Где: б_i - средняя ширина полюса когтя; ф - полюсное деление; l_i - ширина пакета статора; В_д - индукция в воздушном зазоре при холостом ходе

w_ф ===59 витка.

Где: U_фх - действующее значение фазного напряжения в режиме холостого хода; k_ф - коэффициент формы поля; k₀ - обмоточный коэффициент; f_x - частота тока в режиме холостого хода; Ф_дх - магнитный поток статора в режиме холостого хода.

Выбираем число пазов. Определяем число проводников в пазу.

z=2*p*m*q=2*6*3*1=36

Где: р - число пар полюсов; m - число фаз; q - число пазов статора приходящихся на полюс и фазу.

Паз будет полузакрытым (исходя из опыта проектирования).

U_п===20 витков.

Где: p - число пар полюсов; q - число пазов статора приходящихся на полюс и фазу; w_в - число витков обмотки возбуждения; а₁ - число параллельных ветвей.

Определение площади поперечного сечения проводника обмотки статора, диаметра голого провода проводника обмотки статора.

S_a===3,32мм².

Где: I_фм - действующее значение фазного тока в максимальном режиме; а₁ - число параллельных ветвей; j_а - плотность тока в обмотке статора (8 - 25 А/мм²).

d_п=2*=2*=2,05мм.

Где: S_a - площадь поперечного сечения проводника.

Выбираем провод марки ПЭВ - 2. d_п=1,33мм; d_ип=1,4мм.

Определение площади паза.

S_п===661мм².

Где: S_a - площадь поперечного сечения проводника; U_п - число проводников в пазу; k_зп - коэффициент заполнения паза.

Определение ширины зубца.

Сначала рассчитаем зубцовое деление t_z.

tz==0,942cм=10*10-3 м.



Где: D - внутренний диаметр статора; z - число пазов.

b_z===0,45см=4,5*10^-3 м.

Где: l_i - длина пакета статора; В_z - индукция в зубцах якоря (для стали Э11 В_z=1 - 1,4Тл); t_z - зубцовое деление; k_д - коэффициент воздушного зазора; Е_дх - ЭДС генератора в режиме холостого хода.

Определение ширины паза на поверхности статора; ширины катушки статора с изоляцией; ширины катушки статора по меди.

a_s = t_z - b_z=1 - 0,45 =0,55см=5,5*10^-3м.

Где: t_z - зубцовое деление; b_z - ширина зубца.

b_{к из} < a_s -Д_{из п} = 0,55 - 0,03=0,52см=5,2*10^-3м

Где: a_s - ширина паза на поверхности статора; Д_{из п} - толщина изоляции паза.

b_км = b_{к из} - 2 Д_{из к} = 0,52 - 2*0,03=0,46см=4,6*10^-3м.

Где: b_{к из} - ширина катушки статора с изоляцией; Д_{из к} - толщина изоляции катушки на одну сторону.

Определение числа рядов катушки; числа витков в ряду.

n₂= b_км/ d_ип =0,46/0,14 = 3,2

Где: b_км - ширина катушки статора по меди; d_ип - диаметр провода с изоляцией.

n₁=w_к / n₂=20 / 3,2 = 7

Где: w_к - число витков в катушке; n₂ - число рядов катушки.

Определение высоты катушки и высоты зубца.

h_к = n₁* d_ип +2 Д_{из к} = 7*0,14 + 2*0,03 =1см=10*10^-3м .

Где: n₁ - число витков в ряду; d_ип - диаметр провода с изоляцией; Д_{из к} - толщина изоляции катушки на одну сторону.

h_z = h_п = h_к +2 Д_{из к} + 2 Д_{из h}+ h_кл + h_s+ Д_доп = h_к + 3,5мм =1 + 0,4

=1,4см=14*10^-3м .

Где: h_к - высота катушки.

Определение ширины паза у основания зубца.

b_п2 ===0,73см=7,3*10^-3м.

Где: h_z - высота зубца; D - внутренний диаметр статора; b_z - ширина зубца; z - число пазов.

Определение площади паза и коэффициента заполнения паза.

S_п===89,6мм²=0,896см²=0,0896*10^-3м

Где: h_z - высота зубца; b_п2 - ширина паза у основания зубца; a_s - ширина паза на поверхности статора.



k_зп===0,74

Где: S_a - площадь поперечного сечения проводника; U_п - число проводников в пазу; S_п - площадь паза.

Определение средней длины витка обмотки якоря.

Сначала определим: шаг обмотки по пазам у ; шаг обмотки в долях полюсного деления в; среднюю ширину секции ф_у.

У=3 (определяется по способу намотки обмотки статора).

в = У/ф = 3/2,8 = 1,07.

Где: ф - полюсное деление; У - шаг обмотки по пазам.

ф_у ===3,21см=32,1*10^-3м.

Где: h_п - высота паза; D - внутренний диаметр статора; p - число пар полюсов; в - шаг обмотки в долях полюсного деления .

l_ст=l_i + 2 Д_пл+ 0,5см = 3,08+2*0,03+ 0,5=3,64см=36,4*10^-3м.

Где: l_i - ширина пакета статора; Д_пл - толщина крайних пластин.

l_s=К₁* ф_у+2В=1,4*3,3+2*1=6,62см=66,2*10^-3м.

Где: К₁и В - коэффициенты (определяем по таблице); ф_у - средняя ширина секции.

Теперь можем определить среднюю длину витка.



l_{а ср}=2*( l_ст+ l_s) =2*( 3,64+6,62) =20,52см=0,205м.

Определение массы проводов обмотки якоря.

М_ма=m*W_ф*S_a*l_{a ср}*г*10^-5=3*59*3,32*20,5*8,9*10^-5=1,072кг.

Где: m - число фаз; w_ф - число витков проводника в фазе; S_a - площадь поперечного сечения проводника; l_{a ср} - средняя длина витка обмотки якоря; г - удельная масса материала провода (для Сu=8,9).

Определение высоты ярма и наружного диаметра статора.

h_j===0,22см=2,2*10^-3м.

Где: Ф_дх - магнитный поток статора в режиме холостого хода; k_д - коэффициент воздушного зазора; В_ja - индукция в cпинке якоря (для стали Э11 В_z=1,1 - 1,45Тл); k_зс - коэффициент заполнения стали.

Наружный диаметр статора.

D_н=D + 2h_z + 2h_j=10,8 + 2*1,4 + 2*0,22=14,04см=0,14м.

Где: D - внутренний диаметр статора; h_z - высота зубца; h_j - высота ярма статора.

Определение массы активной стали статора и объема активной части статора.

М_{а ст}=l_ст*k_зс*г_ст*[р/4*(D²_н - D²) - z *b_п* h_п]*10^-3 =

=3,6*0,95*7,7*[3,14/4*(14²-10,8²)-36*0,45*1,4]*10^-3=1,043кг



Где: k_зс - коэффициент заполнения стали; г_ст - удельная масса стали; D_н - наружный диаметр статора; D - внутренний диаметр статора; h_п - высота паза; z - число пазов.

V_a=р/4*(D²_н - D²)*l_i=3,14/4*(14²-10,8²)*3,08=191см³=0,191*10^-3м³.

Где: D_н - наружный диаметр статора; D - внутренний диаметр статора; l_i - длина пакета статора.

4. Поверочный расчет магнитной цепи генератора.

Схема замещения магнитной цепи генератора на пару полюсов

R_z, R_s , R_д , R_п , R_{изг к} , R_{сб к} , R_{изг вт к} , R _Вт - магнитные сопротивления зубцов, ярма, воздушного зазора, полюса, изгиба, когтя сборного кольца, изгиба втулки. R_{s п}, R_{s я}, R_{s вн} , R_sk , R_sa - магнитные сопротивления путей для потока рассеяния: полюсов через пакет якоря, внешнего, катушки возбуждения, аксиального сопротивления. Проводимости для потоков рассеяния G_sп ,G_{s я} ,G_{s вн} ,G_sk ,G_sa - соответствующие этим сопротивлениям, обратно пропорциональны значениям этих сопротивлений.

Магнитные проводимости междуполюсного рассеяния (в случае полюсной системы с острым полюсом).

G_sп=м₀* D_р (2л_sф + 4л_sy + л_sT + 2л_si) =1,256*10^-8*10,8* (2*0,28 + 4*0,3+ 0,07 + 2*0,04) =27*10^-8 Гн.

Удельная магнитная проводимость тангенциального междуполюсного рассеяния л_sф.

Сначала определяем: коэффициент полюсного перекрытия для среднего сечения активной длины полюса б_{р ср}; угол, соответствующий половине полюсного деления ц; относительную длину полюса л_пр.

б_{р ср}=0,7.

ц= р/2р= 3,14/(2*6) =0,26.

Где: р - число пар полюсов.

л_пр= (l_т - b_ш)/ D_р= (6,8см - 0,8см)/ 10,8см =0,55

Где: D_р - наружный диаметр ротора; l_т - длина ротора; b_ш - толщина полюсной шайбы.

с₁=cos(б_{р ср}ц)--0,56(1-б_{р ср})ц=

=cos(0,7*0,26)--0,56(1- 0,7)*0,26 =0,252

с₀== ==0,226

л_sф===0,223.

Удельная магнитная проводимость торцевого междуполюсного рассеяния. л_sT.

Сначала определяем: длину средней силовой линии от внутренней поверхности полюса до полюсной шайбы С_m;относительную длину средней силовой линии от внутренней поверхности полюса до полюсной шайбы l_ст; радиус внутренней окружности стакана полюсной системы R_m; относительный радиус внутренней окружности стакана полюсной системы с_m; ширину силовой трубки с конца полюса на полюсную шайбу l_т; относительную ширину силовой трубки с конца полюса на полюсную шайбу

С_m =1 см. (определяем по образцу генератора).

l_ст= С_m/ D_р= 1/ 10,8=0,0925.

Где: С_m - длина средней силовой линии от внутренней поверхности полюса до полюсной шайбы ; D_р - наружный диаметр ротора.

R_m =4,2см=43*10^-3м. (определяем по эскизу магнитной системы).

с_m=2*R_m/ D_р=2*4,3/10,8=0,796

l_т=1см=1*10^-3м. (определяем по эскизу магнитной системы).

л_T= l_т/ D_р=1/10,8=0,092

л_sT== =

=0,229



Удельная магнитная проводимость внутреннего рассеяния полюсов.

Сначала определяем: относительную длину катушки возбуждения л_в; коэффициент полюсного деления по середине когтя б_{р ср} ; коэффициент С; угол и; коэффициент е.

л_в= l_в/ D_р=4,2/10,8=0,38

б_{р ср}=0,7.

С===0,43

Где: б_{р ср} - коэффициент полюсного деления по середине когтя; ц - угол, соответствующий половине полюсного деления; л_в - относительная длина катушки возбуждения; в - угол наклона внутренней поверхности полюса.

и=arccos= =arcos

=0,34.

Где: л_пр - относительная длина полюса; ц - угол, соответствующий половине полюсного деления; л_в - относительная длина катушки возбуждения; в - угол наклона внутренней поверхности полюса.

е ===1,7

л_si== =

=0,043



Удельная магнитная проводимость углового междуполюсного рассеяния.

л_sу== =

=0,041.

Где: л_пр - относительная длина полюса; в - угол наклона внутренней поверхности полюса; б_{р ср} - коэффициент полюсного деления посередине когтя.

Магнитная проводимость внешнего поля рассеяния поперек листов якоря.

G_sп=м₀* D_р л_sя =1,256*10^-8*10,8* 0,19 =2,57*10^-8 Гн.

Сначала необходимо определить: в₁ -угол скоса торцевой конической поверхности; б_m - максимальное полюсное перекрытие; относительную величину зазора д_D; относительную длину скоса торцевой конической поверхности л_пц; величины W_{0 ,} W_s , W_m .

в₁ =40⁰ (определяем по эскизу магнитной системы).

б_m===1

д_D=д/D_р=0,04/10,8=0,003.

л_пц=l_пц/ D_р=0,91/10,8=0,084

е_я=Дl_я/ D_р=0,51/10,8=0,047

W₀ ===43

W_s===1,68.

W_m===0,8.

л_sя=1/р*=

=1/6*=0,2

Магнитная проводимость внешнего рассеяния индуктора вокруг машины.

Сначала необходимо определить удельную проводимость внешнего рассеяния.

л_sвн===0,68

Где: л_m=l_m/D_p=6,8/10,8=0,62.

G_sвн=1/р*м₀* D_р л_sвн =1/6*1,256*10^-8*10,8* 0,68 =1,4*10^-8 Гн.

Где: р - число пар полюсов; м₀ - магнитная постоянная; D_р - наружный диаметр ротора; л_sвн - удельная проводимость внешнего рассеяния.

Магнитная проводимость рассеяния катушки возбуждения .

Сначала необходимо определить удельную проводимость рассеяния катушки возбуждения.

л_sк===0,5



Где: D_р - наружный диаметр ротора; D_вт - диаметр втулки ротора; D_к - диаметр обмотки возбуждения; l_в - длина катушки возбуждения..

G_sк=1/р*м₀* D_р л_sк =1/6*1,256*10^-8*10,8* 0,5 =1,13*10^-8 Гн

Где: р - число пар полюсов; м₀ - магнитная постоянная; D_р - наружный диаметр ротора; л_sк - удельная проводимость рассеяния катушки возбуждения.

Магнитная проводимость аксиального рассеяния.

Сначала необходимо определить удельную магнитную проводимость аксиального рассеяния.

л_sа===0,13

Где: л_в - относительная длина катушки возбуждения; с_m - относительный внутренний радиус полюсной системы; с_k - относительный радиус обмотки возбуждения.

G_sа=1/р*м₀* D_р л_sа =1/3,14*1,256*10^-8*10,8* 0,13 =0,56*10^-8 Гн

Где: р - число пар полюсов; м₀ - магнитная постоянная; D_р - наружный диаметр ротора; л_sк - удельная проводимость рассеяния катушки возбуждения.

5. Расчет характеристик холостого хода.

Сначала произведем расчет для Е_дх=6В.

Определение Ф_дх по известным обмоточным данным генератора.



Ф_дх===0,000284 Вб.

Где: Е_дх - действующее значение фазной ЭДС в режиме холостого хода; k_ф - коэффициент формы поля; k₀ - обмоточный коэффициент; р - число пар полюсов; n_х - частота вращения ротора в режиме холостого хода; w_ф - число витков в фазе.

Определение индукции и магнитного напряжения в воздушном зазоре .

Сначала необходимо определить площадь воздушного зазора.

S_д===8,5 см²=0,61*10^-3м²

Где: b_{р макс} и b_{р мин} - максимальная и минимальная ширина когтя соответственно; l_п - длина активной части полюса.

Индукция в воздушном зазоре определяется по следующей формуле.

В_дх ===0,45 Тл

Где: Ф_дх - магнитный поток в воздушном зазоре в режиме холостого хода; S_д - площадь воздушного зазора.

F_д=2*0,8*k_д*д*B_дx*10⁴=2*0,8*1,3*0,04*0,4*10⁴ =332А.

Где: k_д - коэффициент воздушного зазора; д - воздушный зазор; B_дx - индукция в воздушном зазоре.

Определение индукции и магнитного напряжения в зубцах статора.



В_z= В_дх*= 0,4*=0,95Тл.

Где: B_дx - индукция в воздушном зазоре; t_z - зубцовое деление; b_z - ширина зубца; k_зс - коэффициент заполнения стали.

F_z=2*h_z*H_z=2*14*10^-3*447=7,2А

Где: h_z - высота зубца; H_z - напряженность магнитного поля на участке зубца.

Определение индукции и магнитного напряжения в ярме статора.

Сначала определим площадь поперечного сечения спинки якоря.

S_ja===0,80см²=0,80*10^-3м²

Где: D_н - наружный диаметр статора; D - внутренний диаметр статора; h_z - высота зубца; k_д - коэффициент воздушного зазора; l_i - длина пакета статора.

В_ja=0,5* Ф_дх/ S_ja=0,5*0,000254/0,80*10^-3 = 0,592Тл.

Где: S_ja - площадь поперечного сечения спинки якоря; Ф_дх - магнитный поток в воздушном зазоре в режиме холостого хода.

F_jа= l_ja*H_ja = 3,08*10^-3 * 270 =20А

Где: l_ja - средняя длина индукционной линии в ярме якоря; H_ja - напряженность магнитного поля в ярме якоря.



Магнитный поток рассеяния когтеобразных полюсов.

Ф_дп= F₁*G_sп= (F_д + F_z+ F_jа) *G_sп=(332+7,2+20)*0,27*10^-6= 96*10^-6Вб.

Где: F_д - магнитное напряжение воздушного зазора; F_z- магнитное напряжение зубцов; F_jа- магнитное напряжение ярма якоря; G_sп - магнитная проводимость междуполюсного рассеяния.

Определение магнитного потока, индукции и магнитного напряжения в расчетном сечении основания когтя.

Ф₁= Ф_дх + Ф_дп= 27*10^-5 + 9,6*10^-5=36,6*10^-5 Вб.

Где: Ф_дх - магнитный поток в воздушном зазоре в режиме холостого хода; Ф_дп - магнитный поток рассеяния когтей.

Далее необходимо определить площадь расчетного сечения когтя. 2.353*10^-4

S₁=b_{p max}*=2,8*=2.3см²= 235*10^-6 м² .

Где: b_{р макс} - максимальная ширина когтя ; D_р - наружный диаметр ротора; R_m - радиус внутренней окружности стакана полюсной системы .

В₁=Ф₁/ S₁=36.6*10^-5 / 235*10^-6 =1.67Тл.

Где: S₁ - площадь расчетного сечения; Ф₁ - магнитный поток в расчетном сечении.

Сначала необходимо определить длину средней силовой линии когтя.



l₁= = =0,25см =2.5*10^-3м.

Где: D_р - наружный диаметр ротора; R_m - радиус внутренней окружности стакана полюсной системы; в - угол наклона внутренней поверхности полюса.

F_кп= 2*l₁*H₁= 2*2.5*10^-3 * 435 =2.6А

Где: l₁ - длина средней силовой линии когтя; H₁ - напряженность магнитного поля когтя полюса.

Магнитное напряжение в сечении изгиба когтя.

F₂= F₁ +F_кп = 332 + 2.6=334.6А.

Где: F₁ - магнитное напряжение когтей; F_кп - магнитное напряжение когтя полюса.

Определение магнитного потока рассеяния на участке изгиба когтя (через пакет статора) и магнитного потока в сечении изгиба когтеобразного полюса.

Ф_дя= F₂ *G_sя=334.6*2,7*10^-8=9.08*10^-6Вб.

Где: F₂ - магнитное напряжение рассеяния на участке изгиба когтей; G_sя - магнитная проводимость внешнего поля рассеяния поперек листов якоря.

Ф₂= Ф₁ + Ф_дя= 36.6*10^-5 + 0.9*10^-5=37.5*10^-5 Вб.



Где: Ф₁ - магнитный поток в расчетном сечении основания когтя; Ф_дя - магнитный поток рассеяния на участке изгиба когтя.

Определение индукции и магнитного напряжения на участке изгиба когтеобразного полюса.

Сначала необходимо определить площадь изгиба когтя .

S_изгк=S₂=b_pmax*=2.8*=7,247см²=

=380*10^-6 м² .

В_{изг к}=Ф₂/ S_{изг к}=37.5*10^-5 / 380*10^-6 =0,98Тл

Где: S_изг - площадь изгиба когтя; Ф₂ - магнитный поток в изгибе когтя.

Определяем длину силовой линии в когте.

l_{изг к} = l₂= l_пц/ 2*cos в₁= 0,92/ 2*cos 40⁰ =0,6см=6*10^-3м.

F_{изг к}= 2*l_{изг к}*H_{изг к}= 2*6*10^-3* 550 =6.6А

Где: l_{изг к} - длина средней силовой линии изгиба когтя; H_{изг к} - напряженность магнитного поля в изгибе когтя.

Магнитное напряжение относительного сечения.

F₃= F₂+ F_{изг к}=334.6+6.6=341.2А

Где: F₂ - магнитное напряжение рассеяния на участке изгиба когтей; F_{изг к}- магнитное напряжение изгиба когтя.

Магнитный поток внешнего рассеяния индуктора.

Ф_двн= F₃ *G_sвн=341.2*0,23*10^-8=0,78*10^-5Вб.



Где: F₃ - магнитное напряжение относительного сечения; G_sвн - магнитная проводимость внешнего рассеяния индуктора вокруг машины.

Определение магнитного потока и индукции на участке полюсной шайбы.

Ф₃= Ф₂ + Ф_двн= 37.5*10^-5 + 0,78*10^-5=38.2*10^-5 Вб.

Где: Ф₂ - магнитный поток в изгибе когтя; Ф_двн - магнитный поток рассеяния индуктора.

Определим площадь поперечного сечения полюсной шайбы на диаметре D_вт на полюс.

S_пш==0.8,=231*10^-6м².

Где: b_ш - толщина полюсной шайбы; р - число пар полюсов; D_вт - диаметр втулки ротора.

В_пш=Ф₃/ S_пш=38.2*10^-5 / 231*10^-6 =1,65Тл

Где: S_пш - площадь полюсной шайбы; Ф₃ - магнитный поток полюсной шайбы.

Магнитное напряжение участка полюсной шайбы.

Сначала определим длину средней магнитной силовой линии полюсной шайбы.

l_пш===2.04см=2.04*10^-3м.



Где: D_р - наружный диаметр ротора; D_вт - диаметр втулки ротора; R_m - радиус внутренней окружности стакана полюсной системы.

F_пш= 2*l_пш*H_пш= 2*2.04*10^-2 * 2300 =27.2А .

Где: l_пш- длина средней магнитной силовой линии полюсной шайбы ; H_пш - напряженность магнитного поля в полюсной шайбе.

Магнитное напряжение относительно сечения втулки.

F₄= F₃+ F_пш=341+27.2=413А

Где: F₃ - магнитное напряжение относительного сечения; F_пш- магнитное напряжение участка полюсной шайбы .

Поток рассеяния катушки возбуждения и аксиальный поток рассеяния.

Ф_дк + Ф_дакс= F₄ (G_дк + G_дакс)= 413*(0,9*10^-8 + 0,54*10^-8)=0,82*10^-5Вб.

Где: F₄ - магнитное напряжение относительно сечения S₄; G_дк - магнитная проводимость рассеяния катушки возбуждения; G_дакс - магнитная проводимость аксиального рассеяния.

Магнитный поток втулки.

Ф₄= Ф_вт= Ф₃ + Ф_дк + Ф_дакс=55*10^-5 + 0,78*10^-5=56*10^-5Вб.

Где: Ф₃ - магнитный поток полюсной шайбы; Ф_дк - поток рассеяния катушки возбуждения; Ф_дакс - аксиальный поток рассеяния.

Определение индукции и магнитного напряжения на участке изгиба втулки.

Сначала определяем площадь изгиба втулки S_{изг Вт} .



S_{изг Вт}===4,13см² =0,413*10^-3 м²

Где: D_вт - диаметр втулки ротора; b_ш - толщина полюсной шайбы; р - число пар полюсов.

В_{изг вт}=Ф₄/ S_{изг вт}=56*10^-5/0,413*10^-3 =1,35Тл.

Где: Ф₄ - магнитный поток втулки; S_{изг Вт} - площадь изгиба втулки.

Определяем длину средней силовой линии изгиба втулки l_{изг Вт}.

l_{изг Вт}=== 1,00см =10*10^-3м.

F_{изг вт} = 2*l_{изг вт}*H_{изг вт}= 2*10*10^-3 * 1260 =25А .

Где: l_{изг вт}-длина средней силовой линии изгиба втулки; H_{изг вт} - удельное магнитное напряжение изгиба втулки.

Определение индукции и магнитного напряжения стыков втулки.

Сначала определяем площадь поперечного сечения стыка втулки с полюсной системой.

S_ст= S_вт===3,98см²=0,398*10^-3м²

Где: D_вт - диаметр втулки ротора; р - число пар полюсов.

В_ст=Ф₄/ S_ст=56*10^-5/0,398*10^-3 м²=1,4Тл.

Где: Ф₄ - магнитный поток втулки; S_ст- площадь поперечного сечения стыка втулки с полюсной системой.

F_{ст вт} =2*0,8*д_ст* В_ст*10⁶=2*0,8*4*10^-5*1,4*10⁶ =89,6А.

Где: д_ст - расчетный зазор стыка индуктора; В_ст - индукция в стыке с полюсной системой.

Определение индукции и магнитного напряжения втулки.

В_вт=Ф₄/ S_вт=56*10^-5/0,398*10^-3 м²=1,4Тл.

Где: Ф₄ - магнитный поток втулки; S_ст- площадь поперечного сечения стыка втулки с полюсной системой.

F _вт = l _вт*H_вт= 42*10^-3 * 1490 =62,58А .

Где: l _вт - длина втулки; H_вт - напряженность магнитного поля во втулке.

Определение суммарной намагничивающей силы магнитной цепи и необходимой силы тока.

F_У =F ₄ + F_{изг Вт} + F_ст + F_вт = 413+25+89,6+62,58=590,18А

Где: F₄ - магнитное напряжение относительно сечения S₄; F_{изг Вт} - магнитное напряжение изгиба втулки; F_ст - магнитное напряжение стыков втулки; F _Вт - магнитное напряжение втулки.

I_в= F_У /w_в=590,18/ 468 =1,26А.

Где: F_У - суммарная намагничивающая сила магнитной цепи; w_в - число витков обмотки возбуждения.

По аналогичной методике проводим вычисления еще для трех значений



Е_дх (для 4В; 5В; 6,2В). Для удобства сравнения все вычисления сведем в таблицу.

Величина	Единицы измерения	Еф,В
		4	5	6	6,3
Фдх	Вб, 10-6	179	223	268	280
Вдх	Тл	0,29	0,36	0,42	0,45
Fд	А	287	351	416	461
Вz	Тл	0,4	0,44	0,82	0,95
Hz	А/м	140	152	330	447
Fz	А	5	5,4	7,2	8,9
Вja	Тл	0,41	0,43	0,6	0,9
Hja	А/м	143	149	211	394
Fjа	А	6,55	7,6	22	23,45
Фдп	Вб, 10-6	32	40	65	73
Ф1	Вб, 10-6	142	200	535	610
В1	Тл	0,22	0,28	0,84	1,33
H1	А/м	150	200	435	505
Fкп	А	0,6	0,8	1,74	2,2
F2	А	118,7	151	511,7	628
Фдя	Вб, 10-6	0,3	1,45	13,81	14,1
Ф2	Вб, 10-6	145	151	548	659
Визг к	Тл	0,2	0,26	0,75	0,9
Hизг к	А/м	130	185	375	425
Fизг к	А	1,53	2,2	4,25	4,4
F3	А	120,2	153,2	516	646
Фдвн	Вб, 10-6	0,27	0,87	1,2	4,2
Ф3	Вб, 10-6	148	200	550	590
Впш	Тл	0,37	0,5	1,36	1,48
Hпш	А/м	250	350	1300	1450
Fпш	А	5	7	26	32
F4	А	125,2	160,2	542	581
Ф4	Вб, 10-6	150	151	560	612
Визг вт	Тл	0,22	0,23	0,83	1,1
Hизг вт	А/м	150	160	440	510
Fизг вт	А	1,7	1,8	11,26	16,8
Вст	Тл	0,23	0,24	0,87	1,5
Fст	А	11,23	11,52	42	67
Ввт	Тл	0,23	0,24	0,87	1,4
Hвт	А/м	160	230	470	758
Fвт	А	6,7	7,14	20	39
FУ	А	145	340	609	876
Iв	А	0,32	0,8	1,34	2,9

6. Определение параметров генератора.

Определяем активное сопротивление фазы.

В холодном состоянии.

r_{ф 20}⁰_С ===0,2 Ом

Где: с - удельное сопротивление материала провода обмотки статора (для меди - 0,0175Ом*м/мм²); l_{а ср} - средняя длина витка обмотки статора; S_a - площадь поперечного сечения провода обмотки якоря.

В горячем состоянии.

r_{ф 75}⁰_С = 1,24* r_{ф 20}⁰_С =1,24*0,2=0,25 Ом.

Где: r_{ф 20}⁰_С - сопротивление обмотки статора в холодном состоянии.

Индуктивное сопротивление рассеяния.

Сначала необходимо определить: коэффициент проводимости пазового рассеяния л_п ; коэффициент проводимости лобового рассеяния л_л ; коэффициент проводимости дифференциального рассеяния рассеяния л_д ; суммарный коэффициент проводимости для потоков рассеяния обмотки статора Ул. (опираемся на эскиз магнитной системы).

л_п===2,3

л_л=0,34* l/q *(l_л-0,64вф) =0,34*1/3,6*(14,8-0,64*1*3) =1,16

л_д===0,75

Ул= л_п+ л_л+ л_д=2,3+1,16+0,78=4,21.

В результате вычислений Ул=4,21 ; изначально я выбрал Ул=4, то есть вычисления произведены правильно и соответствуют требованиям.

Определяем индуктивное сопротивление рассеяния для режима холостого хода.

Х_дх =1,58*f_х*w_ф²*l_i/pq* Ул*10^-7=1,58*110*78²*3,6/6*1*5,9*10^-7=0,37 Ом.

Определяем индуктивное сопротивление рассеяния для расчетного режима.

Х_др =1,58*f_р*w_ф²*l_i/pq* Ул*10^-7=1,58*240*78²*3,6/6*1*5,9*10^-7=0,54 Ом.

Определяем индуктивное сопротивление рассеяния для максимального режима.

Х_дм =1,58*f_м*w_ф²*l_i/pq* Ул*10^-7=1,58*500*78²*3,6/6*1*5,9*10^-7=1 Ом.

Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси.

Для режима холостого хода.

Х_qх=Х_дх+Х_aqх=Х_дх+=0,37+ + =0,34 Ом.



Для расчетного режима.

Х_qр=Х_др+Х_aqр=Х_др+=0,54+ +

=1,2Ом.

Для максимального режима.

Х_qм=Х_дм+Х_aqм=Х_дм+=1+ +

=3,4Ом.

Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси.

Для режима холостого хода.

Х_dх=Х_дх+Х_adх=Х_дх+=0,37+ +

=0,32Ом.

Для расчетного режима.

Х_dр=Х_др+Х_adр=Х_др+=0,54+ +

=0,7Ом.



Для максимального режима.

Х_dм=Х_дм+Х_adм=Х_дм+=1+ +

=2,2Ом.

Коэффициент, характеризующий асимметрию магнитной системы.

В режиме холостого хода:

k_acх= Х_dх/ Х_qх=0,32/0,34=0,94.

В расчетном режиме:

k_acр= Х_dр/ Х_qр=0,7/1,2=0,6.

В максимальном режиме:

k_acм= Х_dм/ Х_qм=2,2/3,4=0,65.

7. Расчет токоскоростной характеристики

Расчет производим для трех точек: в режиме холостого хода; в расчетном режиме; в максимальном режиме.

Рассчитаем для расчетного режима.

Зададимся значениями: I_г=38А; U_фх =6В; U_фр=9В; k_i=0,79(смотрим исходные данные).

Определим значение эквивалентного активного сопротивления с учетом динамического сопротивления выпрямителей.



r_экв= r_ф++= 0,1++=0,4 Ом.

Определим коэффициенты: А_q' ;с' ;b'; а'.

А_q'= Х_qр/n_р =1,2/2400=0,0005.

с'= r_экв⁴=0,4⁴=0,025.

b'=2* k_acр* r_экв* А_q' - =2* 0,72* 0,4*0,025 -

= 0,00008

а'= k_acр²* А_q' - =0,8²*0,00081-=0,00014

n_p===2354 мин^-1

Расчеты для остальных точек проводятся аналогично. Результаты всех расчетов для удобства сравнения запишем в таблицу.

Величина	Единица измерения	Режимы работы генератора
		Холостой ход	Расчетный	Максимальный
Iг	А	...

Подобные документы

• Проектирование судовых асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором

  Определение главных размеров трёхфазного асинхронного двигателя. Проектирование статора и короткозамкнутого ротора. Расчёт магнитной цепи и намагничивающего тока, параметров двигателя для номинального режима, потерь мощности, КПД, рабочих характеристик.
  
  курсовая работа [511,6 K], добавлен 26.04.2012
  

• Технічне обслуговування генератора Г-221 автомобілів ВАЗ

  Будова генератора автомобілів ВАЗ, його несправності та причини і методи їх усунення. Перевірка генератора на стенді й осцилографом для визначення справності та відповідності характеристик номінальним. Перевірка ротора та статора, діодів випрямного блоку.
  
  реферат [2,6 M], добавлен 13.09.2010
  

• Исследование самовозбуждения асинхронных генераторов

  Понятие и классификация асинхронных генераторов, области их применения и значение. Энергетические соотношения и генераторный режим асинхронного двигателя. Физические основы самовозбуждения, осциллограммы тока статора при самовозбуждении генератора.
  
  реферат [1,0 M], добавлен 19.02.2014
  

• Проектирование автомобильного передатчика

  Составление структурной схемы передатчика. Описание устройства и принципа работы генератора с внешним возбуждением; расчет его энергетической и колебательной систем и вспомогательных элементов. Определение основных характеристик кварцевого автогенератора.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 20.03.2011
  

• Расчет автомобильного двигателя ЗИЛ-508.10

  Особенности конструкции и рабочий процесс автомобильного двигателя внутреннего сгорания. Тепловой, динамический и кинематический расчет двигателя. Построение индикаторных диаграмм, уравновешивание двигателя. Расчет и проектирование деталей и систем.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 08.02.2012
  

• Устройство тягового генератора переменного тока

  Преобразование механической энергии дизеля в переменный ток. Устройство синхронного тягового генератора. Основные технические данные тяговых генераторов и тяговых агрегатов отечественных тепловозов. Система автоматического регулирования возбуждения.
  
  реферат [1,0 M], добавлен 27.07.2013
  

• Проектирование гидравлической системы подъёма (опускания) стрелы крана КС-55713-1

  Технические характеристики и описание автомобильного крана. Описание работы и проектирование объемного гидропривода его механизмов. Расчет гидравлических потерь в напорной, сливной, всасывающей магистралях. Определение основных параметров и выбор насоса.
  
  курсовая работа [745,6 K], добавлен 20.11.2013
  

• Тепловой и динамический расчет автомобильного двигателя

  Определение параметров конца впуска, сжатия, сгорания и расширения: температуры и давления газов в цилиндре, эффективных показателей двигателя и размеров его цилиндров. Методика динамического расчёта автомобильного двигателя. Расчет поршневой группы.
  
  курсовая работа [180,8 K], добавлен 11.12.2013
  

• Проектирование гидравлики и гидропривода системы жидкостного охлаждения автомобильного двигателя

  Назначение, устройство, принцип действия и принципиальная гидравлическая схема системы жидкостного охлаждения. Гидравлический расчет системы охлаждения автомобильного двигателя. Конструктивный расчет центробежного насоса, определение его мощности.
  
  курсовая работа [696,6 K], добавлен 01.02.2014
  

• Ремонт електрообладнання автомобілів

  Використання генераторів постійного струму для заряджання акумуляторних батарей та живлення електрообладнання автомобіля. Основні несправності генератора, перевірка наявності замикання або пошкодження обмоток ротора та статора за допомогою мультиметра.
  
  отчет по практике [145,7 K], добавлен 15.09.2015
  

• Расчет кодовой рельсовой цепи переменного тока

  Характеристика рельсовой цепи, ее схема и параметры. Расчет трех основных (нормальный, шунтовой, контрольный) и двух дополнительных (короткого замыкания и АЛС) режимов работы кодовой рельсовой цепи переменного тока частотой 25 Гц при наихудших условиях.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 11.12.2013
  

• Источники электрического тока в автомобилях

  Генератор переменного тока и аккумулятор автомобиля. Неисправности и техническое обслуживание генератора и аккумуляторной батареи. Неисправности аккумулятора и их устранение. Техника безопасности при техническом обслуживании и ремонте генератора.
  
  реферат [546,2 K], добавлен 05.08.2008
  

• Ремонт генераторов переменного тока

  Плановое проведение технического обслуживания автомобиля. Основные виды дефектов электрооборудования. Ремонт и испытания генератора. Обоснование выбора рациональных способов восстановления. Определение состава и последовательности операций и переходов.
  
  курсовая работа [239,9 K], добавлен 03.07.2011
  

• Определение оптимальных показателей работы автомобильного транспорта по всему парку

  Определение рациональных маршрутов движения, расчет оптимального плана перевозок. Выбор типа подвижного состава и погрузо-разгрузочных механизмов для перевозки различных грузов. Сравнительные показатели работ автомобильного транспорта всего автопарка.
  
  курсовая работа [266,2 K], добавлен 27.01.2010
  

• Проектирование и реконструкция предприятий автосервиса

  Разработка генерального плана предприятия автомобильного транспорта. Расчет количества мест для стоянки автомобилей. Технологически необходимое число рабочих. Проектирование шиномонтажного участка. Расчет расхода воды, сжатого воздуха и электроэнергии.
  
  курсовая работа [36,5 K], добавлен 16.09.2014
  

• Системы генераторов тепловых двигателей

  Системы возбуждения тяговых генераторов, требования к их характеристикам. Системы возбуждения при выпуклых и гиперболических характеристиках генератора. Совместная работа теплового двигателя и генератора. Возбудители с радиальным расщеплением полюсов.
  
  контрольная работа [2,1 M], добавлен 25.07.2013
  

• Проектирование автомобильного участка по организации техобслуживания и ремонта автомобилей марки ГАЗ-33021

  Характеристика предприятия и объекта проектирования. Тип и модель подвижного состава. Расчет производственной программы. Расчет коэффициента технической готовности парка. Совмещенный суточный график работы АТП. Расчёт зон технического обслуживания.
  
  курсовая работа [724,8 K], добавлен 18.06.2009
  

• Проектирование и расчет гидравлической системы привода подъема (опускания) стрелы автомобильного крана КС-55713-1

  Технические характеристики крана. Выбор рабочей жидкости и величины рабочего давления. Расчет основных параметров гидродвигателя и насоса, гидравлических потерь в магистралях. Выбор трубопроводов, регулирующей аппаратуры и вспомогательного оборудования.
  
  курсовая работа [974,2 K], добавлен 20.11.2013
  

• Расчёт фазовой рельсовой цепи переменного тока частотой 25 Гц с путевым приёмником типа ДСШ-13

  Изучение принципиальной схемы фазочувствительной рельсовой цепи и назначения её компонентов. Расчет работы рельсовой цепи в нормальном, шунтовом, контрольном и режиме короткого замыкания. Характеристика основных требований эксплуатации рельсовой цепи.
  
  курсовая работа [994,3 K], добавлен 14.04.2015
  

• Расчет параметров сушки судовых синхронных генераторов переменным током, регулируемым тиристорным преобразователем в цепи обмотки возбуждения

  Нагрев вращающегося судового синхронного генератора при сушке в режиме симметричного короткого замыкания. Математическая модель для расчетов нагрева обмоток судовых синхронных генераторов при токовой сушке. Сушка и восстановление сопротивления изоляции.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 11.03.2017
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам