Экипировка рефрижераторного подвижного состава производится на специально оборудованных пунктах, а заправка топливом может выполняться на пунктах экипировки локомотивов. На рисунке 4.3 представлен план основного пункта экипировки РПС.

Пункт экипировки совмещен с ПТО универсальных вагонов, на крайних путях парка отправления. Для хранения дизельного топлива и рассола используются наземные и подземные металлические или железобетонные резервуары. Для слива прибывающих в цистернах топлива и рассола и разгрузки других экипировочных материалов проложен тупиковый путь. На пункте предусмотрены два пути, на которых можно экипировать рефрижераторные поезда и секции. Для заправки дизельным топливом, рассолом и водой имеются раздаточные двусторонние колонки. Экипировка на таких пунктах выполняется в любое время суток и года во время стоянки поезда. Операции экипировки совмещают с техническим осмотром вагонов.

В процессе перевозки обслуживающая бригада обязана обеспечивать необходимые для каждой категории грузов режим обслуживания, температурный режим, режим вентилирования, следить за сохранность перевозимого груза.

Правильность соблюдения режимов перевозки грузов в РПС проверяют ревизоры хладотранспорта и арбитражные комиссии.

Экипировка в пути следования проводится в ближайшем пункте экипировки, при этом начальник секции или АРВ-Э должен за 6…12 ч уведомить начальника станции телеграммой или по радиосвязи через машиниста локомотива. Экипировка топливом может выполняться автомобильными топливозаправщиками, имеющимися на крупных станциях и в местах массовой погрузки скоропортящихся грузов. В случае появления неисправностей, которые невозможно устранить в пути, необходимо делать заявку на организацию ремонта в ближайшем вагонном (локомотивном) депо или на других станциях с перегрузкой или реализацией груза на месте. При возникновении задержек с продвижением поезда с гружёными вагонами соответствующие службы дорог обязаны принять меры к их первоочередному следованию с преимуществом перед другими поездами, чтобы не допустить просрочки доставки скоропортящихся грузов.

При понижении качества или порче груза начальник секции или АРВ-Э обязан предоставить работникам станции для проверки рабочий журнал и дать письменное объяснение по обстоятельствам погрузки, обслуживания в пути и выгрузке скоропортящихся грузов.

4.2.3 Определение расстояний между пунктами экипировки

В процессе эксплуатации РПС возникает необходимость его экипировки водой, топливом и другими материалами. Пункты экипировки РПС делятся на основные и вспомогательные. На основных пунктах производят полную экипировку РПС дизельным топливом, маслом, хладогентом и водой. Их размещают в рефрижераторных депо и на крупных сортировочных станциях. Вспомогательные пункты экипировки снабжают РПС дизельным топливом и водой и размещаются на базе локомотивных депо или пунктов снабжения водой пассажирских вагонов.

Расстояние между пунктами экипировки определяется по запасу горюче-смазочных материалов и охлаждающих средств.

Максимальное расстояние между пунктами определяем по запасу топлива из формулы:

L_эк = (Т_п - Т_р)· V_м/ Т_сут,

где Т_п - полная заправка топливом, кг;

Т_р - резервный запас топлива, кг;

Т_сут - суточный расход топлива всеми дизелями при 20-часовой работе в

сутки с полной нагрузкой, кг/сут;

V_м - маршрутная скорость доставки, принимаем 200 км/сутки.

При перевозке СПГ в 5-ти вагонной секции БМЗ расстояние между пунктами экипировки составит:

L_эк = (7400 - 1410)·200 / 720 =1663,8 км

Расстояние между пунктами экипировки для рефрижераторного контейнера

L_эк = (472 - 94,4)·200 / 720 = 820,9 км.

Так как весь маршрут следования СПГ составляет 939 км, а максимальное расстояние между пунктами экипировки не должно превышать 1663,8 км, то дополнительная дозаправка 5-ти вагонной секции БМЗ в пути следования не потребуется. Учитывая расстояние между пунктами экипировки, для рефрижераторного контейнера составляет 820,9 км, то дополнительная дозаправка в пути следования будет происходить на станции Ковель Львовской железной дороги.

перевозка скоропортящийся груз подвижный

4.3 Показатели использования рефрижераторного подвижного состава

К показателям использования рефрижераторного подвижного состава относятся количественные и качественные показатели вагонов.

Основные количественные показатели:

- среднесуточные объемы погрузки и выгрузки груза;

- среднесуточное количество погруженных и выгруженных грузов;

- среднесуточное количество переданных груженых и порожних вагонов по стыкам железных дорог и другое.

Основные качественные:

- оборот рефрижераторного подвижного состава;

- среднесуточный пробег;

- производительность вагона;

- статическая и динамическая нагрузка.

В курсовой работе определяется один из основных качественных показателей использования рефрижераторного подвижного состава - оборот вагона.

Оборот рефрижераторного подвижного состава определяется по следующей формуле:

? = ( 2L / V_уч + t_н.к. + t_тех · n_тех + t_эк · n_эк) /24,

где L - расстояние доставки СПГ, км;

V_уч - участковая скорость, согласно задания принимаем 35 км/ч;

t_{н. к.} - время на начально-конечные операции, принимаем 48 часов;

t_тех - время на выполнение технических операций, принимаем 1 час;

t_эк - время на экипировку, принимаем 3 часа;

n_тех - количество технических станций в пути следования (12 станций);

n_эк - количество станций экипировок по маршруту, принимаем n_эк = 1.

Рассчитаем оборот рефрижераторного подвижного состава:

? = ((2·939)/35 + 12·1+1·3+48)/24 = 4,9 суток.

Вывод

В данном разделе описаны сопроводительные документы для перевозки СПГ, а также техническая документация на рефрижераторный подвижной состав. Рассмотрены пункты технического обслуживания и экипировки РПС. Продолжительность экипировки РПС в соответствии с рисунком 4.1 составляет 90 мин.

Так как длина маршрута составляет 939 км, то требуется экипировка рефрижераторных контейнеров в пути следования, которая будет производиться на станции Ковель Львовской железной дороги.

Оборот изотермического подвижного состава составляет 4,9 суток.

5. Определение параметров и организация работ на холодильном складе железнодорожной станции

5.1 Разработка схемы и планировка «холодильного» склада

Основные требования к планировке холодильного склада [3]:

? рациональное использование площади и вместимости склада;

? наименьшая встречность потока грузов;

? наименьшие теплопритоки через двери и ограждения;

? удобство обслуживания транспорта;

? возможность доступа в любое место склада (в том числе на случай пожара, аварии и др.);

? наличие вестибюлей, соединяющих автомобильную и железнодорожную платформы (экспедиции).

В соответствии с заданием на курсовую работу производится разработка схемы планировки холодильного склада на железнодорожной станции погрузки для хранения перед отправлением напитков.

В соответствии с заданием производится расчет емкости холодильной камеры для напитков по следующей формуле:

, (5.1)

где - суточное поступление грузов на холодильный склад;

- планируемый срок хранения, 1 сутки;

- коэффициент резерва для сглаживания неравномерности поступающего грузопотока и продолжительности хранения. Для напитков = 1,1.

Суточное поступление груза на холодильный склад определяется по формуле:

, (5.2)

Где G_гр - Г Годовой грузопоток,184 тыс. тонн в год;

- Доля от общего грузопотока, согласно задания 0,23;

Тогда суточное поступление - мяса мороженого:

G_сут=(0,23·184000)/365 = 115,9 т/сутки.

Рассчитаем емкость холодильной камеры для хранения напитков:

Е= 115,9·1·1,1=127,5 т.

На основании рассчитанной емкости камеры хранения определяется требуемая строительная площадь рассматриваемой камеры холодильного склада:

F = Е·б / , (5.3)

где б - коэффициент, учитывающий дополнительные площади на проходы, отступы и другие, б =1,3ч1,5;

- удельная нагрузка на 1 м² площади холодильной камеры, для сыров принимается 0,5 т/м².

Тогда, требуемая строительная площадь камеры составит:

F = 115,9·1,3 / 0,5 = 331,5 м².

Параметры камеры площадью 331,5 м² принимаются на основании рекомендуемых соотношений строительными нормами и правилами.

Таким образом принимается длина камеры 20 м, ширина 20 м, высота 6 м, площадь камеры для хранения напитков составит 20х20=400 м².

Планировка размещения камер холодильного склада представлена на рисунке 5.1.

Рисунок 5.1 - План размещения камер холодильного склада

Напитки +12+15 єС	Вестибюль	Мясо охлажденное 0-3 єС
Сыры -4-6 єС		Рыба мороженая -15-18 єС
Овощи +2+5 єС		Дефектные грузы

Для определения характеристик ограждений камеры и расчета теплопритоков определяется коэффициент теплопередачи ограждения по следующей формуле:

k = , (5.4)

где t_н - температура наружного воздуха, согласно задания t_н=+16 ?С;

t_к - температура воздуха в камере, согласно задания t_к = +11 ?С.

Расчет коэффициента производится для всех видов ограждений рассматриваемой холодильной камеры.

k = = 1,296 кВТ/м²К для стены наружной южной;

k = = 1,296 кВТ/м²К для стены наружной западной;

k = = 1,674 кВТ/м²К для стены с вестибюлем;

k = = 0,748 кВТ/м²К для перегородки с соседней камерой;

k = = 1,296 кВТ/м²К для потолка;

k = = 1,183 кВТ/м²К для пола.

5.2 Определение теплопритоков в холодильной камере

Суммарный теплоприток в холодильную камеру рассчитывается по формуле:

(5.5)

где Q₁ - теплоприток, передающийся через ограждающие конструкции камеры, Вт;

Q₂ - теплоприток от хранящегося груза, Вт;

Q₃ - теплоприток от вентилирования камеры, Вт;

Q₄ - теплоприток от жизнедеятельности плодов и овощей, Вт;

Q₅ - эксплуатационные теплопритоки в камере, Вт.

Теплоприток, передающийся через ограждающие конструкции камеры определяется по формуле:

Q₁ = Q_т + Q_с, (5.6)

где Q_т - теплоприток, передающийся от стен, перегородок, пола и потолка, Вт:

Q_т = k_пер ·F· (t_н-t_к), (5.7)

где k_пер - коэффициент теплопередачи ограждения камеры, Вт/м²К;

F - площадь теплопередающей поверхности ограждения, м²;

t_н,t_к - соответственно температура наружной среды и воздуха внутри камеры, ?С;

Произведем расчет теплопритоков от окружающей среды (от отдельных элементов):

Q_т = 1,296·120·(+16-(+11)) = 777,6 Вт для наружной южной стены;

Q_т = 1,296·120·(+16-(+11)) = 777,6 Вт для наружной западной стены;

Q_т = 1,674·120·(+14-(+11)) = 602,6 Вт для стены с вестибюлем;

Q_т = 0,748·120·(-4-(+11)) = 1346,4 Вт для перегородки с соседней камерой;

Q_т = 1,296·400·(+16-(+11)) = 2592 Вт для потолка;

Q_т = 1,183·400·(+17-(+11)) = 2839,2 Вт для пола.

Q_с - теплоприток от солнечной радиации, Вт:

Q_с = k_пер · F·, (5.8)

где - дополнительный нагрев поверхности ограждения от воздействия солнца, для наружных стен =10?С, для потолка t=12єС.

Произведем расчет теплопритоков от солнечной радиации:

Q_с = 1,296·120·10 = 1555,2 Вт для наружной южной стены;

Q_с = 1,296·120·10 = 1555,2 Вт для наружной западной стены;

Q_с = 1,296·400·12 = 6220,8 Вт для потолка.

Производим расчет теплопритока через ограждающие конструкции:

=777,6+777,6+602,6+1346,4+2592+2839,2+1555,2+1555,2+6220,8=18266,6 Вт.

Q₂ - теплоприток от продуктов, определяется по формуле:

, (5.9)

где - количество груза, проходящее дополнительную холодильную

обработку:

= 0,2· G_сут (5.10)

- разность энтальпий в начале и конце цикла, 17,5;

=0,2·127,5= 25,5 т/сутки;

Q₂=11,6·25,5·17,5=5176,5 Вт.

В соответствии с ППГ большинство грузов не вентилируется, поэтому в курсовой работе для рассматриваемого груза принимается Q3 = 0 Вт.

Теплоприток от жизнедеятельности плодов и овощей для рассматриваемого груза (напитков) Q4 = 0

Эксплуатационные теплопритоки в камере определяются по формуле:

Q₅ = Q_ос + Q_л + Q_эл + Q_дв, (5.11)

где Q_ос - теплоприток от освещения, Вт:

Q_ос = А· F, (5.12)

где А - удельный теплоприток, приходящийся на 1 м2 освещаемой площади, для складских помещений принимаем А = 1 Вт/м2:

Q_ос =1· 400= 400 Вт;

Q_л - теплоприток от нахождения людей в камере, Вт:

Q_л = 350· n, (5.13)

где 350 - средний приток от человека, Вт;

n - количество людей, работающих в камере, принимается n=3чел:

Q_л = 350·3 = 1050 Вт;

Q_эл - теплоприток от работы электродвигателей, Вт:

Q_эл = 1000 · N_п · з, (5.14)

где суммарная мощность электродвигателя, Вт:

=, (5.15)

з - коэффициент тепловых потерь электродвигателя, з = 0,1;

Q_эл =1000 ··0,1 = 266,6 Вт;

Q_дв - теплоприток через двери при открывании, Вт:

Q_дв = В· F, (5.16)

где В - удельный теплоприток через двери камеры, приходящейся на 1 м² площади пола, принимаем В = 10 Вт/м²:

Q_дв = 10· 400 = 4000 Вт;

Эксплуатационные теплопритоки в камере составят:

Q₅ = 400+1050+266,6+4000 = 5716,6 Вт.

Таким образом, общее количество тепла, поступающего в камеру:

Q = 18266,6+5176,5+0+0+5716,6 = 29159,7 Вт.

5.3 Характеристика и подбор холодильного оборудования для холодильной камеры

Основными элементами холодильной установки являются компрессор, конденсатор, испаритель, терморегулирующий вентиль.

Компрессор паровой компрессионной холодильной машины, получившей наибольшее распространение на хладотранспорте, представляет собой сложное устройство с движущимися частями. Он во многом определяет экономичность, надежность и долговечность машины. Компрессор предназначен для создания низкого давления в испарителе (путем отсасывания паров, образующегося в результате кипения хладагента), и высокого давления в конденсаторе (необходимо для поддержания достаточно высокого уровня температуры сжижения паров хладагента при отводе теплоты в окружающую среду).

Паровые компрессионные холодильные машины комплектуются компрессорами разных типов:

· ротационными и винтовыми, где процесс сжатия паров хладагента происходит за счет уменьшения замкнутого начального объема рабочей полости;

· турбокомпрессорами. Здесь используют центробежный способ повышения давления, который заключается в преобразовании части кинетической энергии потока паров хладагента на профилированных лопатках вращающегося диска в потенциальную энергию в диффузоре;

· поршневыми, создающими возвратно-поступательные движения поршня в цилиндре. Здесь с помощью системы клапанов происходит разрежение в одной части контура хладагента и давление в другой.

Более 90 % всех паровых холодильных компрессионных машин оснащено поршневыми компрессорами, поэтому их работа изучается достаточно подробно.

Движение поршня компрессора обеспечивается от внешнего привода (дизель, электродвигатель и др.) через маховик и кривошипно-шатунный механизм.

В крышке цилиндра расположены всасывающий и нагнетательный клапаны. За один оборот маховика, т.е. за два хода поршня, в цилиндре совершается полный цикл рабочего процесса (всасывание, сжатие, нагнетание и расширение).

При сухом ходе поршня компрессор засасывает из испарителя только сухие пары хладагента, а при влажном - пары, содержащие взвешенные частицы жидкости. Работа при сухом ходе поршня обычно сопровождается перегревом паров хладагента. Теоретически работать с насыщенным паром более выгодно, так как такой процесс в большей степени приближается к обратному циклу Карно. С другой стороны, работа с перегретым паром обеспечивает большую экономичность действительного цикла холодильной машины и устраняет возможность гидравлического удара в компрессоре.

Конденсатор представляет, по сути, промежуточную емкость, в которой временно хранится под большим давлением жидкий хладагент. Здесь же происходит отвод тепла от горячих паров хладагента в окружающую среду. В конденсаторах пары холодильного агента поступают от компрессора под высоким давлением и с высокой температурой. В результате этого создаются благоприятные условия для отдачи энергии в окружающую среду. Отдавая тепловую энергию, пары конденсируются, и хладагент превращается в жидкость при температуре более высокой, чем температура охлаждающей его воды или воздуха. Температура и давление конденсации зависят от температуры и количества охладителя. Чем больше расход охладителя и чем он холоднее, тем ниже температура конденсации. Давление в конденсаторе определяют по манометрам.

Воздушные конденсаторы применяются во всех холодильных установках рефрижераторного подвижного состава и в стационарных установках малой и средней производительности. Конденсатор с принудительным охлаждением представляет собой систему параллельно включенных труб, объединенных коллекторами на входе (раздающим)и выходе (собирающим). Запитываемые от них трубы (алюминиевые, медные или стальные) имеют, как правило, оребрение с целью интенсификации теплопередачи.

Конденсаторы с водяным охлаждением получили наибольшее распространение в стационарных установках средней и большой производительности. На железнодорожном транспорте такие конденсаторы применяли в аммиачных паровых компрессионных холодильных машинах с централизованной выработкой холода. Пары хладагента подаются сверху в пространство корпуса между кожухом и трубами, внутри которых протекает вода. Находят применение конденсаторы других типов: вертикальные кожухотрубные, оросительные и др.

Испаритель предназначен для кипения хладагента при низкой температуре и соответствующем ей давлении. Жидкость поступает в испаритель при низкой температуре, поэтому здесь происходит отбор тепла от охлаждаемого тела. За счет этой энергии холодильный агент кипит и переходит в пар. Процесс кипения хладагента в испарителе, где собственно и получается холод, будет продолжаться до тех пор, пока в нем будет поддерживаться низкое давление. Чем ниже должна быть температура охлаждаемого объекта, тем ниже давление в испарителе. Таким образом, обеспечивается процесс передачи тепла от охлаждаемого тела в окружающую среду. Из испарителя пары хладагента отсасываются компрессором, и процесс повторяется.

Чтобы охлаждаемое тело не имело контакта с внешними источниками тепла, испаритель (морозильная камера) размещается в теплоизолирующем контуре. Если испаритель разместить в окружающей среде, а конденсатор- в изолированном помещении, то вместо холодильной машины получим тепловой насос для обогрева.

Испарители для охлаждения рассола по конструкции подобны горизонтальным кожухотрубным конденсаторам. Жидкий хладагент поступает в межтрубное пространство снизу. Здесь он кипит, забирая теплоту у рассола, принудительно циркулирующего в трубах благодаря напору, развиваемому циркуляционным насосом. Образующиеся пары отсасываются компрессором из верхней части кожуха.

В испарителях-воздухоохладителях движение воздуха также принудительное - с помощью вентиляторов-циркуляторов. Трубы таких испарителей имеют оребрение, но в отличие от воздушных конденсаторов шаг между ребрами значительно больше из-за опасности, связанной с выделением инея (снеговой «шубы») при охлаждении влажного воздуха. Иней снижает коэффициент теплопередачи и увеличивает гидравлическое сопротивление движению воздуха. Поэтому необходима периодическая оттайка труб такого испарителя с помощью паров горячего хладагента, отводимых после компрессора, или специального электронагревателя.

Регулирующий вентиль необходим для дросселирования жидкого хладагента с понижением температуры и давления. Жидкий хладагент поступает из конденсатора в регулирующий вентиль при температуре несколько выше окружающей среды. Здесь он проталкивается через узкое отверстие в большой объем с малым давлением. В результате этого частицы холодильного агента распыляются, сокращается скорость их движения, межмолекулярные связи разрушаются, что ведет к поглощению внешней энергии и снижению температуры. Этот процесс принято называть дросселированием. Таким образом, обеспечивается резкое падение температуры холодильного агента ниже температуры охлаждаемого тела, и создаются благоприятные условия отбора энегрии у последнего.

Вторая не менее важная функция резулирующего вентиля - поддержание давления в конденсаторе. Ограничивая из-за малого проходного отверстия пропускную способность трубопровода исполняя роль своеобразной заглушки, он позволяет создавать в конденсаторе необходимое давление для получения жидкого хладагента при высоких температурах.

После определения суммарного теплопритока в холодильной камере определяется требуемая рабочая полная производительность холодильной установки:

(5.17)

где Q суммарный теплоприток, Q = 29159,7 Вт.

Q_бр=1,15·29159,7=33533,65 Вт.

Исходя из рабочей и стандартной холодопроизводительности выполняется тепловой расчет холодильной машины, определяются все основные параметры компрессора, конденсатора, испарителя. Подбор оборудования производится по справочной литературе.

Вывод

В данном разделе приведена характеристика конденсатора, компрессора, испарителя и регулирующего вентиля. Была разработана схема планировки холодильного склада с учетом основных требований, представленная на рисунке 5.1, а также определены размеры камеры хранения и ее емкость. Для напитков емкость камеры составила 127,5 т, а площадь- 331,5 м2, при длине 20 м, ширине 20 м и высоте стен в 6 м. В результате расчетов, при емкости холодиной камеры в 127,5 т общий теплоприток в камеру составил 29159,7 Вт, а требуемая рабочая полная производительность холодильной установки составляет 33533,65 Вт.

Заключение

В процессе выполнения курсовой работы, согласно задания, были определены 2 варианта маршрута следования СПГ, по которым построены ведомости маршрутов. Первый маршрут следования проложен через Приволжскую, Юго-Восточную, Московскую и Белорусскую дороги, а второй через Приволжскую, Юго-Восточную, Южную, Юго-Западную, Львовскую и Белорусскую. В результате, по двум маршрутным ведомостям был выбран первый вариант, как кратчайший, расстояние по которому составило 2425 км. По данному варианту была составлена итоговая ведомость, с отмеченными на ней станциями отправления и назначения, пунктами экипировки, транзитными пунктами и пунктами перехода. Также были определены периоды года для дорог и участков следования СПГ.

Также, была дана общая характеристика перевозимых СПГ. В зависимости от перевозимых грузов и выбранного подвижного состава, определены предельные сроки перевозки по периодам года для каждого вида СПГ. После расчета уставного срока, составляющего 13 суток, к перевозке на общих условиях принимаются мясо мороженое в блоках и рыба мороженая, так как, уставный срок в 13 суток меньше предельных сроков. Исключение составляют фрукты (бананы зеленые), ягоды(земляника) и сыры плавленые, у которых уставный срок доставки больше предельного, следовательно, их перевозка в летний период будет осуществляться на особых условиях.

Кроме этого, после произведенных расчетов, для обеспечения заданного объема перевозок, составляющего согласно задания на станции 124 тыс. тонн в год, а на участке - 392 тыс. тонн в год, необходимо для перевозки мяса мороженого 165 и 521 пяти - вагонных секций БМЗ в год, для рыбы мороженой- 159 и 503 секций, для фруктов - 638 и 2017 секций, для ягод- 1805 и 5706 рефрижераторных контейнеров в год, а для сыров - 1101 и 3480 вагона-термоса в год соответственно. При массе брутто «холодного» поезда, составляющей 2900 тонн, для перевозки заданного объема СПГ на станции необходимо 141, а на участке - 444 поезда в год.

Также, дана характеристика сопроводительных документов для перевозки СПГ. Рассмотрены пункты технического обслуживания и экипировки РПС. Продолжительность экипировки РПС составляет 90 мин. Так как, длина маршрута составляет 2425 км, то требуется экипировка 5-ти вагонных секций и рефрижераторных контейнеров в пути следования, которая будет производиться на станциях: Волжский (Приволжская д.ж.), Грязи-волгоградские (Юго-Восточная ж.д.) и Красное (Московская ж.д.). Оборот изотермического подвижного состава составляет 7,7 суток.

Кроме этого, была разработана схема планировки холодильного склада, а также определены размеры камеры хранения для мяса мороженого, площадь которой составила 100 м2, при длине 10 м, ширине 10 м и высоте стен в 6 м. В результате расчетов, при емкости холодиной камеры в 84,9 т общий теплоприток в камеру составил 14908 Вт.

Литература

Сборник правил перевозок грузов ж.д. транспортом общего пользования: в 2 ч. Ч. 1. - Минск: Тесей, 2010. - 437 с.

Тертеров М.Н., Лысенко Н.Е., Панферов В.Н. Железнодорожный хладотранспорт - М., 1987. - 256 с.

Костенко А.Ю. Технология перевозок скоропортящихся грузов : учеб. пособие / А.Ю. Костенко. - Хабаровск : Изд-во ДВГУПС, 2008. - 98 с.

Дзюба И.С. Перевозка скоропортящихся грузов. Ч.I: Выбор способов перевозки скоропортящихся грузов: Пособие для курсового и дипломного проектирования. - Гомель: БелГУТ, 2000. - 45 с.

Дзюба И.С. Перевозка скоропортящихся грузов. Ч.II. Оптимизация режимов перевозки скоропортящихся грузов: Пособие для курсового и дипломного проектирования. - Гомель: БелГУТ, 2002. - 50с.

Дзюба И.С. Организация перевозок скоропортящихся грузов: учеб.-метод. пособие. - Гомель: БелГУТ, 2009. - 89 с.

Размещено на Allbest.ru

...