Расчет постройки плоского перекрытия с балочными плитами

- коэффициент, учитывающий характер нагружения, для изгибаемых элементов.



где - изгибающий момент от соответствующей нагрузки;

- расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до центра тяжести сжатой

зоны бетона,

;

- площадь продольной арматуры.

где - площадь растянутого бетона в сечении;

- диаметр продольной арматуры.

Определяем высоту растянутой зоны бетона (Рисунок 2.13):

Рисунок 2.13 - Высота растянутой зоны



где к - поправочный коэффициент, для тавровых сечений к=0,9

Расстояние между трещинами принимается в пределах .

Условие соблюдается. Принимаем 4 стержня d_s=22 мм, А_s=760 мм².

2.2.6.2 Расчеты прогибов

Расчет железобетонных элементов по прогибам производят из условия:

где - предельно допустимый прогиб, определяемый по таблице 19 СНиП 2.01.07-86* «Нагрузки и воздействия».

Различают два вида прогибов:

- длительный прогиб, возникает от длительного действия нагрузок, предельное значение регламентируется СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия» и зависит от вида конструкции: для покрытий и перекрытий при наличии на них элементов, подверженных растрескиванию (стяжек, полов, перегородок) .

- полный прогиб, возникает от действия всей нагрузки, предельное значение ,

где - пролет конструкции.

Определение прогибов выполняют в зависимости от наличия или отсутствия трещин. По упрощенной формуле прогиб можно найти следующим образом:

где - соответствующая кривизна, при которой определяется прогиб;

- коэффициент, зависящий от расчетной схемы элемента и вида нагрузки, для нагрузки, равномерно распределенной по однопролетной шарнирной балке ;

- расчетный пролет, в нашем случае - расстояние между серединами площадок опирания плиты.

Полная кривизна для участков с трещинами в растянутой зоне определяется как:

где - кривизна от непродолжительного действия полных нагрузок;

- кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

- кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

Значение полного прогиба определяем от полной кривизны, значение длительного прогиба - только от , то есть кривизны от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок:

Кривизну железобетонного элемента на участках с трещинами определяем по формуле:

где - момент, от действия которого определяется кривизна;

- приведенный модуль деформации сжатого бетона при заданном действии нагрузки (продолжительном/непродолжительном).

- момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести.

где - относительная деформация бетона при заданном действии нагрузки.

Значение принимается равным:

- при непродолжительном действии нагрузки ;

- при продолжительном действии нагрузки при относительной влажности воздуха 40-75% .

где и - моменты инерции площадей сечения соответственно сжатой зоны бетона и растянутой арматуры относительно центра тяжести приведенного без учета бетона растянутой зоны поперечного сечения;

- коэффициент приведения растянутой арматуры к бетону.

где - модуль упругости растянутой арматуры,

(п. 2.2.6.1)

Получаем коэффициент приведения растянутой арматуры к бетону равным:

где x - высота сжатой зоны бетона;

- площадь сечения свесов сжатой полки,

Высота сжатой зоны бетона таврового сечения может быть определена по формуле:

где - коэффициент армирования сечения;

- высота сжатой полки сечения

Определяем высоту сжатой зоны бетона:

Определяем момент инерции приведенного сечения:

Определяем кривизну от непродолжительного действия полных нагрузок:

Определяем кривизну от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок:

Определяем кривизну от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок:



Определяем значение полной кривизны:

Определяем полный прогиб.

Величина прогиба определяется по формуле:

;

Получаем:

.

=1,89 мм мм - условие выполняется.

2.2.6.3 Примечания к расчету по II группе предельных состояний

При расчете на раскрытие трещин значения ширины раскрытия трещин и определяют от изгибающего момента , а значение - от момента , определенных в п.2.2.2.

Значения параметров при расчете значений кривизны , и при расчете прогибов приведены в таблице 2.5.

Таблица 2.5 - Параметры для расчета кривизны

Параметр

2.2.7 Проверка плиты перекрытия на нагрузки при транспортировке и монтаже

Для монтажа и транспортировки плиты в ней предусматривают четыре монтажные петли из арматуры класса А240. Закладываются петли на расстоянии 0,7 м от торцов плиты (Рисунок 2.14).

Рисунок 2.14 - Внутренние усилия в плите при транспортировке и монтаже

Арматура А240 диаметром 12 мм в верхней зоне устанавливается конструктивно, для создания каркасов. Необходимо проверить конструкцию на действие отрицательного момента, который возникает в зоне подъемных петель во время транспортировки и монтажа. Нагрузку от собственного веса плиты при подъеме определяем по формуле:



где - нагрузка от собственного веса плиты;

- ширина плиты;

- динамический коэффициент, который необходимо учитывать во время транспортировки и монтажа, .

Максимальный отрицательный изгибающий момент, возникающий в зоне подъемных петель, определяется по формуле:

где - расстояние до петли от края плиты, ;

Определим граничную высоту сжатой зоны для нашего сечения (Рисунок 2.15):

где - суммарная площадь арматуры в верхней зоне,

Рисунок 2.15 - Рассчитываемое сечение

Тогда момент, который воспринимает бетонное сечение не разрушаясь:

Получаем, что действующий момент равный не превышает максимально допустимый, следовательно, оставляем без изменений верхние стержни каркасов плиты.

2.2.8 Расчет монтажных петель

В качестве арматуры петель принимаем арматуру класса А240.

При подъеме плиты стропами вся нагрузка с учетом динамичности передается только на две петли, следовательно, нагрузка на одну петлю будет определяться по формуле:

где - длина плиты.

Тогда требуемая площадь арматуры петли:

см²;

где - расчетное сопротивление арматуры А240, .

Принимаем в качестве арматуры монтажных петель арматуру А240 диаметром 12 мм, A_s=1,131 см². Площадь поперечного сечения ее стержня превышает требуемую, т.е. прочность монтажных петель обеспечена.

2.2.9 Конструирование плиты

Рисунок 2.18 - Конструкция плиты

2.3 Расчет и конструирование многопролетного неразрезного ригеля

2.3.1 Назначение размеров

Тип ригеля определяется заданием на проектирование. В нашем случае ригель принимаем прямоугольный.

Ширину и высоту ригеля принимаем по формулам:

;

,

где - пролет ригеля в осях,

Принимаем

2.3.2 Сбор нагрузок на ригель

На ригель действуют постоянные и временные нагрузки. Делаем ригель неразрезным для уменьшения моментов в пролетах. Для уменьшения моментов на опорах расчет ведем по предельным состояниям. Эскиз ригеля покажем на рисунке 2.11.

Рисунок 2.19 - Разрез по ригелю

Временная нагрузка на ригель будет определяться по формуле:

где - величина временной нагрузки, определенная в п.2.2.1 таблица 2.2;

Постоянная нагрузка на ригель складывается из нагрузки от собственного веса плиты и нагрузки от собственного веса ригеля:

где - нагрузка от собственного веса плиты на ригель;

- нагрузка от собственного веса ригеля;

где - нагрузка от собственного веса плиты, определенная в п.2.2.1 таблица 2.5.

где - удельный вес железобетона,

Все нагрузки сведем в таблицу 2.5.

Таблица 2.5 - Нагрузки на ригель

Вид нагрузки	Расчетная нагрузка, кН/м
Постоянная
-	26,4
-	6,88
Всего постоянная	33,28
Временная (полезная)	78,52
ИТОГО	111,8

2.3.3 Определение расчетных усилий с построением эпюр

Ригель рассчитывается как равнопролетная многопролетная неразрезная балка, опорами которой служат колонны и стены здания.

Для определения внутренних усилий в ригеле делим каждый ее пролет на четыре равных части и определяем усилия на концах частей.

Для построения огибающей эпюры моментов и поперечных сил с учетом перераспределения моментов по методу предельного равновесия используем следующий порядок действий:

1) Определяем расчетные усилия от постоянной нагрузки, которая действует во всех пролетах одинаково. Усилия определяем в расчетных сечениях, строим эпюры;

2) Определяем усилия в характерных точках и строим суммарные эпюры изгибающих моментов и поперечных сил, складывая усилия и эпюры от постоянной нагрузки с каждым вариантом временной;

3) На суммарных эпюрах определяем максимальный опорный момент, уменьшаем его на 30% и определяем максимальный выровненный момент на опоре. Он будет составлять 70% от максимального опорного момента;

4) Определяем на суммарных эпюрах опорные моменты, которые больше максимального выровненного и уменьшаем эти опорные моменты до максимально выровненного;

5) При уменьшении момента на опорах моменты в пролетах будут возрастать. Для того, чтобы определить величину этих моментов в пролетах строим добавочные эпюры только для тех пролетов, где моменты на опорах снижаем;

6) Складываем суммарные эпюры с добавочными, в результате получаем выровненные эпюры. Там, где добавочных эпюр нет, суммарные и выровненные эпюры будут одинаковые;

7) Строим огибающую эпюру моментов по точкам в расчетных сечениях (на опорах, в середине и в четвертях пролетов)

8) Огибающая эпюра поперечных сил строится по суммарным эпюрам поперечных сил. Принимаем наибольшее значение поперечной силы.

Огибающие эпюры моментов, поперечных сил изобразим на рисунке 2.12.

Рисунок 2.12 - Огибающие эпюры моментов, поперечных сил

2.3.4 Характеристики материалов

Характеристики материалов определяются согласно заданию на проектирование, а также в соответствии со СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции». Приведем их в таблице 2.7.

Таблица 2.7 - Характеристики материалов

Материал
Бетон	Арматура
Класс В20	Класс А500, В500, А240, А400
; ; ; .	- продольная: А500 Ш 6-40 мм: . - поперечная: В500: А240: А400:

2.3.5 Проверка размеров сечения ригеля

При расчете по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, необходимо в общем случае соблюдения условия

где -прочность по бетонной полосе меж наклонными сечениями,кН

- максимальная поперечная сила по абсолютной величине, возникающая в балке,

где b - ширина ригеля;

- рабочая высота сечения ригеля.

Максимальный диаметр продольной арматуры ригеля d = 40мм. Стержни располагаем в два ряда, расстояние между стержнями принимаем 40 мм. С учетом защитного слоя

где h - высота ригеля;

Соблюдение условия означает, что расчет можно продолжать с данными размерами сечения.

Поскольку расчет выполняется методом предельного равновесия, необходимо, чтобы относительная высота сжатой зоны ??сечения соответствовала условию

Максимальный отрицательный изгибающий момент в ригеле (рисунок 2.13) можно рассчитать по формуле:

где - размер поперечного сечения колонны,

- минимальная поперечная сила при опирании ригеля на колонну из разных вариантов суммарных эпюр,

Рисунок 2.13 - Момент на колонне и в ригеле

Для этого момента найдем коэффициент , по которому и определим x:



Для относительная высота сжатой зоны x=0,20.

0,20 < 0,35.

Условие выполняется, высота сжатой зоны на приопорном участке не превышает предельно допустимую.

Поскольку в пролетах изгибающие моменты больше, чем на опорах, необходимо проверить сечение на действие максимального пролетного момента Однако, в пролете конструкция работает упруго, следовательно граничная высота сжатой зоны будет определяться по формуле:

0,278 < 0,493 условие выполняется.

Найдем коэффициент , по которому и определим ?:

Для относительная высота сжатой зоны ?=0,15.

0,15 < 0,493.

Высота сжатой зоны в пролете не превышает предельную. Окончательно принимаем размеры поперечного сечения ригеля.

2.3.6 Расчет на прочность сечений, нормальных к продольной оси

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона x?= x/h0, определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением граничной относительной высоты сжатой зоны бетона xR .

Метод предельного равновесия применим, когда

Для определения значения относительной высоты сжатой зоны бетона определим вспомогательные коэффициенты для различных значений моментов в пролетах и на опорах по формуле:

Рассчитаем ригель на действие положительных изгибающих моментов. При этом сжатая зона будет находиться сверху и рабочая высота сечения

Рассчитаем сечения на действие двух максимальных моментов, которые возникают в пролетах ригеля. Это моменты и

Определим коэффициенты , по которым определим вспомогательные коэффициенты и относительную высоту сжатой зоны бетона xR . Оба значения запишем в таблицу 2.8.

Таблица 2.8 - Значения коэффициентов , и относительной высоты сжатой зоны бетона x

Для момента, кН·м			?
	0,198	0,888	0,228
	0,128	0,931	0,138

Определим требуемую площадь поперечного сечения продольной арматуры для каждого значения изгибающего момента по формуле:

Результаты расчетов сведем в таблицу 2.9.

Таблица 2.9 - Требуемая площадь поперечного сечения арматуры A500

Для момента, кН·м			Устанавливаемая арматура
	0,888	1736	4 Ш 25 А500	1963
	0,931	1349	4 Ш 22 А500	1520

Рассчитаем ригель на действие отрицательных моментов. На расстоянии ј от опоры в крайнем пролете возникает изгибающий момент, а в среднем . По грани колонны возникает момент (см. п.2.3.5). Сжатая зона сечения будет находиться снизу, тогда рабочая высота сечения (рисунок 2.14) будет равна



Рисунок 2.14 - Расчетная схема сечения

Исходя из найденных значений , определим вспомогательные коэффициенты и относительную высоту сжатой зоны бетона ?. Все значения запишем в таблицу 2.10.

Таблица 2.10 - Значения коэффициентов , и относительной высоты сжатой зоны бетона x

Действующий момент, кН·м			?
	0,157	0,915	0,17
	0,075	0,961	0,078
	0,155	0,916	0,169

Все три значения x удовлетворяют условию Также все три найденных значения x не превышают xR , найденной в пункте 2.3.5. Следовательно, приведенная система удовлетворяет расчетным условиям.

Определим требуемую площадь поперечного сечения продольной арматуры для каждого значения изгибающего момента по формуле:



Результаты расчетов сведем в таблицу 2.11.

Таблица 2.11 - Требуемая площадь поперечного сечения арматуры и устанавливаемая арматура

Действующий момент, кН·м			Устанавливаемая арматура
	0,915	1371	2 Ш 32 А500	1609
	0,961	644	2 Ш 22 А500	760
	0,916	1352	2 Ш 32 А500	16069

2.3.7 Расчеты на прочность сечений, наклонных к продольной оси

Для расчета на прочность сечений, наклонных к продольной оси выделяем пролетные и приопорные участки. При расчете по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, необходимо в общем случае соблюдения трех условий:

1) ;

2) ;

3) ,

где Q - максимальная поперечная сила на рассматриваемом участке, кН;

- прочность по бетонной полосе между наклонными сечениями, кН;

- прочность по наклонному сечению, кН;

- прочность бетона между хомутами, кН.

Первое условие было проверено нами в п.2.3.5, и будет соблюдаться для всех участков всех пролетов.

В условии 2:

где - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении, кН;

- поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении, кН.

Для поперечного армирования необходимо выполнение условия:

где - диаметр поперечных стержней каркаса;

- диаметр продольных стержней.

Отдельно рассчитываем средний и крайний пролеты ригеля по следующей методике:

При расчете пролетных участков поперечную арматуру устанавливаем конструктивно, с шагом кратным 50 мм, согласно требований:

Принимаем шаг (В500 Ш 8мм).

Проверяем выполнение условия:

;

Условие выполняется, т.е. поперечную арматуру учитываем в расчете.

Принимаем d_sw=8 мм, А_sw=50,3 мм² с шагом 300 мм.

Находим длину проекции опасного сечения:

где М_b - условный момент.

Должно выполняться условие:

; , принимаем 1,64

кН;

кН;

кН;

Проверяем выполнение условия (3):

300 мм?673,86 мм.

Условие выполняется.

Длину пролетных участков определяем графически.

При расчете приопорных участков отдельно рассчитываем левый и правый приопорные участки.

При расчете приопорных участков поперечная арматура будет учитываться в расчете:

Также для поперечной арматуры необходимо соблюсти следующие конструктивные требования:

Выбираем значение кратно 50 мм;

Производим проверку прочности приопорного участка с принятым армированием. Для этого определяем интенсивность хомутов:

где n - количество каркасов.

Для учета поперечной арматуры в расчете проверяем выполнение условия:

754,5 > 81

Условие выполняется.

Принимаем d_sw=8 мм, А_sw=50,3 мм² с шагом 100 мм.

Находим длину проекции опасного сечения:

Должно выполняться условие:

условие выполняется

кН;

кН;

кН;

; 497,19 кН ? 863,4 кН.

Условие выполняется.

Для приопорного участка справа в первом пролете принимаем мм.

Произведем проверку прочности приопорного участка с принятым армированием. Для этого определяем интенсивность хомутов:

Для учета поперечной арматуре в расчете проверяем выполнение условия:

Условие выполняется.

Принимаем d_sw=8 мм, А_sw=50,3 мм² с шагом 100 мм.

Находим длину проекции опасного сечения:

где М_b - условный момент.

Должно выполняться условие:

; ;

кН;

кН;

кН;

; 497,19 кН?543,95 кН

Условие выполняется.

В приопорные участки слева пролета устанавливаем арматуру d_sw=8 мм, А_sw=50,3 мм² с шагом 100 мм.

Произведем проверку прочности приопорного участка с принятым армированием.

Для этого определяем интенсивность хомутов:

Для учета поперечной арматуре в расчете проверяем выполнение условия:

Условие выполняется.

Принимаем d_sw=8 мм, А_sw=50,3 мм² с шагом 200 мм.

Находим длину проекции опасного сечения:

где М_b - условный момент.

Должно выполняться условие:

; ;

кН;

кН;

кН;

; 497,19кН?554,11кН

Условие выполняется.

Выполняется условие ; 497319 кН?554,11кН.

2.3.8 Расчет узла сопряжения ригеля с колонной

Ригель и колонна - сборные элементы. Их соединение осуществляется узлом сопряжения. Общий вид узла сопряжения ригеля с колонной показан на рисунке 2.15.

Для создания неразрезного ригеля верхнюю продольную арматуру выпускают за торец ригеля и соединяют ванной сваркой с арматурой, пропущенной через колонну. Зазор между ригелем и колонной замоноличивают классом бетона, не ниже класса бетона соединяемых элементов.

В стадии монтажа, пока бетон не наберет прочность, усилие сжатия воспринимается только сварными швами между закладной деталью ригеля и консолью колонны. Растягивающие усилия воспринимаются верхней арматурой.

Длину сварного шва, соединяющего закладные детали ригеля и консоль колонны, принимаем равной 200 мм. Зазор между гранью колонны и торцом ригеля принимаем не менее 50 мм.

Размеры консоли, кроме длины сварных швов и зазора, определяются еще и от прочности на смятие под опорой ригеля. Для того, чтобы прочность на смятие под опорой ригеля была обеспечена, необходимо, чтобы

где - длина опорной площадки ригеля;

- максимальная поперечная сила при опирании ригеля,

- коэффициент, учитывающий распределение давления под опорой ригеля из-за неравномерности этого давления,

- ширина ригеля,

- прочность бетона ригеля на смятие,

где - коэффициент, учитывающий прочность бетона,

Тогда длина консоли:



Принимаем

Рисунок 2.15 - Узел сопряжения ригеля с колонной

Рассчитаем требуемую площадь арматуры, проходящей через колонну по формуле:

,

где - момент по грани колоны, (см. п.2.3.5)

z - плечо пары сил от растяжения арматуры и сжатия бетона, самый неудачный вариант будет при максимальном ;

Принимаем 2 Ш 32 А500 ().

2.3.9 Эпюра материалов

По условию прочности действующий момент не должен превышать предельно допустимый:

;

Относительная высота сжатой зоны бетона должна быть:

- в пролетах ;

- на опорах , так как присутствуют пластические деформации.

Для дальнейшего конструирования необходимо построить эпюру материалов, то есть область, ограниченную прямыми линиями, обозначающими моменты, которое может воспринимать сечение при данном армировании.

Для того, чтобы условие прочности соблюдалось везде, необходимо, чтобы огибающая эпюра моментов не выходила за контуры эпюры материалов. Эпюра материалов позволяет оценить экономичность армирования. Найдем моменты, которые могут воспринимать сечения на расстоянии ј пролета от опоры, в середине пролетов и на гранях колонн, запишем их в таблицу 2.10. По свойствам симметрии имеет смысл рассчитать только первый и второй пролеты.

Результаты расчетов занесем в таблицу 2.12.

Таблица 2.12 - Расчет предельных моментов

№ сечения	Диаметр арматуры, мм	Площадь арматуры,	Относительная высота сжатой зоны	Рабочая высота сечения м	Высота сжатой зоны x, м	Момент, который может воспринимать сечение,
1-1	4Ш25 А500 нижние стержни	1963	0,228	0,82	0,275	549,9
1-2
1-3
1-4
1-1	2Ш32А500 нижние стержни	1609	0,169	0,82	0,137	452,55
1-2
1-3
1-4
1-1	2Ш32 А500 верхние стержни	1609	0,169	0,82	0,043	458,44
1-2
1-3
1-4
1-5	2Ш40 А500 верхние стержни	1609	0,169	0,82	0,175	452,55
2-1
2-2	4Ш22 А500 нижние стержни	1520	0,138	0,82	0,143	355,22
2-3
2-4
2-2	2Ш22А500 нижние стержни	1520	0,138	0,82	0,072	355,22
2-3
2-4
2-2	2Ш22 А500 верхние стержни	760	0,078	0,82	0,088	218,49
2-3
2-4

Строим эпюру материалов (Рисунок 2.16).



Рисунок 2.16 - Эпюра материалов

2.3.10 Расчет анкеровки обрываемой арматуры

Анкеровка обрываемого стержня нужна для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента. Для того, чтобы прочность была обеспечена необходимо заводить обрываемые стержни за точки теоретического обрыва на величину

где - базовая длина анкеровки;

,

где - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном;

- периметр поперечного сечения арматуры;

,

где ?- коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры; для горячекатаной термомеханически обработанной арматуры периодического профиля ;

- коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры; при < 32 мм, при > 32мм.

Также необходимо выполнение условия:

где - величина поперечной силы в точке теоретического обрыва;

- диаметр обрываемых стержней;

- интенсивность хомутов в точке теоретического обрыва.

Для арматуры, расположенной снизу, принимаем точку теоретического обрыва на расстоянии ј пролета от опоры, для выпусков точку теоретического обрыва принимаем по рисунку 2.16.

Расчеты анкеровки обрываемой арматуры сведем в таблицу 2.13.

Таблица 2.13 - Расчеты анкеровки обрываемой арматуры

№ п/п	, мм	, кН		м	м	, м	, м
1	2Ш25 А500 крайний пролет нижние стержни	0	0	0	0	0	0
2		0	0	0	0	0	0
3	2Ш32 А500 верхние стержни, выпускаемые из ригеля	0	0	0	0	0	0
4		0	0	0	0	0	0
5	2Ш22 А500 средний пролет нижние стержни	0	0	0	0	0	0

2.3.11 Конструирование ригеля



Список использованных источников

1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. М.: Стройиздат, 1987 г. (с изменениями 2003 г.).

2. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.

3. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.

4. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101).

5. СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции.

6. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004).

7. Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие /А.Б. Голышев и др.; Под ред. А.Б. Голышева. - 2-е изд., - К.: Будивэльник, 1990.

8. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. 5-е изд., - М.: Стройиздат, 1991. - 767 с.

9. Стуков В.П. Монолитный вариант плоского перекрытия с балочными плитами; Методические указания к курсовому проекту № 1 «Железобетонные конструкции». - РИО АЛТИ, 1979. - 28 с.

10. Стуков В.П. Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами. Компоновка перекрытия и проектирование панели: Методические указания к курсовому проекту № 1 «Железобетонные конструкции». - РИО АЛТИ, 1981. - 24 с.

11. Гурова Н.Н. Проектирование стыков сборных железобетонных конструкций каркасов многоэтажных зданий: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. - Архангельск: РИО АЛТИ, 1990. - 27 с.

Размещено на Allbest.ru

...