Проектирование производственного корпуса трикотажной чулочно-носочной фабрики

Рисунок А1-Расчет освещенности рабочих мест

3) Сравниваем полученный результат КЕО с нормируемым значением.

%

нормативная

р_п= гnЧш_А2Чр₀Ч6=1,0Ч0,91Ч1,5Ч6=8,19 кН/пм

где

р₀=1,5 по табл.3 СНиП 2.01.07-85*

А=54 м² - грузовая площадь, приходящаяся на ригель

А₂=36 м² - постоянная величина, принятая в формуле п.3.8б

СНиП 2.01.07-85*.

расчётная р= г_fЧр_п=1,3Ч8,19=10,65 кН/пм

Полная погонная нагрузка

нормативная q_п=q_п+р_п=48,23+8,19=56,42 кН/пм

расчётная q=q+р=55,54+10,65=66,19 кН/пм

Пристенные и связевые плиты опираются на ригель не по всей ширине, поэтому интенсивность нагрузки на приопорных участках ригелей возрастает.

Для пристенных плит

Вылеты консолей приблизительно одинаковы и поэтому считаем реакции опор равными т.е.

Где 0,95 - ширина пристенной плиты

Интенсивность нагрузки

Дополнительная распределённая нагрузка на крайнем приопорном участке ригеля

Для связевых плит

Вылеты консолей одинаковы и поэтому считаем реакции опор равными

Дополнительная распределённая нагрузка

Рисунок Б1 - К расчету дополнительной нагрузки от пристенной и связевой плит.

Рисунок Б2 - Расчетные пролеты ригеля

Расчётные пролёты ригеля

при определении изгибающего момента

L_р=9000-570=8430 мм

при определении поперечной силы

L₀=9000-700=8300 мм

Определение усилий

изгибающий момент q_п (q)

изгибающие моменты от

Суммарные изгибающие моменты

Рисунок Б3 - Расчётные изгибающие моменты и поперечные силы в ригеле

2 Характеристики прочности бетона и арматуры

Задаёмся классом предварительно напряжённой арматуры А800

R_sn=R_s,ser=800 МПа

R_s=695 МПа

E_s=200000 МПа

и, согласно таблице 2.1 [3] принимаем класс бетона В40

R_b=22,0 МПа

R_bn=R_b,ser=29,0 МПа

R_bt=1,4 МПа

R_btn=R_bt,ser=2,1 МПа

E_b=36000 МПа

г_b1=0,9 при продолжительном действии нагрузки [3]

Принемаем: R_b=22,0•0,9=19,8 МПа; R_bt=1,4•0,9=1,26 МПа

Напряжение арматуры электротермическим способом. Величину предварительного напряжения у_sp определяем из условия у_sp=0,9ЧR_s,n=0,9Ч800=720 МПа, Округляем в меньшую сторону до величины кратной 50. Принимаем у_sp=700 МПа.

3 Расчёт ригеля по предельным состояниям первой группы

3.1 Расчёт по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

Расчётное сечение ригеля в пролёте прямоугольное, шириной b=300 мм и высотой h=600 мм. Принимаем предварительно а=а'=55 мм. Тогда

h₀=h-а=600-55=545 мм.

Величину потерь в арматуре Ду_sp принимаем с учетом первых и вторых потерь равной 154,9 мПа (см. п. 1.2.4).

Тогда

Определяем граничную относительную высоту сжатой зоны по [3] :

где относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rb, принимаемая равной;

относительная деформация арматуры растянутой зоны, вызванная внешней нагрузкой при достижении в этой арматуре напряжения, равного Rs.

о_R=0,45. В этом случае

т.е. сжатой арматуры не требуется.

Так как коэффициент г_S3

определяется по формуле п.3.9 [4]:

Тогда при А_s=0

Принимаем 2Ш25 и 3 Ш22 А800 с общей площадью А_sp=2120 мм² (+10,5%).

Высота сжатой зоны бетона

3.2 Расчёт по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

а) На поперечную силу

Наибольшая поперечная сила в опорном сечении

где - усилие обжатия сечения ригеля предварительно напряжённой арматурой с учётом всех прошедших потерь и при коэффициенте точности напряжения арматуры г_sp=0,9

Интенсивность хомутов в зависимости от Q_b

Проверяем условие

Тогда

Принимаем

Согласно пункту 5.12 [4] шаг хомутов у опоры должен быть не более 0,5Чh₀=0,5Ч545=272,5 мм и не более 300 мм, а в пролёте не более

3/4 Чh₀=3/4Ч545=408,75 мм.

Максимальный шаг хомутов у опоры согласно формуле:

Принимаем шаг поперечных стержней у опоры S₁=150 мм, а в пролёте S₂=300 мм. Отсюда . Принимаем поперечную арматуру класса А400. табл.2,9[4].

Расчет на отрыв

Нагрузка на ригель приложена в пределах высоты его сечения. Поэтому необходима дополнительная вертикальная (поперечная) арматура, площадь которой определяется расчетом на отрыв из условия:

(F - отрывающая сила). В данном примере нагрузка равномерно распределена и отрывающая сила F равна погонной нагрузке, передаваемой плитами на ригель с с расчетной полосы шириной 5,7 м ( за вычетом верхней ширины ригеля равной 300 мм).

Сила F на участке с шагом S₁=150 мм равна:

Суммарная площадь поперечной арматуры:

По условию обеспечения прочности наклонного сечения в среднем участке ригеля с шагом S₂=300 мм принимаем поперечную арматуру

2Ш8 А400 с A_sw=101 мм² > 88,52 мм²

При действии на элемент равномерно распределенной нагрузки длина участка с интенсивностью хомутов q_{sw 1} принимается не менее значения l ₁ , определяемого в зависимости от:

где

(При определении q_sw2 площадь арматуры A_sw=33,10Ч2=66,20 мм², ввиду увеличения шага поперечной арматуры на участке в 2 раза)

-если Д q_sw ? q ₁ ,то L₁ вычисляется по формуле

Если для значения q_sw не выполняется условие q_sw ? 0,25•ц _n•R_bt•b, длина l ₁ вычисляется при скорректированных согласно п.3.32 [4] значениях М _b, c_o, Q _{b , min}

Тогда M_b= 6q_swh_o² и Q_{b , min}= 2q_swh_o, при этом сумма (Q_{b , min}+ 1,5q_swh_o) в формуле L₁ принимается не менее не скорректированного значения Q_{b ,min} .

q_sw ? 0,25•ц _n•R_bt•b

105,3 Н/мм < 0,25•1,304•1,26•_•300=123,23 Н/мм

Корректируем значения М _b , Q _{b , min}

M_b= 6q_swh_o²=6•105,3•545²=187660395 Нмм=187,66 кНм

Q_{b , min}= 2q_swh_o=2•105,3•545=114777 Н=147,78 кН

Проверяем условие

Q_{b , min}+ 1,5q_sw2h_o= 147777+1,5•33,60•545=175245Н=175,25кН >134,33 кН

Тогда:

3Чh₀=3Ч545=1635 мм. Принимаем с=1635 мм.

С₀=2Чh₀=2Ч545=1090 мм.

Определяем длину участка с шагом хомутов S₁=150 мм графическим методом.

Принимаем L₁=1950 мм

Проверяем достаточность принятой поперечной арматуры 2Ш8 А400 с шагом S₁=150 мм в ослабленном поперечном сечении (при h₀=420 мм). В этом сечении влияния предварительного напряжения не будет, т.е. ц_п=0.

M_b определяем без учёта ц_п, т.е.

поэтому

.

Принимаем с=1635 мм.

с₀=2Чh₀=2Ч545=1090 мм

Проверяем условие:

Условие прочности выполняется, прочность наклонного сечения обеспечена. Хомуты с шагом 150 мм должны быть поставлены на длине не менее L₁=1950 мм (см. рис. 6)

Проверка прочности ригеля в ослабленном сечении по наклонной полосе между трещинами:

где

Прочность обеспечена.

б) Расчёт на действие изгибающего момента

Проверка прочности на действие изгибающего момента производится из условия:

Q_sw=191,90 Н/мм; A_s=760 мм²; с=2Ч545=1090 мм;

z ? 0,9Чh=0,9Ч420=378 мм; х=65+с=65+1090=1155мм

Прочность наклонного сечения по изгибающему моменту обеспечена. Длина зводки стержней принимается не менее L_ст=c+s=1090+150=1240 мм

в) Проверка прочности консоли

Основывается на расчётной схеме, согласно которой прочность консоли при действии поперечной силы определяется прочностью наклонной сжатой полосы.

При определении угла И внешняя грань опорной площадки на уровне продольной арматуры консоли соединяется с центром сосредоточенных у подрезки вертикальных хомутов на уровне верхней горизонтальной арматуры ригеля.

Условие прочности:

где ц₁=1 для консоли ригеля

Ширина наклонной сжатой полосы определяется по формуле:

где l_sup=130 мм - длина площадки передачи груза вдоль вылета консоли

Коэффициент ц_l учитывает особенности передачи нагрузки в зависимости от схемы опирания конструкций на консоль и принимается равным 0,8 для консолей ригелей.

Принимаем 555660 Н

Так как 304142,15 Н < 555660 Н прочность наклонной сжатой полосы обеспечена.

4 Расчёт ригеля по предельным состояниям второй группы

4.1 Геометрические характеристики сечения ригеля

Площадь приведённого сечения

где

Статический момент приведённого сечения

Расстояние от центра тяжести приведённого сечения до нижней грани ригеля:

Момент инерции приведённого сечения

Момент сопротивления приведённого сечения

Расстояние от верхней ядровой точки, наиболее удалённой от растянутой зоны до центра тяжести приведённого сечения

Упругопластический момент сопротивления приведённого сечения

где табл. 4.1 [4]

4.2 Определение потерь предварительного напряжения арматуры

Способ натяжения арматуры электростатический

Первые потери

От релаксации напряжений арматуры

От температурного перепада

Вторые потери

От усадки бетона

где для бетона В40

От ползучести бетона

где

- усилие обжатия бетона напряжённой арматурой за вычетом первых потерь.

п. 2.3 [4] - напряжение обжатия в бетоне на уровне центра тяжести сечения продольной напряжённой арматуры.

y_s=e_0p=195 мм

табл. 2.6 [4]

Полные потери предварительного напряжения арматуры

Усилие обжатия

4.3 Расчёт образования трещин нормальных к продольной оси ригеля

К сборному, предварительно напряжённому ригелю, предъявляются требования 3-й категории трещиностойкости.

Проверка на образование трещин выполняется из условия:

M ? M_crc,

где M=M_tot=505,02 кНм

где W_red = 30247,8Ч10³ мм³ - момент сопротивления приведённого сечения для крайнего растянутого волокна

Так как M_tot=505,2 кНм > M_crc=431,85 кНм, то ригель при эксплуатации будет работать с трещинами в растянутой зоне. Следовательно необходим расчёт ширины раскрытия трещин.

4.4 Расчёт ширины раскрытия трещин в процессе эксплуатации

Ширину раскрытия трещин принимают равной:

при продолжительном раскрытии трещин a_crc=a_crc1

при непродолжительном раскрытии трещин a_crc=a_crc1+a_crc2-a_crc3

где a_crc1 - ширина раскрытия трещин при ц₁=1,4 и при действии постоянных и длительных нагрузок (т.е. при M=M_l)

a_crc2 - то же при ц₁=1,0 и действии всех нагрузок (т.е. при M=M_tot)

a_crc3 - то же при ц₁=1,0 и действии постоянных и длительных нагрузок (т.е. при M_l)

Нормативный изгибающий момент М_l от длительной части нормативной нагрузки определяем, используя данные нагрузок и усилий в п. 1. В длительную нагрузку относится часть временной нагрузки (не менее 1,4 кН/м²) согласно табл. 3 и 2 [1].

Погонная временная (длительная) нагрузка

Полная погонная нагрузка

Изгибающий момент

Рабочая высота сечения h₀=h-a=600-55=545 мм

Коэффициент приведения

тогда при b=300 мм получаем

Принимаем , тогда

а)

из табл. 4.2 [3] при находим ,

тогда

В этом случае

б)

из табл. 4.2 [3] при находим ,

тогда

В этом случае

Коэффициент ш_s, устанавливающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами определяется:

Расстояние между трещинами L_s определяется по формуле:

и меньше 40Чd_s=40Ч23,2=928 мм > 400 мм

Принимаем

где

d_s=23,2 мм - усредненный диаметр арматуры

Для тавровых сечений с полкой в растянутой зоне высота растянутой зоны бетона определиться как:

Принимаем y=110 мм

Высота зоны растянутого бетона, определяемая как для упругого материала при

Принимаем y₀=y_t=81,93 мм

При продолжительном раскрытии трещин ширина раскрытия:

При непродолжительном раскрытии трещин ширина раскрытия:

4.5 Расчёт образования трещин в стадии изготовления

Момент образования трещин в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия в стадии изготовления, определяют по формуле:

где г=1,2 табл. 4.1 [4]

Расстояние от центра тяжести приведённого сечения до верхней грани ригеля:

y₀=600-250=350 мм

, тогда

Следовательно, трещины в верхней части ригеля при обжатии бетона предварительно напряженной арматурой образуются до приложения внешней нагрузки.

4.6 Определение прогиба ригеля

Так как в растянутой зоне ригеля образуются трещины, полная кривизна определяется по формуле:

где - кривизна от непродолжительного действия всех нагрузок, на которые производят расчёт по деформациям.

- кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок.

- кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок.

- кривизна обусловленная остаточным выгибом элемента, вследствие усадки и ползучести бетона в стадии изготовления от усилия предварительного обжатия P(1) и собственного веса элемента.

а) Определяем кривизну в середине пролёта от непродолжительного действия всех нагрузок, на которые производят расчёт по деформациям.

Тогда

По табл. 4.5 [3] при

В этом случае кривизна , согласно формуле, будет равна:

б) Определяем кривизну от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок:

По табл. 4.5 [4] при

В этом случае кривизна , согласно формуле, будет равна:

в) Определяем кривизну от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок:

Тогда

По табл. 4.5 [3] при

В этом случае кривизна , согласно формуле, будет равна:

г) Определяем кривизну, обусловленную остаточным выгибом.

Согласно расчёту по образованию трещин в стадии обжатия в верхней зоне образуются трещины, следовательно у_sb=0 и тогда

где

Полная кривизна в середине пролёта равна:

Прогиб ригеля определяем по формуле, принимая согласно табл. 4.3 [4] S=5/48

Согласно СНиП 2.01.07-85* табл. 19 при L=8,3 м предельно допустимый из эстетических требований прогиб по интерполяции равен , что превышает вычисленное значение прогиба.

4.7 Расчёт ригеля в стадии изготовления

Расчёт производится в месте нахождения круглого отверстия, поскольку в этом сечении момент усилия обжатия и момент от собственного веса при подъёме ригеля растягивают верхнюю зону, то есть эти моменты суммируются.

Момент от собственного веса

(5,50 т - масса ригеля; 8,56 м - длина ригеля; 1,4 - коэффициент динамичности; 1,1 - коэффициент надёжности по нагрузке).

Предварительно принимаем арматуру 2Ш18 А400 с А_s=509 мм² в верхней зоне ригеля.

Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке, поэтому проверяем прочность, как для прямоугольного сечения

где - предельная относительная деформация сжатого бетона

Так как о₁ < о_R то расчёт прочности производится из условия:

где

Прочность обеспечена.

Приложение В

Расчет крайней колонны

1 Расчет колонны на сжатие

Расчет крайней колонны производятся на внецентренное сжатие. Продольная сила создается от собственной массы конструкций и временной нагрузки. Изгибающие моменты возникают от реакции ригелей и случайных эксцентриситетов в стыках колонн от несоосности при их монтаже.

Узловые изгибающие моменты от внецентренного приложения нагрузок в каждой из плоскостей определяются как разность моментов, действующих по часовой и против часовой стрелки. Меньшее значение моментов следует принимать с коэффициентом надежности по нагрузке гn=1,0

Изгибающие моменты от случайных эксцентриситетов при несоосности колонн в сечениях на уровне перекрытия определяется:

Mnn=±4,5•N•10^-3(kHm)

Коэффициенты снижения временных нагрузок для сечений 1-1, 2-2, 3-3.

Таблица В1 - Сбор нагрузок на крайнюю колонну

Нормативная нагрузка от массы колонны до расчетного сечения:

(5,4?0,4?0,4?25)+(0,15?0,15?0,4?25)=21,83 кН

Расчетная нагрузка от массы колонны до расчетного сечения:

21,83?1,1=24,01 кН

Постоянная и временная нагрузки на одну внутреннюю колонну от покрытия и всех междуэтажных перекрытий, кроме перекрытия 1-го этажа, собираются с полной грузовой площади.

Постоянная нагрузка от перекрытия 1-го этажа собирается также с полной грузовой площади. Временная нагрузка на перекрытие 1-го этажа собирается с половины грузовой площади, учитывается полосовое ее расположение через пролет.

Расчетная продольная сила N в расчетных сечениях колонны составит:

N₃=318,57 кН

N₂=318,57+315,78-54,99/2+24,01=630,87 кН

N₁= N₂+24,01=630,87+24,01=654,88 кН

Изгибающие моменты:

От реакции ригеля :

От давления пристенной плиты на столик колонны:

От несоосности при монтаже :

От расчетных нагрузок:

Изгибающий момент в сечение 2-2.

От длительно действующих расчетных нагрузок:

Изгибающий момент в сечение 3-3.

Изгибающий момент на обрезе фундамента сечение 1-1.

От расчетных нагрузок:

От нормативных нагрузок:

В результате анализа полученных усилий можно сделать вывод, что расчетными являются сочетания усилий от максимальной нагрузки в сечении 2-2. Так как М_2-2>М_1-1 - расчет сечения 1-1 можно не выполнять.

За расчетное сечение принимаем 2-2.

N=N₂=630,87 кН.

N_l=196,77+52,2569,55•0,5+(117,62+37,22+84,6+21,35+54,99•0,5)-

-0,5•55,99•0,5+24,01=582,35 кН

Расчетные высоты колонн будут:

для первого этажа:

Н₁=Н_1эт+0.15-h_пол-h_пл-h_Риг+y₀=6,06+0,15-0,06-01,6+0,25=5,8 м.

где y₀-расстояние до центра тяжести сечения ригеля (см расчет ригеля).

для второго этажа:

Н₂=Н_2эт=10,8+0,15-5,8=5,15 м.

Минимальным классом бетона для колонн по серии 1.020 , является В25.

Для тяжелого бетона класса В25 имеем расчетное сопротивление бетона модуль упругости бетона Принимаем продольную арматуры класса А400 расчетное сопротивление модуль упругости

Принимаем:

l_o=H₁=5,8м;

(предварительно).

, поэтому необходимо учитывать прогиб колонны

то есть значение М не корректируем.

;

.

Значение принимаем

, принимаем

Задаемся ; ;

Условная критическая сила определяется по формуле:

где D - жестокость колонны, которая определяется по формуле:

Необходимая площадь арматуры определяется следующим образом:

для арматуры А400 [5]

Так как вычисляем площадь арматуры по формуле:

Следовательно, принимаем арматуру конструктивно, согласно табл. 5.2 [5]

Для внецентренно сжатых элементов по интерполяции

Принимаем 4Ш10 А400 с

Согласно рекомендациям, по условия монтажа для сборных железобетонных колонн d _min=16мм, следовательно необходимо произвести расчет на монтаж колонны.

2 Расчет колонны при монтаже

Определяем расположение монтажного отверстия , согласно серии 1.020 выпуск 2-7, среднее расстояние от края колонны до середины монтажного отверстия определяется по формуле:

l₁= l-a/2

где l-длинна колонны;

а- определяется по таблице лист 5 серии 1.020 выпуск 2-7.

l₁= l-a=(11550-6625)/2=2462,5 мм, принимаем минимальное l₁=1850 мм

Погонная нагрузка от веса колонны при монтаже умножается на коэффициент 1,4. Тогда получим:

Пролетный момент М ₂ определяем на расстоянии

Тогда изгибающий момент М₂ :

Проверяем колонну в указанных сечениях :

Сечение 2-2

М₁=9.58 кНм; в=400мм, h=400мм, а=40 мм, h₀=360 мм. Арматура с каждой стороны сечения : А400 Аs=4.02 см², Rs=Rsc=355 мПа

Сечение не проходит проверку.

Принимаем 2А400 Аs=5.09 см², Rs=Rsc=355 мПа

Принимаем: 4А400 А_sр=1018мм

Сечение 1-1

Это сечение имеет размеры и армирование такие же, как в сечении 2-2 а изгибающий момент здесь М1=9.58 кНм?М2=60.71 кНм. Поэтому прочность сечения 1-1 будет заведомо обеспечена.

Окончательно принимаем продольную арматуру 4???А400 Аs=1018мм².

3 Расчет колонны на поперечную силу

Поперечная сила в колонне равна:

Поскольку Q постоянна по высоте колонны:

С=С_мах=3•h₀=3•360=1080мм<Н₁=5,8м

Поскольку С=С_мах

, где

Прочность по наклонному сечению обеспечена. Поперечная арматура принимается по конструктивным требованиям, то есть Ш6 А240 с шагом

и .

Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениями:

Прочность по бетонной полосе обеспечена.

Приложение Г

Ведомость объемов работ

Подобные документы

• Монтаж сборного железобетонного каркаса промышленного здания

  Изучение этапов монтажа сборного железобетонного каркаса одноэтажного промышленного здания. Состав монтажных процессов и работ. Затраты труда и времени работы крана на монтаж каркаса. Выбор крана по техническим параметрам. Выбор транспортных средств.
  
  курсовая работа [485,9 K], добавлен 22.07.2010
  

• Технологическая карта на монтаж сборного железобетонного каркаса одноэтажного производственного здания

  Технология выполнения работ по монтажу сборного железобетонного каркаса. Потребность в материально-технических ресурсах, подбор и спецификация монтажных элементов. Выбор оптимального варианта монтажного крана по технико-экономическим показателям.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 25.09.2012
  

• Железобетонные и каменные конструкции

  Проектирование основных несущих конструкций сборного железобетонного каркаса многоэтажного производственного здания. Проектирование железобетонных конструкций, на примере проекта железобетонной плиты перекрытия, неразрезного ригеля, колонны и фундамента.
  
  курсовая работа [2,4 M], добавлен 12.05.2019
  

• Монтаж сборных железобетонных конструкций одноэтажного промышленного здания

  Обоснование объёмно-планировочных и проектируемых характеристик здания. Выбор и обоснование методов монтажа здания. Определение состава и объёма монтажных работ. Разработка технологической карты работ, календарного плана и калькуляционной стоимости.
  
  курсовая работа [111,4 K], добавлен 22.11.2010
  

• Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

  Конструктивное решение сборного железобетонного каркасного здания. Проектирование сборного железобетонного перекрытия. Расчет плиты по деформациям и раскрытию трещин. Определение приопорного участка. Расчет сборной железобетонной колонны, ребристой плиты.
  
  курсовая работа [411,8 K], добавлен 27.10.2010
  

• Монтаж каркаса одноэтажного железобетонного промышленного здания

  Определение объемов производства работ и составление ведомостей расхода материалов, конструкций при монтаже каркаса здания. Выбор и расчет монтажных кранов по двум потоку, их технико-экономическое сравнение. Расчёт машин и оборудования производства работ.
  
  курсовая работа [2,3 M], добавлен 07.12.2012
  

• Монтаж каркаса одноэтажного четырехпролетного промышленного здания

  Знакомство с особенностями и этапами монтажа каркаса одноэтажного четырехпролетного промышленного здания, анализ проблем. Общая характеристика продольного метода монтажа несущих конструкций железобетонного каркаса одноэтажного промышленного здания.
  
  контрольная работа [622,9 K], добавлен 20.12.2014
  

• Монтаж полносборного здания

  Архитектурно-планировочное решение этажей жилого здания. Характеристики несущих и ограждающих конструкций. Определение трудоемкости работ и стоимости трудозатрат. Выбор метода возведения надземной части здания. Требования к качеству и приемке работ.
  
  курсовая работа [2,2 M], добавлен 18.06.2014
  

• Проект монтажа каркаса двухэтажного производственного здания

  Разработка технологии монтажа каркаса двухэтажного производственного здания. Расчет и выбор конструкций; калькуляция трудозатрат и стоимость работ; подбор такелажной оснастки, монтажного крана и транспортных средств; технико-экономические показатели.
  
  курсовая работа [1,8 M], добавлен 31.05.2012
  

• Проектирование строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций

  Архитектурно-строительный план. Конструктивные решения производственного корпуса. Отопление и вентиляция. Характеристика основных конструкций каркаса здания. Организация строительного производства завода. Локальная смета на общестроительные работы.
  
  дипломная работа [5,0 M], добавлен 07.08.2010
  

• Технологическая карта на монтаж железобетонного каркаса одноэтажного промышленного здания

  Ведомость объемов работ по монтажу сборных железобетонных конструкций. Организация и технология выполнения работ. Требования к качеству и документация. Потребность в материально–технических ресурсах. Подбор грузозахватных устройств и схем строповки.
  
  курсовая работа [265,5 K], добавлен 16.09.2017
  

• Технологическая карта на монтаж сборного смешанного каркаса одноэтажного промышленного здания

  Применение комбинированного метода монтажа при возведении одноэтажного промышленного здания. Выбор кранов по техническим параметрам. Определение объемов работ, их организация и технология выполнения. Основные требования к качеству строительных работ.
  
  курсовая работа [3,9 M], добавлен 17.06.2015
  

• Проектирование конструкций одноэтажного производственного здания

  Проект основных несущих конструкций одноэтажного каркасного производственного здания с мостовыми кранами. Расчетная схема и компоновка поперечной рамы сборного железобетона; нагрузки и эксцентриситеты. Расчет прочности двухветвевой колонны среднего ряда.
  
  курсовая работа [260,5 K], добавлен 30.01.2016
  

• Проектирование одноэтажного здания

  Ведомость объемов работ, потребности в материальных ресурсах. Выбор технических средств (захватывающего устройства, крана), монтаж конструкции каркаса. Транспортирование и складирование сборных конструкций. Геодезическое обеспечение возведения здания.
  
  курсовая работа [34,4 K], добавлен 04.11.2011
  

• Проектирование производственного одноэтажного трехпролетного здания

  Инженерно-геологические и климатические условия строительной площадки. Разработка генерального плана участка. Выбор объемно-планировочного решения и этажности здания, несущих и ограждающих конструкций, проектирование и отделка здания бытовых помещений.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 29.07.2010
  

• Здания и сооружения энергетических объектов

  Объемно-планировочная и конструктивная схемы главного корпуса АЭС. Выбор плана строительства и монтажной схемы. Определение объемов работ по монтажу сборных конструкций реакторного отделения, технология его возведения. Монтаж купола внутренней зоны.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 05.11.2011
  

• Одноэтажное каркасное промышленное здание

  Расчет железобетонного каркаса одноэтажного трехпролетного производственного здания согласно основным принципам расчета, конструирования и компоновки железобетонных конструкций. Основные элементы железобетонного каркаса: плоские поперечные рамы.
  
  курсовая работа [1,6 M], добавлен 12.07.2009
  

• Организация строительных работ по возведению здания

  Определение номенклатуры работ, разбивка работ на циклы. Обоснование методов производства основных видов работ по возведению здания. Проектирование и расчет стройгенплана. Мероприятия по охране труда и техники безопасности на строительной площадке.
  
  курсовая работа [478,2 K], добавлен 21.01.2014
  

• Проектирование производства работ по возведению монолитного железобетонного фундамента здания

  Определение объемов и выбор способов производства земляных работ. Калькуляция трудовых затрат. Технология возведения и разработка графика производства земляных работ и устройства монолитных фундаментов. Расчет параметров режима выдерживания бетона.
  
  курсовая работа [2,4 M], добавлен 18.04.2015
  

• Проектирование производства работ по устройству котлована и монолитного железобетонного фундамента

  Разработка технологической карты на производство работ по устройству котлована и возведению железобетонного фундамента. Выбор методов и формирование комплектов машин для производства земляных работ. Определение состава процессов по устройству фундамента.
  
  курсовая работа [170,0 K], добавлен 20.08.2011
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам