Методологія оцінки міцності нормальних перерізів бетонних і залізобетонних конструкцій на основі деформаційної розрахункової моделі

Подібні залежності, визначені за різних ексцентриситетів зовнішньої стискаючої сили е_o, можуть використовуватися для реалізації пошуку е_buґ - крайових критичних деформацій бетону у граничному стані. Послідовно задаючи функції напружень (7) і (8) при різних параметрах _b,max такі критичні деформації бетону знаходяться з відповідного рівняння рівноваги, що визначає міцність перерізу і розглядається як функція параметра еґ_b,max, за умови, що ця функція досягає максимуму.

Обчислюючи таким способом крайові критичні деформації е_buґ і підставляючи їх значення замість еґ_b,max у рівняння сплайн-функций (7) і (8), одержимо повні трансформовані діаграмами у_b-е_b, що моделюють НДС неоднорідно стиснутих елементів для відповідних вихідних параметрів розрахунку при будь-яких рівнях навантаження, включаючи граничний.

При ексцентриситетах е_о, що перевищують ядровий е_оr, але менших за ексцентриситет е_оR, при якому досягається граничне напруження арматури на розтяг, у розрахунок вводиться розрахунковий опір розтягнутої арматури R_st, при неповному використанні її міцності. Така величина знаходиться як функція R_st (е_st, E_s) ? R_s і визначається параметрами: е_st - деформаціями на рівні центра ваги розтягнутої арматури (рис.9) і E_s - модулем пружності цієї арматури. Таким чином, рівнодіюча в розтягнутій арматурі A_s для е_оr<е_о<е_оR визначиться рівністю

N_s = R_st A_s . (19)

При вирішенні питань раціонального армування у деяких літературних джерелах розтягнута зона для розглянутих випадків малих ексцентриситетів вважається переармованою. Таке положення вимагає уточнення: не слід узагальнювати поняття переармування розтягнутої зони перерізу, як деякої надлишкової кількості розтягнутої арматури, з необхідним її розрахунковим мінімумом при неповному використанні такої арматури. Оцінка переармування позацентрово стиснутого елемента, як такого, що має деякий надлишок розтягнутої арматури, і використання розрахункового опору R_st - дають можливість проектувати залізобетонні елементи більш ефективними при позацентровому стиску у випадку малих ексцентриситетів е_оr<е_о<е_оR.

Робота стиснутих бетонних і армованих елементів при дії сили на межі пружного ядра перерізу, чи поблизу такої межі, не відповідає законам пружного опору матеріалів (на це у своїх публікаціях звертали увагу А.А. Гвоздев, В.В. Дегтерев, Ю.А. Гагарін і інші). Такі особливості силового деформування свідчать про необхідність урахування впливу рівня навантаження та інших факторів при оцінці розмірів ядрового ексцентриситету е_оr бетонних і залізобетонних елементів.

Узагальнюючи результати досліджень щодо впливу різних параметрів на розміри е_оr, отримані аналітичні вирази для визначення таких ексцентриситетів у залежності від рівня деформування та інших впливових факторів. Для граничного стану такі ексцентриситети знаходяться виходячи із формули (18), параметри якої визначаються в залежності від крайової критичної деформації _buґ.

Рівнодіюча в стиснутій поздовжній арматурі, що розміщена на різних рівнях висоти перерізу, визначається залежністю

(20)

де i = 1, 2 … n - кількість рядів поздовжньої арматури, розташованої на відстані h_sі від нейтральної осі (на рисунку 8 така арматура і зазначені відстані умовно не показані); у_sci - напруження в арматурі A_si

. (21)

Тут е_si - деформація i-того ряду арматури, що визначається залежністю

.(22)

Рівнодіюча внутрішніх зусиль при ядровому ексцентриситеті

.(23)

Згинальний момент цієї рівнодіючої відносно нейтральної осі

М_r = М_b + M_s ,(24)

де М_b - момент, що визначається залежністю (15); M_s - момент, який сприймається стиснутою поздовжньою арматурою,

.(25)

Значення ядрового ексцентриситету е_оr, по відношенню до нейтральної осі, визначиться рівністю

е_оr = М_r / N_r - 0,5 h .(26)

Аналізуючи випадки роботи стиснених елементів при e_o?е_оR, визначався критичний ексцентриситет е_оR, за межами якого досягається граничне напруження розтягнутої арматури. Для таких випадків позацентрового стиску і при згині знаходилася гранична висота стиснутої зони перерізу х_R - при якій напруження в розтягнутій арматурі досягають межі текучості за умови непереармованості розтягнутої зони перерізу.

При невідомій зовнішній стискаючій силі N ексцентриситет е_оR, при якому деформації забезпечують граничні напруження розтягнутої арматури для непереармованого перерізу, може встановлюватися у такий спосіб. Оцінюючи НДС при e_or?e_o?е_оR, припускаємо, що висота стиснутої частини нормального перерізу змінюється від x_f=h при e_o=e_or до x_f=х_R при e_o=e_oR. Для цих граничних умов у зазначеному діапазоні ексцентриситетів зв'язок між параметрами x_f і е_о встановлюється залежністю: x_f = h е_оr / e_o. Таким чином, критичний ексцентриситет, при якому в розтягнутій арматурі настає умовна чи фізична межа текучості, дорівнює

е_оR=h е_оr / x_R. (27)

Гранична висота x_R визначається на основі нелінійної деформаційної моделі та передумов, у відповідності з якими розглядається граничний рівноважний стан, при якому деформації у крайніх фібрах стиснутого бетону досягають значень е_buґ. Деформації на рівні центра ваги розтягнутої арматури приймаються рівними критичним значенням (е_st=е_su), що встановлюються фізичною чи умовною межею текучості. Виходячи із гіпотези плоских перерізів, відповідно до розрахункової схеми показаної на рисунку 9 (де деформація е_st відповідає граничним значенням для розтягнутої арматури при ексцентриситеті е_о= е_оR), граничну висоту стиснутої зони x_f = x_R визначимо залежністю

x_R=h_oе_buґ/(е_st+е_buґ).(28)

Гранична деформація розтягнутої арматури із розрахунковим опором для відповідної групи граничних станів R_s і модулем пружності E_s приймається рівною е_su=R_s./E_s. Отримані залежності використовуються для оцінки НДС і міцності залізобетонних елементів при різних силових діях.

При позацентровому стиску розглядаються два випадки малих ексцентриситетів, що відрізняються якісно різним характером НДС. Критерієм їх розмежування прийнято ядровий ексцентриситет e_or, який визначається в залежності від рівня навантаження та кількісних і якісних характеристик бетонного чи залізобетонного елемента.

Розглядаючи один із таких випадків, що встановлюється співвідношенням 0<e_o?e_or, передбачається зміна умовної висота стиснутої частини перерізу x₁ (рис. 10) від x₁= ? при e_o=0 до x₁=h при e_o=e_or. Залежність x₁ від е_о для таких ексцентриситетів знаходиться із урахуванням вказаних граничних умов і має вигляд x₁=he_or /e_o.

Деформації _bx на відстані x від нейтральної осі визначаються залежністю _bx=е_b,maxx/x₁. Для прямокутного перерізу при ексцентриситетах, що не перевищують розмірів ядрового, рівнодіюча у стиснутому бетоні

,(29)

де h_R - відстань від ординати епюри деформацій бетону _bR до умовної нейтральної осі, яка дорівнює h_R=x_1b / е_b,max.

Для визначення рівнодіючої в стиснутій арматурі, із урахуванням різного рівня її деформування по висоті, знаходяться відповідні зусилля для i-того ряду арматури: N_si = у_sсi A_si. Тут i=1, 2 …, п - кількість рядів поздовжньої арматури, розташованих відповідно на відстані h_si від умовної нейтральної осі; у_sсi (е_bi) - напруження в арматурі i-того ряду з площею A_si, обумовлені залежністю (21), де _si - деформації цього ряду арматури (на рис. 10 умовно не показані), які дорівнюють

_si = е_b,max h_si / x₁. (30)

При ексцентриситетах е_о, що перевищують ядровий е_оr, в процесі подальшого зростання в межах e_o<e_or, висота стиснутої частини перерізу зменшується і з'являється розтягнута зона, висота якої буде збільшуватися. Відзначена особливість змін НДС буде мати місце доти, поки значення е_о досягне критичного ексцентриситету е_оR. При визначенні положення нейтральної осі в межах е_оr?е_о?е_оR вважається, що висота стиснутої зони x_f (рис. 9) змінюється від x_f=h при е_о=e_or до x_f=х_R при е_о=е_оR. У зазначених межах ексцентриситетів із урахуванням приведених граничних умов x_f визначиться рівністю

x_f=[x_R(e_o-e_or)+h(e_оR-e_o)] / (e_оR-e_оr). (31)

При позацентровому стиску (рис. 9) для прямокутного перерізу шириною b рівнодіюча, що сприймається стиснутим бетоном, може обчислюватися за формулою (15). Для визначення зусиль в стиснутій арматурі знаходимо:

е_suґ- критичні деформації фібр перерізу на рівні центра ваги цієї арматури (рис. 9, а)

е_suґ= е_buґ(x_f -aґ) / x_f ; (32)

R_scu - розрахунковий опір стиснутої арматури, який визначається через її деформації е_suґ і відповідний модуль пружності, R_scu = е_suґ E_s ? R_s. Рівнодіючу стиснутої арматури дорівнює N_sґ=R_scu A_sґ.

Для визначення плеча внутрішньої пари сил за формулою (18) знаходиться координата центра ваги епюри напружень бетону щодо нейтральної осі перерізу, після чого таке плече визначається за формулою Z_b=y_о+h_o-x_f . Згинальний момент, що сприймається перерізом,

M=N_b Z_b+N_sґ(h_o- aґ)(33)

Отримані залежності дають можливість оцінити НДС неоднорідно стиснутого перерізу при різних рівнях крайових деформацій еґ_b,max. Обчислену в процесі ітераційних наближень таку деформацію при максимальному значенні функції (33), позначимо е_buґ і назвемо крайовою критичною деформацією бетону в граничному стані.

Розглядаючи НДС і міцність залізобетонних елементів при згині (рис. 11), приймемо, що для такого виду силової дії характерні такі ж явища, як і для позацентрово стиснутих елементів у випадку е_о?е_оR. Для непереармированных зігнутих елементів передбачається, що нестійке деформування починається в розтягнутій зоні. Фіброві напруження стиснутого бетону в граничному стані таких елементів можуть бути менші R_b. Із підвищенням коефіцієнта армування розтягнутої частини перерізу рівень граничних деформацій стиснутої зони підвищується і її крайні фібри можуть стійко деформуватися в умовах низхідної гілки діаграми стану бетону. Також передбачається можливість одночасного нестійкого деформування стиснутої і розтягнутої зон перерізу у випадках їхньої рівноміцності.

Початок будь якого згаданого нестійкого деформування розглядається як досягнення граничного стану. Виняток складають випадки застосування статично невизначених систем, де передбачається наявність пластичних шарнірів, що сприяють в них перерозподілу зусиль.

В якості критерію, що уточнює випадок руйнування нормального перерізу зігнутих елементів, розглядається співвідношення фактичної x_f і граничної висоти стиснутої зони x_R , при якій в розтягнутій арматурі напруження досягають межі текучості. Висота x_R може визначатись у відповідності із рекомендаціями, наведеними для розрахунку позацентрово стиснутих елементів із ексцентриситетами (е_о?е_оR), де в розрахунках замість зовнішнього стискаючого зусилля N, прикладеного з ексцентриситетом e_o, фігурує згинальний момент М.

Із урахуванням відзначених особливостей оцінки НДС розроблені робочі формули розрахунку міцності нормальних перерізів за наявності неоднорідного стиску в залізобетонних елементах.

У шостому розділі наведені практичні рекомендації з розрахунку міцності елементів залізобетонних конструкцій на дію згинальних моментів і поздовжніх сил. Отримані залежності використані для робочих формул і алгоритмів, які реалізують різні приклади розрахунку. Тут розглядаються як елементи залізобетонних конструкцій, що проектуються на стадії нового будівництва, так і ті, що експлуатуються певний час та потребують підсилення (за допомогою залізобетонних обойм та нарощуванням елементів).

При однорідному (центральному) стиску розмежовуються два випадки:

1. За умови е_su?_bR, передбачається, що напруження арматури на момент досягнення бетоном напружень у_b=R_b набувають граничних значень. Міцність елементів при таких співвідношеннях деформативних характеристик арматури і бетону визначається із умови

N ? ц (R_b A_b + R_s A_s,tot), (34)

де A_b і A_s,tot - відповідно площа бетонного перерізу й площа всієї поздовжньої арматури; ц - коефіцієнт, що враховує вплив поздовжнього вигину, його значення підраховується за відомими методиками.

2. При умові е_su>_bR після досягнення у_b=R_b напруження в арматурі не досягають граничних значень, тому можливе підвищення навантаження при подальшому стійкому силовому деформуванні бетону в межах низхідної гілки діаграми. Робота поздовжньої арматури в таких випадках може оцінюватись розрахунковим опором R_scu, що знаходиться відповідно до критичних деформацій бетону в граничному стані е_bи. Міцність для таких випадків розраховується за формулою

N ? ц (R_bu A_b + R_scu A_s,tot ). (35)

Для однорідно (центрально) стиснутих елементів представлені приклади різних типів задач: оцінюється міцність армованих перерізів, реалізується підбір поздовжньої робочої арматури, а також розглянуто елементи складних перерізів, що виготовлені з різних класів бетону та арматури.

При позацентровому стиску вирішені питання оцінки таких критичних параметрів, що встановлюють характер НДС і руйнування: ядровий ексцентриситет бетонного чи армованого перерізу е_оr, у межах якого весь переріз стиснений; ексцентриситет е_оr та гранична висота неоднорідно стиснутої зони бетону армованих перерізів х_R.

Розмежовуються два випадки позацентрового стиску при малих ексцентриситетах: коли напруження по всьому перерізу стискаючі, та коли розтягнута його незначна частина і напруження в розтягнутій арматурі не досягають межі текучості. Такий підхід надає можливість диференційовано оцінювати міцність при так званих “випадкових ексцентриситетах”, що не реалізовано у діючих нормах розрахунку. У якості критерію розмежування різних випадків малих ексцентриситетів розглядається ядровий ексцентриситет е_оr.

Наведені практичні рекомендації для розрахунку випадків позацентрового стиску з великими ексцентриситетами, при яких напруження в розтягнутій арматурі досягають граничних значень, а також вирішуються різні питання розрахунку зігнутих залізобетонних елементів. У якості критеріїв, що встановлюють характер НДС і руйнування при таких силових діях розглядаються співвідношення розрахункового е_о та граничного ексцентриситету е_оr, а також співвідношення розрахункової х та граничної висоти стисненої зони перерізу х_r.

Для вирішення різних задач пропонуються так звані “точні” та “спрощені” методи. Перші - містять елементи розрахунку із застосуванням ітераційних процесів і розраховані на реалізацію з використанням комп'ютерної техніки. Другі - передбачають деякі спрощення і можуть застосовуватись без обчислювальної техніки (при цьому результати розрахунку суттєво не відрізняються від отриманих за “точною” методикою). Сутність спрощення полягає в тому, що використовуючи аналітичну залежність (28), відносна гранична висота стисненої зони перерізу о_R=х_R/h_o визначається за результатами числових експериментів так, як це наведено, наприклад, у таблиці 1.



Розглянута форма представлення о_R надає можливість уникати ітераційних процесів і реалізувати загальновідому спрощену розрахункову схему із прямокутною епюрою напружень бетону. За таких умов розрахунки міцності бетонних і залізобетонних елементів, як при згині, так і при інших силових діях подібні до форм, прийнятих у діючих нормах. В той же час запропоновані методи розрахунку базуються на принципово іншій, удосконаленій деформаційній моделі.

Перевірка міцності зігнутих елементів прямокутних перерізів за спрощеною методикою розраховується залежно від висоти стиснутої зони x:

а) при о = х / h_o ? о_R , де о_R визначається аналітичною залежністю (28) або за таблицею 1, - за умови

M ? R_b b x( h_o- 0,5 )+R_scu A^?( h_o - a^? ); (37)

б) при о > о_R - за умови

M ? б_R R_b b h_o²+R_scu A_s^?( h_o - a^? ), (38)

тут б_R = о_R (1- 0,5 о_R).

Розрахунки позацентрово стиснених елементів виконуються за цих же умов, при М =Ne. Вплив прогину враховується за відомими способами.

Для всіх розглянутих випадків розроблені відповідні практичні рекомендації та алгоритми, за якими наведено числові приклади розрахунку залізобетонних елементів простих і складних перерізів.

У сьомому розділі показані матеріали статистичних досліджень, що оцінюють достовірність отриманих даних. Результати комплексу виконаних теоретичних і експериментальних досліджень розглядалися як основа удосконаленої деформаційної моделі розрахунку, що дає можливість оцінювати НДС і міцність нормальних перерізів стержневих залізобетонних елементів при різних силових діях. Фактори, що визначають міцність обчислену із використанням створеної розрахункової моделі, можна умовно представити двома групами: як такі, що оцінюють міцність бетону, та - міцність арматури. Оскільки обидві групи цих факторів регламентуються трансформованою діаграмою стану бетону, то єдиним способом оцінки достовірності розробленої моделі розрахунку, а також достовірності отриманих результатів, є оціночне порівняння відхилень дослідних значень руйнівних навантажень і теоретичних, які отримані за новою розрахунковою моделлю, а також - відомою моделлю-аналогом.

Для оціночного порівняння використані результати експериментів різних авторів. Розглядалися дані випробовувань І.К. Белоброва І.Н. Тихонова, А.Д. Дербуша, В.Ф. Захарова, Б.Я. Рискиндана на центральний стиск, а також дані випробовувань К.В. Петрової, К.Э. аля і Е.А. Чистякова на позацентровий стиск. Усього оброблено більш 120-ти армованих зразків із різних класів бетону та арматури, при різних їх співвідношеннях і різних коефіцієнтах армування. Використовуючи ці дані, визначались вибіркові характеристики відхилень дослідних значень руйнівних навантажень від теоретичних, обчислених за створеною і діючою нормативною методикою розрахунку. Такі характеристики показані в таблиці 2.



Для оцінки достовірності отриманих результатів застосовувався метод довірчих інтервалів. Аналізуючи оціночне порівняння відхилень дослідних значень руйнівних навантажень від теоретичних, які отримані з використанням створеної моделі розрахунку і відомої моделі-аналога, встановлено, що результати статистичних досліджень не суперечать гіпотезі про більш високу достовірність розробленої моделі у порівнянні з нормативною. Такий висновок обґрунтовується співставленням довірчих інтервалів, визначених на основі класичної оцінки точності для вибіркових характеристик розподілу, отриманих із використанням різних методик розрахунку.

ВИСНОВКИ

Запропоновано теоретичні узагальнення і нові вирішення актуальної науково-технічної проблеми - розробки удосконаленої нелінійної деформаційної моделі розрахунку елементів залізобетонних конструкцій простих і складних перерізів, що включають різні види і класи бетону й арматури. Внаслідок виконання комплексу теоретичних і експериментальних досліджень отримано наступні результати:

1. Реалізовано в завершеному вигляді та доведено до рівня практичного використання науково обґрунтовану концепцію визначення критичних деформацій бетону в граничному стані, що надало можливість:

- теоретично обґрунтувати фізичну сутність спільного деформування бетону й арматури та встановити особливості якісної і кількісної оцінки впливу характеристик міцності і деформативності матеріалів, а також коефіцієнта армування на характер граничних деформацій бетону;

- створити розрахункову модель, засновану на використанні трансформованих діаграм стану, які встановлюють межу стійкого деформування бетонних і залізобетонних елементів із урахуванням виду силової дії, геометричної форми перерізу, схеми армування, а також перетворюють систему рівнянь рівноваги в граничному стані у розв'язну.

2. Удосконалено положення по визначенню граничної деформації бетону. При цьому для оцінки такої деформації передбачається використання належним чином визначених умов рівноваги для однорідного або неоднорідного стиску, що дає можливість визначати граничні деформації бетону в результаті пошуку екстремального значення відповідної функції, яка визначає міцність бетонних чи залізобетонних елементів за різних силових дій.

3. Запропоновано розрахункові передумови, які для оцінки спільної роботи стиснутого бетону й арматури передбачають можливість неодночасного досягнення граничних зусиль. Це дозволяє враховувати зменшення міцності бетону, яке має місце при деформуванні в умовах низхідної гілки діаграми стану, а також уточнювати розрахунковий опір стиснутої арматури в залежності від рівня граничних деформацій бетону.

4. При оцінюванні міцності однорідно стиснутих елементів у залежності від співвідношення критичних деформацій бетону у вершині діаграми стану _bR і граничних деформацій арматури е_su слід розмежовувати два випадки:

при _su?_bR, коли напруження арматури на момент досягнення бетоном граничного опору досягають граничних значень, - в розрахунках таких елементів приймається гранична міцність бетону та арматури;

при _su>_bR, коли напруження арматури не досягають граничних значень на момент досягнення бетоном граничного опору, - для таких випадків ураховується зменшення міцності бетону, що деформується в умовах низхідної гілки діаграми, а розрахунковий опір арматури оцінюється відповідно до критичних деформацій бетону в граничному стані.

5. Сформульовано і реалізовано теоретичні основи визначення критичних параметрів, що встановлюють характер НДС і руйнування для неоднорідно стиснених елементів при однозначній або двозначній епюрі напружень у перерізі: ядрового ексцентриситету е_оr, у межах якого весь переріз стиснуто; критичного ексцентриситету е_оR і граничної висоти стиснутого бетону х_R, які встановлюють можливість досягнення межі текучості розтягнутої арматури в граничному стані.

6. Для позацентрового стиснення передбачено різні випадки роботи при малих ексцентриситетах дії навантаження е_о, що визначають якісно різний характер НДС:

- при ексцентриситетах е_о ? е_оr, у межах якого весь переріз стиснуто;

- при ексцентриситетах е_оr<е_о<е_оR, коли з'являється розтягнута зона і напруження в розтягнутій арматурі менші граничних, а її розрахунковий опір приймається рівним R_st?R_s .

7. Виконані експерименти свідчать, що застосування розробленої розрахункової моделі надає можливість уникати переоцінки міцності стиснутого бетону і необ'єктивної оцінки розрахункового опору стисненої арматури, що мають місце в існуючих розрахункових моделях. У порівнянні з діючою нормативною методикою за різних співвідношень кількісних і якісних характеристик бетону й арматури, близьких до реальних конструктивних параметрів, реалізація удосконаленої розрахункової моделі виключає можливу переоцінку міцності бетону (до 38%), а також необ'єктивну оцінку роботи арматури (від - 15 до +35 %).

8. Оцінка достовірності розробленої нелінійної деформаційної моделі на основі статистичного аналізу порівнянь різних експериментальних і теоретичних параметрів, у тому числі і відхилень дослідних і теоретичних значень руйнівних навантажень, які отримані з використанням розробленої розрахункової моделі і відомої моделі-аналога, свідчить про задовільну збіжність розглянутих параметрів, а також більш високу достовірність розробленої методики розрахунку в порівнянні з нормативною, що дозволяє рекомендувати результати дисертаційного дослідження для практичного впровадження.

9. Розв'язано дослідницькі і прикладні задачі оцінки НДС і розрахунку міцності бетонних і залізобетонних конструкцій при різних силових діях:

- удосконалено концептуальні основи експериментальної оцінки деформативних властивостей бетону, впровадження яких дозволяє створити більш достовірну модель діаграми стану бетону, що, в кінцевому результаті, сприяє удосконаленню нелінійної деформаційної моделі розрахунку;

- теоретично та експериментально досліджено міри впливу різних параметрів на граничні деформації бетону, що надає можливість точніше оцінювати НДС і міцність конструкцій;

- проаналізовано напружено-деформований стан лінійних бетонних і залізобетонних елементів із використанням нелінійної деформаційної моделі;

- розроблено практичні рекомендації, відповідні алгоритми та числові приклади розрахунку міцності простих і складних перерізів елементів залізобетонних конструкцій на дію згинальних моментів і поздовжніх сил;

- для однорідного (центрального) стиску вирішені різні типи задач: оцінка міцності армованих елементів, підбір розмірів перерізу і площі поздовжньої робочої арматури;

- при позацентровому стиску і згині вирішені питання оцінки різних критичних параметрів, що встановлюють характер НДС і руйнування, а також оцінки міцності залізобетонних елементів і розрахунку робочої арматури.

Усі задачі обґрунтовано теоретично і експериментально, отримали рекомендації щодо практичного використання з наступним впровадженням у виробництво.

публікації

Роговой С.И. Нелинейное деформирование в теории железобетона и расчет прочности нормальных сечений. - Полтава: Полт. НТУ, 2002. - 183 с.

Роговой С.И. Рекомендации по расчету прочности нормальных сечений элементов железобетонных конструкций на основе нелинейной

деформационной модели. - Полтава: ПолтНТУ, 2003. - 23 с.

Роговий С.І. Посібник із розрахунку міцності нормальних перерізів елементів залізобетонних конструкцій на основі нелінійної деформаційної розрахункової моделі. - Полтава: ПолтНТУ, 2004. - 40 с.

Роговий С.І. Про критерії розмежування випадків позацентрового стиснення залізобетонних елементів // Зб. наук. пр. (галузеве машинобудування, буд-во). - Полтава: ПДТУ ім. Юрія Кондратюка, 1999. - Вип. 4. - С. 50 - 55.

Роговой С.И. К уточнению расчетного сопротивления бетона, работающего по закону нисходящей ветви диаграммы деформирования // Наук. вісник будівництва: Зб. наук. пр. - Х.: ХДТУБА ХОТВ АБУ, 2000. - Вип. 11. - С.113 - 117.

Роговой С.И., Клименко В.И., Пахомов Р.И. Полная трансформированная диаграмма деформирования бетона при сжатии // Зб. наук. пр. (галузеве машинобудування, буд-во). - Полтава: ПДТУ ім. Юрія Кондратюка, 2000. - Вип. 6. - Ч. 2. - С. 127 - 132.

Роговой С.И., Пахомов Р.И. Оценка напряженно-деформированного состояния нормального сечения при малых эксцентриситетах, не превышающих размеров ядра сечения // Наук. вісник буд-ва: Зб. наук. пр. - Х.: ХДТУБА ХОТВ АБУ, 2000. - Вип. 14. - С. 283 - 287.

Роговой С.И. Обоснование сущности определения критических деформаций бетона и полная диаграмма его деформирования с учетом нисходящей ветви // Ресурсоекономні матеріали, конструкції, будівлі та споруди. - Рівне, 2000. - Вип. 5. - С. 245 - 252.

Роговой С.И. Определение критического эксцентриситета, соответствующего пределу текучести растянутой арматуры, при внецентренном сжатии // Коммунальное хозяйство городов / Серия: технические науки. - К.: Техника, 2001. - Вып. 30. - С. 105 - 108.

Роговой С.И. Проверка прочности железобетонных элементов при осевом сжатии // Будівельні конструкції - К.: Будівельник, 2001. - Вып. 54.- С. 557 - 562.

Роговой С.И. Ядро сечения железобетонного элемента // вісник Одеської держ. акад. буд. та архіт.- Одеса: Місто майстрів, 2001.- Вип. 3. - с. 147 - 151.

Роговой С.И. К построению обобщенной модели полной диаграммы деформирования бетона // Ресурсоекономні матеріали, конструкції, будівлі та споруди // Зб. наук. пр. - Вип. 6. - Рівне, 2001.- С. 94 - 104.

Роговий С.І., Пахомов Р.І. До оцінки переармування залізобетонних елементів, стиснутих з малими ексцентриситетами // Зб. наук. пр. (галузеве машинобудування, буд-во) / Полт. держ. техн. ун-т ім. Юрія Кондратюка. - Полтава: ПДТУ ім. Юрія Кондратюка, 2001. - Вип. 7. - С. 54 - 57.

Роговой С.И. К определению критических деформаций в вершине полной диаграммы деформирования бетона // Коммунальное хоз-во городов / Серия: технические науки. - К.: Техніка, 2001. - Вып. 27. - С. 163 - 167.

Роговий С.І. Оцінка міцності залізобетонних елементів для випадків

малих ексцентриситетів // Зб. наук. пр. (галузеве машинобудування, буд-во) /

Полт. нац. техн. ун-т ім. Юрія Кондратюка. - Полтава: ПНТУ ім. Юрія Кондратюка, 2002. - Вип. 8. - С. 45 - 49.

Роговой. С.И. Модель деформирования и разрушения композитных материалов при однородном сжатии с учетом деструктивных процессов // Проблемы прочности . - 2002 - №4. - С. 132 - 139.

Роговий С.І. Проблеми дослідження і реалізації діаграм стану бетону в теорії розрахунку залізобетонних конструкцій // Будівельні конструкції - К.: Будівельник, 2003. - Вып. 59. - С. 137 - 142.

Роговой С.И. О некоторых направлениях совершенствования теории железобетона // Ресурсоекономні матеріали, конструкції, будівлі та споруди: Зб.наук. пр. - Вип. 9. - Рівне, 2003. - С. 280 - 288.

Пахомов Р.І., Роговий С.І., Круглий Д.В. Дослідження деформацій у вершині діаграми стану бетону // Зб. наук. пр. (галузеве машинобудування, буд-во) / Полт. нац. техн. ун-т ім. Юрія Кондратюка. - Полтава: ПДТУ ім. Юрія Кондратюка, 2003. - Вип. 11. - С. 21 - 25.

Роговой С.И. К расчету прочности нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов // Строительство, материаловедение, машино-строение: Сб. науч. тр. Вып. 30. - / Днепропетровск, 2004. - С. 166 - 171.

Роговой С.И., Пахомов Р.И., Круглый Д.В. О некоторых проблемах нелинейной деформационной модели расчета железобетонных конструкций // Наук. вісник будівництва: Зб. наук. пр. - Х.: ХДТУБА ХОТВ АБУ, 2004. - Вип. 29. - С. 64 - 71.

Роговий С.І. Сучасний стан та удосконалення деформаційної моделі розрахунку залізобетону // Коммунальное хоз-во городов / Серия: технические науки. - К.: Техніка, 2004. - Вып. 60. - С. 48 - 53.

Спосіб одержання повних діаграм стану: Патент України 55204 А, МКІ Е04С1 / 04 / Роговий С.І., Круглий Д.В., Пахомов Р.І. (Україна). № 2002076000; Заявл. 19.07.2002; Опубл. 17.03.2003, Бюл. № 3. - С. 3.

Роговой С.И., Вахненко П.Ф., Губий Н.Н., Матков Н.Г. Расчет стыков внецентренно сжатых железобетонных элементов // Изв. вузов. Стр-во и архит. - 1986. - № 2. - С. 3 - 5.

Роговой С.И., Губий Н.Н. К расчету внецентренно сжатых железо-бетонных элементов // Изв. вузов. Стр-во и архит. - 1988. - № 9. - С. 9 - 13.

Роговой С.И., Губий Н.Н., Мартьянов В.В. Расчет несущей способности элементов при косом внецентренном сжатии // Бетон и железобетон. - 1993. -№ 8. - С. 23 - 25.

Роговой С. И. К уточнению некоторых определений и характерных точек полной диаграммы деформирования бетона при сжатии // Изв. вузов. Стр-во. - 2000. - № 11. - С. 119 - 122.

Роговой С.И. К определению предельных деформаций бетона при неоднородном сжатии // Бетон и железобетон в Украине. - 2000. - № 3. - С. 10 - 14.

Роговой С.И. Предельные деформации бетона при однородном и неоднородном сжатии // Бетон и железобетон в Украине.- 2000. - №1. - С.14-16.

Роговий С.І. Уточнення розрахункового опору арматури, що стискається за законом низхідної ділянки повної діаграми деформування бетону // Вісник Львівського державного аграрного університету: Архітектура і сільськогосподарське будівництво. - Львів: держагроуніверситет, 2001. - №2. - С. 107 - 114.

Роговой С.И. К вопросу совершенствования теории железобетона // Бетон и железобетон в Украине. - 2001. - № 6. - С. 10 - 14.

Роговой С. И. Моделирование полной диаграммы деформирования и усилия в бетоне неоднородно сжатого нормального // Сталезалізобетонні конструкції: Збірник наукових статей. - Вип. 5. - Кривий Ріг: КТУ, 2002. - С. 195 - 200.

Роговой С.И., Пахомов Р.И. О некоторых аспектах внедрения деформационной расчетной модели железобетона // Теорія і практика експериментальних досліджень будівель і споруд: Зб. наук. пр. - Вип. - Суми: 2002. - С. 129 - 132.

Роговой С.И. Пути совершенствования деформационной модели расчета железобетонных конструкций // Бетон и железобетон в Украине. - 2004. - № 1. - С. 8 - 12.

Роговий С.І., Круглий Д.В. Розрахунок міцності однорідно стиснених залізобетонних елементів Сталезалізобетонні конструкції // - Кривий Ріг: КТУ, 2004. - С. 211 - 218.

Роговой C.И. К расчету прочности нормальных сечений элементов железобетонных конструкций на основе нелинейной деформационной расчетной модели / Тезисы доклад. Междунар. науч.-практ. интернет конф. “Состояние современной строительной науки” - 2004. - С. 16 - 24.

Размещено на Allbest.ru

...