Проект тепловой установки для тепловлажностной обработки 3-ехслойных НТ

. (2.8)

Расчет температур поверхности и центра изделий в период прогрева проводится по методике, изложенной в пункте 2.1.1. Результаты расчета заносятся в таблицу 2.1.

;

;

;

.

;

.

Таблица 2.1 Расчет температурных полей в бетоне

Так как п2 и ц2 согласно графика равны 0, следовательно tп2 и tц2 будут равны температуре среды в данный период нагрева изделия tс2. Таким образом, вследствие того, что изделие тонкостенное, прогрев после 1 часа идет равномерно, напряжений не наблюдается.

2.2 Расчет материального баланса щелевой камеры.(см. таблицу №8)

В конвейерной технологии производства сборного железобетона изделия проходят тепловлажностную обработку в камерах непрерывного действия. Камеры по длине разделены на три зоны: нагрева, изотермической выдержки и охлаждения. Изделия в таких камерах проходят тепловую обработку, последовательно перемещаясь друг за другом через все зоны. Теплотехнический расчет таких камер выполняется по отдельным периодам, в расчете на часовую производительность линии по бетону, м3/ч.

. (2.9)

м3/ч.

Масса оставшейся в изделиях воды GIIв=Gв-W=256,8-44,1=148,5 кг

2.3 Тепловой баланс камеры ,кдж/период

А на зону подъема t

2.3.1 Приход тепла,кдж/час

1.Qпара=Дпара(iII-iI)=ДпараI(2676-419,66)=ДпараI*2256,36

5. Тепло экзотермии цемента при tI-II=0.5(tI+tII)

(2.1)

где тепло экзотермии цемента данной марки за 28 суток твердения, кДж/кг, для М500 принимаю равным 500;

средняя температура бетона в период нагревания, оС, определяемая как

кдж/час.

2.3.2 Расход тепла

1. - тепло сухой части изделий

, (2.2)

кдж/час.

2.-тепло воды, оставшейся в изделиях к концу периода подогрева,

QIIв=GIIв*св*tII=256,8*4,19*50=48419,64 кдж/час.

3.-тепло металла

(2.3)

кДж/ч;

4.- потери тепла в окружающую среду через ограждения камеры в период нагревания вычисляются по формуле(2.4)

, (2.4)

где K коэффициент теплопередачи ограждений,

Вт/(м2•К), рассчитываемый по формуле(2.5)

, (2.5)

где коэффициент теплоотдачи от греющей среды в камере к ее внутренней поверхности, Вт/(м2•К);

коэффициент теплоотдачи в окружающую среду, Вт/(м2•К);

соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(мК) слоев ограждений.

Эскиз ограждения для расчета коэффициента теплопередачи показан на рисунке 2.2. Коэффициенты и принимаются равными 56 и 5,5 Вт/(м2•К) соответственно.(СНИП 41-03-2003 )

; (2.6)

кДж/ч;

5.- тепло, выбивающееся через загрузочный торец камеры, рассчитывается по формуле(2.7)

, (2.7)

где - высота формы-вагонетки, которой соответствует высота открытого загрузочного канала, равна 0,67 м;

кДж/ч;

6.- неучтенные тепловые потери, принимаемые равными 10% от суммы всех приведенных выше статей затрат тепла:

, (2.8)

.

Суммарный расход тепла в период нагревания:

Масса пара:

ДпараI=

Б. Период изотермической выдержки

Приход тепла ,кдж/час, включает следующие статьи:

1.- тепло экзотермии цемента

кДж/ч;

2.- тепло насыщенного пара

кДж/ч.

Расход тепла включает следующие статьи:

1.- потери тепла в окружающую среду через ограждения камеры в период нагревания

кДж/ч;

2.- расход тепла, выбивающегося через торец камеры

, (2.7)

где - высота формы-вагонетки, которой соответствует высота открытого загрузочного канала, равна 0,67 м;

кДж/ч;

3- неучтенные тепловые потери через неплотности ограждений

.

Масса пара:

Дпара=

Тепловой баланс камеры:

qV=

qV=

3. Контроль и автоматизация работы тепловой установки

Существует много различных систем регулирования режима тепловой обработки железобетонных изделий. По выбору регулируемого параметра, контролирующего протекание процесса, их в основном можно разделить на два типа:

- системы, в которых регулируемым параметром является температура паровоздушной среды (камеры) или температура конденсата;

- системы, в которых регулируемым параметром является температура бетона изделия в заданной точке.

В системах второго типа регулируемый параметр непосредственно связан с ростом прочности бетона, поэтому они позволяют более правильно регулировать процесс ТВО. Однако в производственных условиях регулирование процесса непосредственно по температуре бетона очень сложно, так как требует установки в изделиях датчиков и ряда других операций, усложняющих технологию. Ввиду этого наибольшее распространение в промышленности получили системы первого типа.

К системам автоматического регулирования ТВО предъявляют ряд требований, главными из которых являются:

- обеспечение заданной точности и стабильности регулирования температурных режимов по установленной программе;

- обеспечение непрерывного автоматического контроля температурного режима и записи температуры в функции от времени;

- обеспечение надежной работы в условиях относительной влажности среды до 80% и температуры до 40С;

- простота монтажа и эксплуатации;

- максимальная экономичность.

В установках непрерывного действия автоматическое регулирование значительно упрощается и сводится к стабилизации температур по зонам тепловой обработки. Регуляторы выполнены на базе электронных автоматических мостов с регулирующими устройствами типа ЭМД или МСР с использованием термосигнализаторов ТСГ, ТС и др.

Температурный режим тепловлажностной обработки изделий и длительность пребывания изделий в зонах нагрева -- охлаждения и изотермического выдерживания осуществляется изменением расхода подаваемого в камеру пара.

Электронный регулятор обеспечивает поддержание заданного соотношения значения температур среды, что обеспечивает необходимое изменение температур камеры.

Контроль температуры паровоздушной смеси в камере осуществляют с помощью первичных преобразователей температуры и вторичного прибора, производящего индикацию и регистрацию значений температуры. Переключение режима регистрации или индикации производят ключом.

Контроль температуры и давления пара в паропроводе производится с помощью первичных преобразователей и вторичных приборов. При отключении пара или снижении давления в паропроводе ниже нормы предусмотрены сигнализирующие и регистрирующие приборы: первичный и вторичные. Для учета расхода пара используют вторичный прибор, осуществляющий интегрирование сигнала, получаемого с выхода дифференциального манометра.

4. Техника безопасности

Общие требования пожарной безопасности должны соответствовать требованиям СНиП II-2-80 «Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений».

На участке тепловой обработки железобетонных изделий должны предусматриваться мероприятия, исключающие паровыделения и сброс продуктов сгорания природного газа в воздух рабочий зоны, в частности, герметизацию камер сгорания, поддержание в них разрежения, устройство вытяжной вентиляции с удалением вредных веществ в атмосферу. В цехах, где находятся тепловлажностные установки, обязательно устанавливают приточно-вытяжную вентиляцию.

Установки, имеющие передаточные тележки, толкатели, снижатели, подъёмники, для безопасности работы оборудуются блокировкой движения, синхронизированной с открытием проёмов, механических штор.

Температура нагретых поверхностей оборудования и ограждений камер тепловой обработки на рабочих местах не должна превышать 35 °С. Управление формовочным оборудованием должно быть дистанционным с размещением пультов управления в непосредственной близости к постам формования в звукопоглощающих кабинах.

Список использованных источников

1 Тепловые установки заводов сборного железобетона. Проектирование и примеры расчета. Кучеренко А.А. Издательское объединение «Вища школа», 1977,с. 280.

2 ГОСТ 15588-86 «Плиты пенополистирольные. Технические условия»

3. ГОСТ 11024-84 «Панели стеновые наружные бетонные и железобетонные для жилых и общественных зданий.»

4 Перегудов В. В. Тепловые процессы и установки / В. В. Перегудов, М. И. Роговой. - М.: Стройиздат, 1983. - 415 с.

5 Общесоюзные нормы технологического проетирования предприятий сборного железобетона (ОНТП-07-85) Минстройматеалов СССР. - М.: Стройиздат, 1986. - 32с.

Размещено на Allbest.ru