Экологические и технологические проблемы водного хозяйства предприятий теплоэнергетики и пути их решения (на примере Красноярского края)

В пятой главе представлены результаты исследований по очистке природных поверхностных вод на фильтрах с керамическими элементами на основе шамота, используемыми в настоящее время на очистных сооружениях хоз-бытовых сточных вод для аэрирования стоков в аэротенках.

Для решения принципиальной возможности использования пористой керамики на основе шамота в качестве фильтрующей загрузки осветлительных фильтров были изучены основные физико-механические свойства шамотно-силикитной и шамотно-бентонитовой керамики с раразмером пор 50,150 и 300 мкм, определении химическая стойкость в различных средах и температурах, водопроницаемость и режимы фильтрации воды через керамику при скоростях 0,1 -5,5 м/ч.

Рис. 9. Схема очистки воды водохранилищ-охладителей ТЭС КАТЭК от органических веществ (расход воды 270 м³/ч)

1- смеситель; 2- отстойник или осветлитель с взвешенным осадком; 3- емкость частично осветленной воды; 4- насосы; 5- осветлительный фильтр; 6- емкость осветленной воды; 7- сорбционный фильтр

I- подача исходной воды из водохранилища; II- подача щелочи для коррекции pH; III- подача коагулянта; IV- подача флокулянта ПАА; V- подача воды на отстаивание или на осветлитель с взвешенным осадком; VI- выпуск осадка; VII- подача воды в аккумулирующую емкость; VIII- подача воды на осветлительный фильтр; IX- подача воды на сорбционный ионитовый фильтр; X- подача воды на ступень обессоливания

Установлено, что пористые керамические элементы на основе шамота на силикатном и бентонитовом связующих обладают высокой химической стойкостью в нейтральных (рН 8-9,2), слабощелочных (рН 9,5) и кислых (рН 5,0) средах с температурой до 95С. Оценена и экспериментально доказана возможность применения изделий из шамотно-силикатной керамики для установки ее в схемах очистки воды для питания котлов ТЭС. При этом изучена кинетика процесса обогащения фильтрата кремнекислотой (SiO₂) при контакте с образцами шамотно-силикатной керамики.

Этап экспериментального изучения особенностей осветления воды в режиме скорого фильтрования делился на три группы экспериментов: предварительные исследования в лаборатории, фильтрационный анализ в производственных условиях на пилотной установке, производственные испытания опытного производственного патронного фильтра.

Лабораторные исследования по безреагентному осветлению суспензий на фильтрах с керамическими элементами проводились в два этапа.

На первом этапе изучалась возможность осветления исходной воды до требований СанПиН 2.1.4.1074-01 «Питьевая вода…» в режиме «медленного» фильтрования со скоростью 0,1 и 0,2 м/ч. В качестве исходной взвеси использовался естественный ил, собранный в русле реки Енисей. Скорость фильтрования в ходе опытов поддерживалась постоянной при помощи автоматических регуляторов. В качестве фильтрующей среды использовали пористую шамотно-силикатную керамику толщиной 35 мм с размером основных пор 50 и 150 мкм.

В результате опытов была определена необходимая толщина керамического элемента, продолжительность фильтроцикла, характер роста гидравлического сопротивления и грязеемкость керамических изделий. Выход фильтрата устойчивого качества (до 1,5 мг/л) наблюдается при применении керамических элементов толщиной 35 мм с размером основных пор 50 и 150 мкм до потери напора соответственно 0,015 и 0,012 МПа.

Очевидно, что при скорости фильтрования 0,1-0,2 м/ч механизм задержания взвеси на керамическом фильтре и задержание ее на медленных песчаных фильтрах аналогичен. На поверхности керамики в начале образуется пленка из задержанной взвеси, в которой и накапливается в дальнейшем основная часть загрязнений. После короткого периода «вработки» фильтрующей загрузки, когда качество фильтрата недостаточно высокое, фильтр выходит на стационарный режим и обеспечивает получение воды с концентрацией взвеси до 1,5 мг/л. При увеличении действующего напора свыше указанных величин наступает снижение качества фильтрата за счет локальных прорывов пленочного слоя, что подтверждается результатами визуального наблюдения за поверхностью пленки.

Грязеемкость керамических элементов зависит от качества исходной воды, размера пор керамики, скорости фильтрования и других условий ведения процесса. Грязеемкость их увеличивается при повышении концентрации твердой фазы в исходной воде, уменьшении размера пор и скорости фильтрования. Например, при содержании взвеси в суспензии около 19,5 и 48,5 мг/л, скорости фильтрования 0,1 м/ч грязеемкость керамики с размером пор 50 мкм равна соответственно 1,2 и 2,1 кг/м². Значение грязеемкости керамических элементов с размером пор 150 мкм в этих условиях уменьшается до 1,0 и 1,6 кг/м².

Механизм задержания взвеси на фильтрах при скоростях фильтрования воды 1,0-5,5 м/ч уже иной. Как и в скорых фильтрах с зернистой загрузкой взвесь задерживается, в основном, не на поверхности загрузки, а в ее объеме - внутри порового пространства керамического элемента. В этом случае извлечение из воды мелкодисперсных частиц взвеси и накопление их в объеме керамического элемента зависят, в первую очередь, от взаимодействия этих частиц между собой и от адгезии их к поверхности пор керамики.

Для выяснения возможности использования для расчета фильтров с загрузкой из керамических элементов известных теоретических уравнений (Д.М. Минц) изучен процесс осветления воды на керамических фильтрах в режиме скорого фильтрования.

В лаборатории было экспериментально изучено влияние толщины керамического элемента на эффект осветления, для чего в фильтровальных колонках устанавливалось по три слоя однотипной пористой керамики толщиной 35 мм каждый.

Экспериментально установлено, что основная роль в задержании взвеси, как и в случае использования в качестве фильтрующей среды зернистых загрузок, принадлежит первым по ходу воды слоям фильтрующего материала (рис. 10). Так, например, при фильтровании суспензий со скоростью 2,0 м/ч первые слои керамики с размером пор 50, 150, 300 мкм задерживают соответственно 89,0; 81,2; 61,8 % всех поступивших загрязнений. Вторые и третьи слои керамики в этих условиях задерживают соответственно 17,6; 5,9; 3,9 и 7,1; 4,1; 3,7 % поступившей на них взвеси. Потери напора по глубине керамики (рис. 11) также позволяют судить о распределении загрязнений в слоях керамики, так как они отражают степень заиления межзернового пространства. Эти данные свидетельствуют, что темп прироста потери напора на трехслойных керамических образцах общей толщиной 105 мм и в первом 35 мм слое керамики отличается незначительно. В связи с этим установлено, что увеличение толщины керамического элемента свыше 35 мм нецелесообразно.

После лабораторного этапа был выполнен фильтрационный анализ в производственных условиях на ТЭЦ-2 г. Красноярска с использованием реальной воды реки Енисей на пилотной установке. Фильтрационный анализ проводился в самый неблагоприятный период года с точки зрения содержания в речной воде взвеси.

Графики для определения критериальных комплексов Д.М. Минца К, Х¹_о, г_о , учитывающих совокупное влияние всех физических, физико-химических свойств воды и взвеси, геометрическую структуру пористой среды, механических характеристик осадка, построенные по результатам фильтрационного анализа, приведены на рис. 12, 13.

Графики для определения критериальных комплексов Д.М. Минца К, Х¹_о, г_о , учитывающих совокупное влияние всех физических, физико-химических свойств воды и взвеси, геометрическую структуру пористой среды, механических характеристик осадка, построенные по результатам фильтрационного анализа, приведены на рис. 12, 13. Проведен сравнительный анализ полученных в результате фильтрационного анализа экспериментальных данных (коэффициентов) с рассчитанными по уравнениям, предложенным Д.М. Минцем для определения времени защитного действия фильтра t_з и времени достижения предельных потерь напора в фильтрующей загрузке t_н для расчета фильтров с керамической загрузкой.

Рис. 10. Изменение концентрации взвеси в суспензии по глубине пористой керамики с размером пор 150 мкм Концентрация взвешенных веществ после слоев керамики - после 1 - го слоя керамики; 2 - после 2 - го слоя; 3 - после 3-го слоя (толщина каждого слоя керамики 35 мм)

Расхождения между опытными и вычисленными по формулам t_з и t_н требуют уточнений, связанных с использованием в качестве фильтрующей среды пористой керамики. В отличие от фильтрования воды на песчаных фильтрах, процесс фильтрования на керамических фильтрах имеет ряд особенностей, которые необходимо учитывать при их расчетах. Это увеличение начальных потерь напора в пористых керамических элементах за счет остаточных загрязнений, не удаляемых в процессе регенерации; жестко связанная структура пористой керамики по сравнению с зернистой фильтрующей загрузкой, для которой были выведены классические зависимости; повышенные сорбционные свойства связующих (жидкое стекло и бентонит).

Рис. 11. Рост гидравлического сопротивления по глубине пористой керамики с размером пор 150 мкм Потери напора по слоямкерамики 1 - на 1 - ом слое керамики; 2- на 2-м слое; 3 - на 3 - м слое (толщина каждого слоя керамики 35 мм)

Рис.12. График для определения констант К и Х¹₀ для пористой керамики с основным размером пор 150 мкм



Рис. 13. График для определения параметра г_о для пористой керамики с основным размером пор 150 мкм

Для расчета керамических фильтров диаметр зерен загрузки d был заменен на диаметр пор керамики d_П в соответствии с формулой К.А. Смирновой d = d_п / а_к , где а_к - коэффициент, зависящий от количества связующих компонентов, давления прессования при формовке керамики, формы зерен и их укладки, равный для шамотно-силикатной и шамотно-бентонитовой керамики соответственно 0,40 и 0,42. Кроме этого, поправочным коэффициентом б_Р (степень регенерации) было предложено учитывать увеличение начальных потерь напора в пористых керамических элементах за счет остаточных загрязнений, не удаляемых в процессе регенерации.

Базируясь на классических зависимостях с учетом особенностей использования пористой керамики предложены следующие модернизированные формулы для определения t_з и t_н

t_з = [ х /х^0,7 (d_П / а_к ) ^1,7 - Х¹₀ d_П / х а_к ] / К ,

t_н = ( H - h₀ /б_Р ) х б_Р / h₀ (d_П / а_к ) ^0,5 г₀ ,



где К и Х¹₀ - константы, значения которых зависят от требуемого эффекта осветления С/С₀ и определяемые экспериментально по графику Х¹ = f (Т¹); х -толщина керамического элемента; х - скорость фильтрования; d_п - диаметр пор керамического фильтра; г_о - размерный коэффициент, учитывающий совокупное влияние физико-химических свойств исходной воды и взвеси, геометрическую структуру пористой среды, механических характеристик осадка; Н - предельная потеря напора в фильтрующем слое; h₀ - начальная потеря напора в фильтрующем слое; б_р - степень регенерации, зависящая от принятого способа регенерации керамических элементов.

Характер роста сопротивления керамики с размером пор 150 мкм и толщиной 35 мм показан на рис. 14.

Рис. 14. Характер роста гидравлического сопротивления керамики при различных скоростях фильтрования во времени

Характер изменения продолжительности фильтроцикла в зависимости от скорости фильтрования при использования керамики с различным размером пор и толщине 35 мм приведен на рис. 15.



Рис. 15. Продолжительность фильтроцикла в зависимости от скорости фильтрования при применении керамики с различным размером пор

В результате проведенных опытов рекомендованы режимы осветления воды на керамических фильтрах, обеспечивающие t_з = t_н ?8 ч.

Применение керамических элементов толщиной 35 мм с размером пор 50 и 150 мкм позволяет снизить содержание взвеси соответственно до 2,0 и 4,0 мг/л при скоростях фильтрования 2,0-3,0 м/ч. Предельно-допустимые потери напора на керамическом фильтре при этом рекомендуется принимать равными соответственно 0,3-0,5 и 0,2-0,3 МПа.

Скорости фильтрования воды через керамические элементы с размером пор 300 мкм рекомендуется принимать в диапазоне 4,0-5,0 м/ч. При этом фильтрат содержит до 8,0 мг/л взвеси, а предельно-допустимые потери напора составляют 0,10- 0,15 МПа.

Разработаны и рекомендованы конструкции фильтров с керамическими элементами в виде плит и труб, позволяющие создать высокопроизводительное водоочистное оборудование. Предложенная конструкция фильтра в виде плит приводит к снижению строительной высоты медленных фильтров на 0,9-1,0 м.

Особенности конструкции фильтровальных патронов из пористой керамики на основе шамота и размером пор 150 мкм показаны на рис. 16.

Производительность традиционных зернистых фильтров определяется произведением площади поперечного сечения фильтра (или площади фильтрующей зернистой загрузки) на скорость фильтрования.

Конструкция патронного фильтра с керамическими элементами в виде труб (рис. 17) за счет развития поверхности фильтрования, которая равна произведению площади одного керамического патрона на их количество в фильтре) позволяет повысить производительность по сравнению с традиционными зернистыми фильтрами в 8-10 раз.

Для реализации возможности длительной эксплуатации фильтров с загрязненными керамическими элементами был проведен комплекс экспериментов по отработке эффективных способов их регенерации.

Для восстановления водопроницаемости керамических элементов применялись следующие способы: 1) противоток промывной воды; 2) водовоздушная промывка; 3) удаление загрязнений с поверхности и порового пространства с повышенной интенсивностью (вакуумная обработка); 4) импульсная водовоздушная промывка.

Рис. 16. Конструкция фильтровальных патронов из пористой керамики на основе шамота - трубная плита; - уплотнение из резины; - ерфорированная труба для сбора фильтрата; - керамические трубы из шамота; - заглушка; - гайка; - шток с резьбой



Рис. 17. Конструкция патронного керамического фильтра для осветления воды производительностью 90 м³/ч

- верхняя крышка; 9 - трубопровод исходной воды;

- металлический корпус; 10- трубопровод осветленной

- днище; воды;

- трубная плита; 11 - трубопровод для подачи

- дырчатая распределитель- промывной воды;

ная перегородка; 12 - трубопровод для подачи

- керамические патроны; сжатого воздуха;

- люк для осмотра; 13- трубопровод для отвода

- фланцевый разъем; промывной воды

Конечная интенсивность подачи противотока промывной воды в зависимости от размера пор элементов при проведении первого способа регенерации изменялась в пределах 15,0-50,0 л/(см²). Время промывки составляло в этих условиях 2-5 мин.

При водовоздушной регенерации керамический элемент сначала продувался противотоком сжатого воздуха. Средняя интенсивность подачи воздуха изменялась в пределах 20,0- 65,0 л/(см²) и осуществлялась в течение 4-10 мин. Затем подача воздуха прекращалась и осуществлялся противоток промывной воды.

Средняя интенсивность подачи промывной воды в зависимости от размера пор менялась в пределах 13,0-39,0 л/(см²) и осуществлялась в течение 0,5-3 мин.

Третий способ регенерации заключался в том, что противоточная промывка осуществлялась путем удаления загрязнений с поверхности и порового пространства керамических элементов за счет вакуума, создаваемого при помощи центробежного насоса, всасывающий патрубок которого был соединен трубопроводом с наконечником в виде узкой щели (принцип пылесоса). Средняя интенсивность удаления загрязнений в зависимости от размера пор керамики изменялась в пределах 310,0-1260,0 л/(см²). Время регенерации 1 м² керамических элементов составляло 5,0-1,0 мин.

Импульсная продувка осуществлялась в течение 8-4 мин. Затем подача воздуха прекращалась и керамический элемент промывался противотоком воды в течение 3,0-5,0 мин. Средняя интенсивность подачи воды при этом составляла 14,0-42,0 л/см².

Применение для регенерации водовоздушной промывки повышает ее эффективность. Расход промывной воды по сравнению с первым способом при этом сокращается в среднем на 14 %.

Вакуумная обработка позволяет добиться наилучших показателей при регенерации.

Разработана методика определения эффективности способов регенерации. Эффективность регенерации керамических элементов предложено оценивать при помощи степени регенерации _р, определяемой как отношение водопроницаемостей керамического элемента после регенерации к водопроницаемости чистого (не использованного ранее для очистки) керамического элемента.

Водопроницаемость керамических элементов оценивалась при помощи коэффициента фильтрации, определяемого по формуле Дарси.

Как свидетельствуют данные табл. 3 эффективность способов регенерации пористой керамики снижается в ряду: вакуумная обработка; импульсная водовоздушная; водовоздушная и противоток промывной воды.

Оценка эффективности регенерации пористой керамики в зависимости от размера пор показала, что более эффективно регенерируется керамика с большим размером пор. Как видно из табл. 3 применение для регенерации керамики с размером пор 50 мкм только противотока воды малоэффективно.

Определенную экспериментальным путем степень регенерации керамических элементов при использовании различных способов регенерации предложено учитывать при эксплуатации и расчетах фильтров с керамическими элементами.

Таблица 3. Эффективность способов регенерации пористой керамики

Способ регенерации	Степень регенерации керамики с различным размером пор, р
	dп = 50 мкм	dп =150 мкм	dп =300 мкм
Противоток промывной воды	0,45	0,56	0,65
Водовоздушная промывка	0,70	0,78	0,84
Вакуумная обработка	0,85	0,91	0,95
Импульсная водовоздушная промывка	0,80	0,87	0,90

Важной особенностью для экономичной эксплуатации этого водоочистного оборудования является стабилизация водопроницаемости керамических элементов после 5-7 циклов «фильтрование-регенерация» (рис. 18), уровень которой зависит от применяемого способа регенерации.



Рис. 18. Характер изменения водопроницаемости и эффективность регенерации керамических элементов с основным размером пор 150 мкм

1 - регенерация противотоком воды; 2 - водовоздушная промывка; 3 - вакуумная обработка; 4 - импульсная водовоздушная промывка

Проведенные исследования позволили разработать рабочие чертежи промышленного патронного фильтра с керамическими элементами, изготовить опытный образец, установить его, провести производственные испытания в химцехе Красноярской ТЭЦ-2, выработать регламент эксплуатации и обслуживания.

Зависимость изменения остаточной концентрации взвеси в зависимости от скорости фильтрования по результатам производственных испытаний фильтра приведен на рис. 19.

Характер зависимости продолжительности фильтроцикла до достижения предельных потерь напора t_н от скорости фильтрования (d_п =150 мкм), показанный на рис. 20, позволяет сделать вывод о том, что при увеличении скорости фильтрования продолжительность фильтроцикла уменьшается, но и при скорости фильтрования 5 м/ч составляет 26,8 часа.



Рис. 19. Остаточная концентрация взвеси в фильтрате после керамики с размером пор 150 мкм при различных скоростях фильтрования

Рис. 20. Характер зависимости продолжительности фильтроцикла по достижению предельных потерь напора от скорости фильтрования

Экспериментально определен режим фильтрации воды через шамотно-силикатную керамику с размером основных пор 50, 150, 300 мкм и шамотно-бентонитовую керамику с размером основных пор 150 мкм. Опытные данные показывают, что в пределах исследованных скоростей (0,1-6,5 м/ч) наблюдается ламинарный режим фильтрации воды. На основании этого было предложено водопроницаемость керамических элементов определять при помощи коэффициента фильтрации, используя закон Дарси х = к Ј, где к -коэффициент фильтрации, Ј -гидравлический градиент, численно равный отношению гидравлических потерь напора к толщине керамического элемента.

Проведены полномасштабные экспериментальные исследования по очистке воды на фильтрах с керамическими элементами, в том числе последовательно в лабораторных условиях, в производственных условиях на пилотных установках и на опытном патронном фильтре.

Оценка эффективности регенерации пористой керамики в зависимости от размера пор показала, что более эффективно регенерируется керамика с большим размером пор. Как видно из табл. 3 применение для регенерации керамики с размером пор 50 мкм только противотока воды малоэффективно.

Определенную экспериментальным путем степень регенерации керамических элементов при использовании различных способов регенерации предложено учитывать при эксплуатации и расчетах фильтров с керамическими элементами.

В ходе исследований были установлены основные закономерности осветления воды на фильтрах с керамическими элементами в различных режимах, определены их технологические параметры, предложены методики расчета фильтров, предложены и испытаны эффективные способы регенерации керамических фильтров, позволяющие длительно их эксплуатировать.

В результате исследований были предложены ресурсосберегающие конструкции фильтров с керамическими элементами, изготовлен опытный производственный патронный фильтр и проведены производственные испытания для уточнения его эксплуатационных характеристик, выработки регламента обслуживания и эксплуатации.

Осуществлена экономическая оценка осветления воды на фильтрах с керамическими элементами по сравнению с традиционными решениями. Общий экономический эффект при такой замене на Красноярской ТЭЦ-2 за счет малоотходности и ресурсосбережения составляет 6511,6 тыс. рублей в год на один фильтр.



ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. На основании комплексного системного подхода к организации водоснабжения и водоотведения ТЭС, теоретического обобщения полученных результатов проведенных исследований, промышленных испытаний решена крупная научная проблема, имеющая важное социальное и народно-хозяйственное значение -разработаны эффективные малоотходные технологии очистки промышленных сточных вод теплоэнергетики, позволяющие уменьшить техногенную нагрузку на природные водоемы региона, организовать водооборотные и последовательные циклы водоснабжения, вернуть на сжигание утилизированное топливо, сократить объемы промышленных отходов, повысить надежность и эффективность водоочистного оборудования станций, сделать реальные шаги по стратегическому пути - созданию бессточных ТЭС с замкнутым циклом водоснабжения.

2. Разработаны эффективные технологии очистки сточных вод цехов топливоподачи и нефтесодержащих стоков ТЭС, с последующим использованием их в системах централизованного горячего водоснабжения, теплоснабжении, для питания котлов, в оборотных циклах водоснабжения, обеспечивающих ресурсосбережение за счет использования отходов станций вместо традиционных реагентов, сокращения забора «свежей» воды, оптимизации режимов эксплуатации оборудования ТЭС, а также охрану водоемов.

3. Разработана и апробирована в производственных условиях технология очистки от гуминовых и фульвокислот воды, идущей для питания котлов ТЭС. Установлены оптимальные условия очистки воды. Отмечено, что определяющим фактором сорбционного поглощения является неспецифическое взаимодействие органических соединений за счет Ван-дер-Ваальсовых сил (адсорбция в порах и образованных при набухании полимерной матрицы пустотах). Кроме того, имеет место химическое взаимодействие между ионогенными группами анионитов и кислотными группами органических соединений, что приводит к дезактивации («отравлению») функциональных групп анионитов.

4. Определены физико-химические свойства и химическая стойкость шамотно-силикатной и шамотно-бентонитовой керамики, позволившие рекомендовать ее в качестве фильтрующего материала. Установлены основные закономерности и особенности процесса фильтрования воды на керамических фильтрах при различных режимах их эксплуатации.

5. Разработана ресурсосберегающая безреагентная технология осветления природных вод с использованием пористой керамики на основе шамота, ее аппаратурное оформление и эффективные способы регенерации керамических элементов, позволяющие создать компактное водоочистное оборудование и снизить техногенную нагрузку на природные водоемы региона.

6. Реализация в регионе предложенной концепции и разработанных инженерных решений по организации систем водного хозяйства теплоэнергетики позволит значительно снизить техногенную нагрузку на природные водоемы в результате сокращения сброса вредных веществ, а также обеспечит ресурсосбережение за счет уменьшения забора «свежей» воды на нужды ТЭС, возврата на сжигание угля и нефтепродуктов, уменьшения стоимости водоочистного оборудования и издержек на его эксплуатацию. Суммарный экономический эффект при этом за счет снижения экологического ущерба природным водоемам Красноярского края составит 265 млн. руб/год. Экономический эффект по ресурсосбережению превышает 183 млн. руб/год.



СПИСОК ОСНОВНЫХ ПУБЛИКАЦИЙ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

В изданиях, рекомендованных ВАКом РФ:

Колова А.Ф., Сакаш Г.В., Стафейчук Л.В. Очистка воды прудов-охладителей ТЭС КАТЭКа в условиях затопления торфяников // Водоснабжение и санитарная техника, №3: деп. рук. № 9165, ВНИИС ГОССТРОЯ СССР / М., 1989. -С.5.

Сакаш Г.В. Регенерация керамических элементов патронных фильтров // Энергосбережение и водоподготовка, 2003. № 1. -С. 46-47.

Сакаш Г.В. Очистка сточных вод цехов топливоподачи // Промышленная энергетика, 2003. № 6.-С. 51-53.

Сакаш Г.В. Результаты испытаний патронного фильтра // Электрические станции, 2003. № 7. -С. 46-48.

Сакаш Г.В. Водопроницаемость пористой керамики на основе шамота // Энергосбережение и водоподготовка, 2004. № 3. -С.44-45.

Сакаш Г.В., Сакаш Т.А. Химическая стойкость шамотной керамики и возможность ее использования при подготовке воды для питания котлов // Электрические станции, 2004. №6. -С. 30-32.

Сакаш Г.В. Способы сокращения объемов нефтесодержащих стоков ТЭС // Теплоэнергетика, 2004. № 8. -С. 44-47.

Сакаш Г.В., Сакаш Т.А. Экологический ущерб от сброса сточных вод ТЭС в водоемы Красноярского края // Промышленная энергетика, 2004. №10. С.54-55.

Сакаш Г.В. Очистка промышленных стоков ТЭС цехов топливоподачи ТЭС // Новое в Российской электроэнергетике, 2005. № 3. -С. 22-27.

Сакаш Г.В., Сакаш Т.А. Микрокомпонентный состав промышленных стоков ТЭС и наносимый ими ущерб природным водоемам Сибири // Промышленная энергетика, 2005. № 8. -С. 45-49.

Сакаш Г.В., Сакаш Т.А. О замене прямоточной схемы водоснабжения цехов топливоподачи ТЭС на оборотную //Новое в Российской электроэнергетике, 2005. № 8. -С. 27-33.

12. Сакаш Г.В., Сакаш Т.А.Уровень техногенной нагрузки ТЭС на природные водоемы Красноярского края //Промышленная энергетика, 2007. № 5.С.49-53.

13. Сакаш Г.В. Виды и расходы промышленных стоков ТЭС, работающих на бурых углях // Электрические станции, 2007. №7.- С.45-49.

14. Сакаш Г.В.Эффективность работы слоев фильтрующей загрузки при осветлении воды на керамических фильтрах //Промышленная энергетика, 2007. № 12. -С.36-39.

15. Сакаш Г.В. Технико-экономическая эффективность применения для осветления воды патронных фильтров //Энергосбережение и водоподготовка, 2007. № 2. -С.23-24.

16. Сакаш Г.В. Механизм задержания взвеси и рекомендуемый метод расчета керамических фильтров//Энергосбережение и водоподготовка, 2007.№ 6.С.12-14.

17. Сакаш Г.В. Рекомендуемые режимы эксплуатации и обслуживания патронных фильтров // Известия ВУЗов. Строительство, 2008. №2. -С.67-71.

В других изданиях:

18. Сакаш Г.В. Очистка воды на керамических фильтрах: Монография, Новосибирский гос. ун-т, Новосибирск, 2005. 164 с.

19. Сакаш Г.В., Сакаш Т.А. Очистка промышленных сточных и природных вод на ТЭС Сибири: Монография, Новосибирский гос. ун-т, Новосибирск, 2005. 118 с.

20. Сакаш Г.В. Исследование возможности применения пористых керамических плит в качестве фильтрующего материала при осветлении воды /Сб. «Направление технического прогресса в области очистки сточных вод и газовых выбросов», Красноярск, 1978.-С.37-40.

21. Сакаш Г.В. Определение эффективности регенерации пористой керамики, используемой в качестве фильтрующего материала при осветлении воды // Повышение эффективности систем и сооружений водоснабжения: Сб. науч. тр. института ВОДГЕО / ВНИИ «ВОДГЕО». М., 1981. -С.117-123.

22. Сакаш Г.В. Осветление маломутных и малоцветных вод на фильтрах с керамическими элементами // Автореф. дис. на соискание ученой степени кандидата технических наук/ ВНИИ «ВОДГЕО». М., 1981. 25 с.

23. Колова А.Ф., Сакаш Г.В., Нестеренко З.П., Стафейчук Л.В. Отработка технологического режима очистки воды водохранилищ для ГРЭС // Химия и технология воды: Ж-л АН УССР, т.8, № 6 / Киев, 1986. -С. 78-80.

24. Мурашов О.М., Бубенцов В.Н., Сакаш Г.В. Комплексное использование сточных вод узла пылеподавления и гидроуборки трактов топливоподачи ГРЭС КАТЭКа //Материалы межрегиональной конференции «Вопросы повторного использования промышленных и технических сточных вод». Пенза,1987.-С. 22-23.

25. Сакаш Г.В. Очистка воды на ТЭС с использованием отходов //Сб. «Материалы ХVIII конференции «Красноярск 2000», КрасГАСА, Красноярск, 2000. -С.78.

26. Сакаш Г.В. Очистка сточных вод цехов топливоподачи тепловых электрических станций // Вестник № 3, КрасГАСА, Красноярск, 2000. -С.43-46.

27. Сакаш Г.В. Экономические аспекты модернизации осветлительных фильтров // Материалы ХIХ региональной научной конференции «Проблемы архитектуры и строительства», КрасГАСА, Красноярск, 2001. -С.210--211.

28. Сакаш Г.В., Пеплова О.В., Климова О.Л., Бя Е.И. Экономическая эффективность внедрения новой технологии очистки сточных вод //Материалы ХIХ конференции «Проблемы архитектуры и строительства», КрасГАСА, Красноярск, 2001. -С.211-212.

29. Сакаш Г.В. Осветление природных вод на фильтрах с керамическими элементами // Труды IХ международной научно-практической конференции «Водоснабжение и водоотведение: качество и эффективность». Кемерово, 2006, -С.32-33.

30. Сакаш Г.В., Сакаш Т.А. Влияние сбросов сточных вод ТЭС на экологическое состояние природных водоемов Красноярского края // Материалы XXV региональной научно-технической конференции «Проблемы строительства и архитектуры», институт архитектуры и строительства СФУ, г. Красноярск, 2007. С.7-9.

31.Сакаш Г.В. Особенности конструирования патронных фильтров с керамическими элементами // Труды Х международной научно-практической конференции «Водоснабжение и водоотведение: качество и эффективность». Кемерово, 2007.-С.35-37.

32. Сакаш Г.В., Сакаш Т.А. Влияние сбросов сточных вод ТЭС на экологическое состояние природных водоемов Красноярского края // Труды Х международной научно-практической конференции «Водоснабжение и водоотведение: качество и эффективность». Кемерово, 2007. -С.64-66.

33. Сакаш Г.В. Экологическое состояние рек Красноярского края и основные источники их техногенного загрязнения // Материалы международной конференции «Социально-экологические проблемы природопользования в Центральной Сибири». Красноярск, 2008.-С. 188-192.

34. Сакаш Г.В. Ресурсосберегающие технологии очистки промстоков ТЭС, работающих на бурых углях // Материалы международной конференции «Социально-экологические проблемы природопользования в Центральной Сибири». Красноярск, 2008.-С. 246-249.

35. Сакаш Г.В. Очистка воды водохранилищ-охладителей ТЭС КАТЭК от органических веществ // Сборник трудов ХI международной научно-практической конференции «Водоснабжение и водоотведение: качество и эффективность». Кемерово, 2008.-С. 60-64.

Размещено на Allbest.ru

...