Основы термодинамики

. (4.97)

Если сравнить уравнения (4.97) и е=Е/Е₀=с/с₀, то окажется, что А=е, т. е. поглощательная способность тела и степень черноты численно равны друг другу.

Из уравнения (4.96) вытекает, что излучательная способность всех тел меньше излучательной способности абсолютно черного тела при той же температуре.

4.4 Особенности излучения паров и реальных газов

Газы, как и твердые тела, обладают способностью излучать и поглощать лучистую энергию, но для различных газов эта способность различна. Одно- и двухатомные газы (кислород, водород, азот и др.) для тепловых лучей практически прозрачны (диатермичны). Значительной излучательной и поглощательной способностью обладают трех- и многоатомные газы, например, углекислота (СО₂), водяной пар (Н₂О), сернистый ангидрид (SO₂), аммиак (NH₃) и др. По сравнению с твердыми телами излучение и поглощение газов имеет ряд особенностей.

Излучение и поглощение газов носит характер избирательного (селективного) излучения, т. е. газы излучают и поглощают энергию лишь в определенных интервалах длин волн, в так называемых полосах, расположенных в различных частях спектра, в то время как твердые тела в большинстве случаев излучают и поглощают лучистую энергию длин волн от 0 до . Например, для углекислоты и водяного пара наиболее важное значение имеют следующие полосы:

Твердые тела для тепловых лучей непрозрачны, поэтому можно считать, что излучение и поглощение лучистой энергии происходит в поверхностном слое.

Излучение и поглощение газов носит объемный характер, так как в нем участвуют все микрочастицы газа, заключенные в рассматриваемом объеме. При прохождении тепловых лучей через газ их энергия вследствие поглощения уменьшается. Количество поглощенной энергии зависит от числа встречаемых тепловым лучом молекул газа, т. е. определяется длиной пути луча l и давлением газа P. Поэтому поглощательная способность газа А для какой-нибудь длины волны является функцией произведения Pl.

Кроме того, поглощательная способность газа зависит от его температуры Т. Поэтому можно записать

А=₁(T, Pl). (4.98)

Согласно закону Кирхгофа, тела, поглощающие лучистую энергию, обладают способностью ее излучать. Наличие излучения газа доказывается следующим образом.

Пусть имеется некоторое полое тело с одинаковой температурой по всей внутренней поверхности. В отношении лучистого обмена внутренняя поверхность такого тела будет находиться в состоянии динамического равновесия: каждый его элемент излучает столько энергии, сколько он сам получает от остальной части поверхности.

Если заполнить это полое тело газом, температура которого равна температуре тела, то при наличии газа каждый элемент поверхности будет излучать такое же количество энергии, как и раньше, но от остальной части поверхности сам он будет получать меньше, так как часть этой энергии поглощается газом. Так как температура газа равна температуре стенок, т. е. соблюдается тепловое равновесие газа и стенок, недостающая энергия может быть получена только за счет собственного излучения. Поэтому можно считать, что излучаемая газом энергия и энергия, поглощаемая им, равны между собой. Известно, что при полосовых спектрах излучения, которые характерны для газов, закон Стефана -- Больцмана неприменим. Например, согласно опытным данным для углекислого газа и водяного пара излучательная способность может быть определена по формулам:

; (4.99)

. ( 4.100)

Иначе говоря, каждый газ имеет свой собственный закон излучения, что, естественно, затрудняет теплотехнические расчеты. Поэтому в основу практических расчетов по излучению положен все же закон 4-ой степени абсолютной температуры -- закон Стефана -- Больцмана:

Е_г=е_г·с₀(Т/100)⁴, (4.101)

где Е_г -- количество энергии излучения газа в единицу времени;

е_г -- степень черноты газа.

Учитывая, что степень черноты представляет отношение излучательных способностей рассматриваемого и абсолютно черного тел, из уравнений (4.99 и 4.100) можно сделать вывод, что е_г=ѓ(Т, Pl).

Для смеси газов степень черноты не равна сумме степеней черноты компонентов, а определяется, например, для смеси из двух газов:

е_г=е₁+е₂Д_г.

Это обстоятельство определяется тем, что полосы излучения и поглощения для компонентов частично совпадают, что предопределяет взаимное поглощение энергии компонентов.

Формулой (4.101) определяется количество энергии, излучаемой газом в пустоту, которую можно рассматривать как абсолютно черное пространство при Т=0К. В действительности газ всегда огражден твердой поверхностью (оболочкой), температура которой выше 0К, а степень черноты меньше 1. Такая поверхность имеет собственное излучение, которое частично поглощается газом, а частично -- отражается. Отраженная оболочкой энергия частично поглощается газом, а частично -- отражается. Результирующий тепловой поток при теплообмене излучением между газом и оболочкой определится разностью между тепловым потоком, излучаемым газом на оболочку, и частью излучения оболочки, которое поглощается газом. Так как газ поглощает селективно, то степень черноты газа е_г и его поглощательная способность А_г не равны между собой, как у твердых тел. Кроме того, при наличии излучающего газа эффективная степень черноты оболочки е_эф.с больше степени черноты оболочки в диатермичной среде и приближенно может быть вычислена по формуле е_эф.с=(е_с+1)/2. Окончательно расчетная формула теплообмена между газом и оболочкой имеет вид

. (4.102)

Формула (4.102) справедлива для лучистого теплообмена, когда длина пути луча l в любом направлении одна и та же, т. е. для полусферы. В газовых телах другой формы длина пути в разных направлениях различна. В этом случае вводится понятие средней длины пути луча, которая определяется из следующего соотношения:

, (4.103)

где V -- объем газа, м³;

F -- поверхность его оболочки, м².

5. Теплопередача

5.1 Теплопередача между двумя теплоносителями через разделяющую их стенку

Передача теплоты от одной подвижной среды (жидкости или газа) к другой через разделяющую их твердую стенку любой формы называется теплопередачей.

Расчетная формула теплопередачи для стационарного режима имеет следующий вид:

Q=кH(t_ж1t_ж2). (4.104)

Для однослойной плоской стенки коэффициент теплопередачи определяется следующим образом:

. (4.105)

Величина, обратная коэффициенту теплопередачи, называется полным термическим сопротивлением теплопередачи:

. (4.106)

Для многослойной плоской стенки коэффициент теплопередачи для стационарного теплового режима следующий:

, (4.107)

где -- термическое сопротивление многослойной стенки.

Для многослойной цилиндрической стенки линейный коэффициент теплопередачи определяется:

. (4.108)

Величина к_l называется линейным коэффициентом теплопередачи, который численно равен количеству теплоты, проходящей через стенку трубы длиной в 1 м в единицу времени при разности температур между горячей и холодной средами в 1?С.

5.2 Оптимизация (регулирование) процесса теплопередачи

В технике встречаются два вида задач, связанных с регулированием процесса теплопередачи. Один вид задач связан с необходимостью уменьшения количества передаваемой теплоты (тепловых потерь), т. е. с необходимостью введения в конструкцию устройств, агрегатов ДВС тепловой изоляции. Другой вид задач связан с необходимостью увеличения количества передаваемой теплоты, т. е. с интенсификацией теплопередачи в агрегатах ДВС. Из уравнения (4.104) следует, что количество передаваемой теплоты (при t_ж1=idem и t_ж2=idem) зависит от значения (кН).

При изоляции поверхностей любой геометрической формы задача в заключительной части решается технико-экономическим расчетом. Однако при изоляции криволинейных поверхностей имеются некоторые технические особенности. Термическое сопротивление, отнесенное к 1 м длины трубы, определяется из уравнения

 (4.109)

При ₁=idem; d₁=idem; =cоnst; ₂=idem полное термическое сопротивление теплопередачи будет зависеть от внешнего диаметра трубы d₂. Из выражения для R_l (4.109) следует, что =idem; тепловое сопротивление увеличивается с возрастанием d₂; тепловое сопротивление уменьшается с увеличением d₂. Полное термическое сопротивление R_l зависит от характера изменения составляющих R_lc и R_l2.

Чтобы выяснить, как будет изменяться R_l при изменении толщины цилиндрической стенки, исследуем R_l как функцию d₂. Возьмем производную от R_l по d₂ и приравняем нулю:

(4.110)

отсюда

d₂=d_кр=2/₂,

где d_кр -- критический диаметр, м.

Значение внешнего диаметра трубы, соответствующего минимальному полному термическому сопротивлению теплопередачи, называется критическим диаметром.

В интервале d₂d_кр полное термическое сопротивление теплопередачи падает с увеличением d₂; это объясняется тем, что увеличение наружной поверхности трубы оказывает на термическое сопротивление большее влияние, чем увеличение толщины стенки.

В интервале d₂d_кр полное термическое сопротивление теплопередачи увеличивается с ростом d₂ из-за преобладающего влияния на R_l толщины стенки. Эту особенность изоляции криволинейных поверхностей различных агрегатов ДВС необходимо учитывать при выборе вида тепловой изоляции.

При наложении слоя тепловой изоляции на цилиндрическую поверхность полное термическое сопротивление теплопередачи определяется из выражения (4.109).

Удельные тепловые потери получим:

(а)

Из выражения (а) следует, что q_l при увеличении внешнего диаметра изоляции d₃ сначала будет возрастать и при d₃=d_кр будет иметь максимальное значение. При дальнейшем увеличении внешнего диаметра изоляции q_l будет снижаться.

Материал изоляции выбирается следующим образом: по заданным значениям ₂ и _из определяют d_кр из выражения (4.110). Если окажется, что d₃d_кр, то применение выбранного материала в качестве тепловой изоляции нецелесообразно. Для целесообразного выбора изоляции необходимо соблюдение условия , а . Из приведенного неравенства следует, что чем меньше диаметр изолируемого трубопровода, тем меньше должен быть коэффициент теплопроводности изоляционного материала -- _из, т. е. качество изоляции должно быть выше. Аналогично решается задача при изоляции сферических поверхностей.

При интенсификации теплопередачи в соответствии с основным уравнением теплопередачи (4.104) необходимо по возможности увеличить кН, но изменять по желанию температуру сред (t_ж1, t_ж2) зачастую не позволяют условия технологического процесса, неэкономичность и другие причины.

Повысить значение кН можно путем увеличения коэффициента теплопередачи, расчетной площади поверхности теплопередачи в отдельности и одновременно.

Для чистой однослойной стенки выражение коэффициента теплопередачи из выражения (4.105) имеет вид

. (б)

Термическое сопротивление теплопроводности металлической стенки мало lim(д/л)0, и им можно пренебречь, тогда

(в)

Из этого уравнения следует, что если ₂₁, то к₁ и если ₁₂, то к₂, т. е. коэффициент теплопередачи всегда меньше минимального значения коэффициента теплоотдачи.

В соответствии с уравнением (в) и выводом для увеличения коэффициента теплопередачи необходимо повышать минимальный коэффициент теплоотдачи. Если ₁₂, то «к» можно увеличить за счет увеличения любого .

Для указанной однослойной металлической стенки

, (г)

и соответственно запишется выражение общего термического сопротивления теплопередачи:

(д)

Естественно, чем меньше общее термическое сопротивление, тем больше значение «кН», интенсивнее процесс теплопередачи.

Значение термических сопротивлений и зависит не только от величин ₁ и ₂, но и от размеров площадей поверхностей Н₁ и Н₂. Следовательно, если мало, то термическое сопротивление теплоотдачи можно уменьшить, увеличивая соответствующую площадь поверхности. Таким образом, для уменьшения общего термического сопротивления необходимо уменьшать наибольшее термическое сопротивление, т. е. увеличивать ту площадь поверхности, со стороны которой меньше. Увеличение площади поверхности теплоотдачи достигается путем ее оребрения.

5.3 Теплопередача при переменных температурах (расчет теплообменных аппаратов)

Теплообменным аппаратом (ТА) называется устройство, предназначенное для передачи теплоты от одной среды к другой. Общие вопросы по ТА достаточно освещены в учебниках «Теплопередача». Ниже приводятся некоторые специальные вопросы по обеспечению нормальных тепловых режимов агрегатов и узлов автомобиля.

Так, например, система охлаждения ДВС состоит из комплекса устройств. В систему входят теплообменники (радиаторы) для отвода теплоты от воды и масла в атмосферу.

Для определения конструктивных размеров и оценки эффективности теплообменных аппаратов выполняют тепловой и гидравлический расчеты. При тепловом расчете определяют поверхности нагрева Н (конструкторский расчет) или проверяют возможность использования имеющегося теплообменника в тех или иных конкретных условиях (проверочный расчет). После теплового расчета производят гидравлический расчет. Все расчеты ТА базируются на совместном решении уравнений теплопередачи и теплового баланса. Предварительно все параметры, относящиеся к горячему теплоносителю, обозначим подстрочным индексом 1, к холодному -- 2; параметры на входе в теплообменник -- одним штрихом, на выходе -- двумя штрихами. Учитывая, что процесс теплообмена происходит при постоянном давлении и вся теплота от горячего теплоносителя без потерь переходит к холодному, можно записать уравнение теплового баланса:

. (4.111)

Теплота греющего теплоносителя передается к нагреваемому через поверхность Н. Это выражается уравнением теплопередачи (4.104)

Q=кHДt_ср, Вт. (4.112)

В тех случаях, когда температура каждого теплоносителя меняется незначительно, можно среднюю разность температур вычислить по средним арифметическим температурам каждого теплоносителя:

 (4.113)

Более точно средняя разность температур теплоносителей (температурный напор между теплоносителями) определяется по

(4.114)

где Дt_max, Дt_min -- максимальная и минимальная разность температур теплоносителей.

Подставив в формулу (4.114) значения Дt_max Дt_min, получаем для прямотока

(а)

для противотока

(б)

На основании уравнения теплового баланса можно определить Q, а также расход одного из теплоносителей. Определив температурный напор между теплоносителями Дt_ср и коэффициент теплопередачи «к», можно рассчитать поверхность нагрева теплообменного аппарата Н (конструкторский расчет):

 (4.115)

При проверочном расчете поверхность нагрева Н известна; определяют Q и конечные температуры и , используя метод последовательных приближений.

Нестационарная теплопередача (нагревание, охлаждение резервуаров)

Имеем резервуар с жидкостью, в котором помещен нагреватель или подается сухой насыщенный пар с постоянной температурой -- t_к, время нагрева (охлаждения) -- z.

Рассмотрим уравнение элементарного теплового баланса:

Q=MC_pdt=(t_к-t₂)кНdz. (a)

Разделяя переменные в уравнении (а)

(б)

и интегрируя уравнение (б), получим

(4.116)

е (4.117)

Эти уравнения позволяют определить или время нагрева z, или конечную температуру .

Размещено на Allbest.ru