Реконструкция коксовой батареи №14 ОАО "ММК"
Конструкции коксовых печей. Использование многощелевой насадки в качестве нового типа насадки регенератора. Расчеты материального и теплового балансов коксования, производительности батареи, количества рядов многощелевой насадки, высоты дымовой трубы.
Рубрика | Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника |
Вид | дипломная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 03.06.2014 |
Размер файла | 602,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
С |
H |
N |
S |
O |
|
87,36 |
5,4 |
2,21 |
0,55 |
4,55 |
Влага шихты (Wr) - 7,96%
Зольность шихты (Ar) - 10,1%
, %;
Adш = 10,1*100/(100 - 7,96);
Adш= 10,97%.
Объем летучих (Vdaf) - 29,65%
, %;
Vdш = 29,65*(100 - 10,97)/100;
Vdш= 26,39%.
3.1.2 Приходная часть
1. Сухая шихта, загруженная в камеру коксования:
где - количество рабочей шихты, = 1000 кг.
кг.
2. Выход влаги шихты:
Gвш= 1000 - Шd, кг;
Gвш= 1000 - 920,4;
Gвш=79,6 кг.
3.1.3 Расходная часть
1. Кокс валовый:
Выход валового кокса по Аксенину (СССР):
Вкв= 94,92 - 0,84Vdш+7,77Нdaf, %;
Вкв = 94,92 - 0,84*26,39 + 7,77*1;
Вкв=80,52%
1.1 Выход валового кокса по Японской формуле:
Вкв= 103,19 - 0,75Vdш - 0,0067tk, %;
tk - конечная температура коксования;
Вкв = 103,19 - 0,75*26,39 - 0,0067*1100;
Вкв = 76,02%.
1.2 Припек:
П = Кп* Vdш, %;
Кп = 0,042*Vdш - 0,97, %;
Кп = 0,042*26,39 - 0,97;
Кп = 0,138%;
П = 0,138*26,39;
П = 3,64%.
1.3 Расчет выхода валового кокса:
, %;
Припек равен 3,64%, тогда:
Gdк = ;
Gdк = 78,14%.
, %;
Grк = 78,14;
Grk=71,92
2. Выход обратного сухого газа:
%;
где К - коэффициент, равный 2,85;
Г = ;
Г= 13,46%.
3. Выход смолы каменноугольной безводной:
где К - эмпирический коэффициент, равный 0,93
Gdсм = (-18,36 + 1,53*29,65 - 0,026*29,652)*;
Gdсм = 3,43%
Grсм= Cdсм(100-Wrш)/100
Grсм = 3,17%
4. Выход сырого бензола:
, %;
где К - эмпирический коэффициент, равный 0,95.
Gdс.б.= (-1,61 + 0,144*29,65 - 0,0016*29,652)*(100 - 10,97)/100*0,95;
Gdс.б.= 1,06%.
Grс.б. = Cdс.б.(100-Wrш)/100, %;
Grс.б. = 0,98%
5. Выход аммиака:
, %;
где, b - коэффициент перехода азота в аммиак (0,15)
17 и 14 - массы 1го моля соответственно аммиака и азота.
GrN = 0,15*2,21*17/14*;
Grам = 0,39%.
6. Выход серы в пересчете на сероводород из рабочей шихты:
,
где - коэффициент перехода серы шихты в сероводород (принимается равным 0,22); 34 - молекулярная масса сероводорода; 32- атомная масса серы; - содержание серы в рабочей шихте, %.
Grs = 0,22*0,55*34/32;
Grs = 0,128%.
7. Выход влаги шихты:
Gвш=7,96%
8. Выход пирогенетической влаги:
,
где - коэффициент перехода кислорода шихты в пирогенетическую воду (принимается равным 0,419); 18 - молекулярная масса воды; 16 - атомная масса кислорода; - содержание кислорода в рабочей шихте, %.
Grп.в. = 0,419*4,55*18/16;
Grп.в. = 0,224%.
Невязка баланса
По разности между приходной и расходной частями находим невязку баланса: 1000-(719+134,6+31,7+9,8+3,9+1,28+21,4+79,6)= 1,28 кг. т.е. 0,128%. Невязка баланса считается допустимой до 0,5%. Для действующего завода невязка баланса считается потерями производства. Чтобы эти потери были минимальными, необходимо выявлять причины невязки баланса и устранять их.
Озоление кокса
Коз=100/Gск - коэффициент озоления;
Коз = 100/78,14;
Коз = 1,279.
Акс = Ашс * Коз - зольность валового кокса, %;
Акс = 10,97 * 1,279;
Акс = 14,03 %.
3.1.4 Сводный материальный баланс коксования
Сводный материальный баланс коксования угольной шихты представлен в таблице 3.3.
Таблица 3.3 - Сводный материальный баланс коксования угольной шихты
Статья |
Масса, кг. |
Массовая доля на рабочую шихту, % |
|
Приходная часть: |
|||
Сухая шихта |
920,4 |
92,04 |
|
Влага шихты |
79,6 |
7,96 |
|
Итого |
1000 |
100 |
|
Расходная часть: |
|||
Валовый кокс |
719 |
71,9 |
|
Коксовый газ |
134,6 |
13,46 |
|
Смола безводная |
31,7 |
3,17 |
|
Сырой бензол |
9,8 |
0,98 |
|
100%й аммиак |
3,9 |
0,39 |
|
Сера в пересчете на сероводород |
1,28 |
0,128 |
|
Влага шиты |
79,6 |
7,96 |
|
Пирогенетическая влага |
21,4 |
2,14 |
|
Невязка баланса |
1,28 |
1,28 |
|
Итого |
1000 |
100 |
3.2 Тепловой баланс коксовых печей
Тепловые балансы в зависимости от поставленной цели составляются для характеристики процесса коксования, оценки конструкции печей в целом или ее отдельных элементов, например, регенераторов, обогревательных каналов и других элементов, а также для определения расхода тепла на коксование и соответственно расхода отопительного газа на обогрев печей. При составлении теплового баланса проектируемых коксовых печей необходимо предварительно знать тепловой эффект процесса коксования данного угля или шихты и материальный баланс продуктов коксования. Кроме того, рассчитать по температурным параметрам процесса и конструктивным узлам все виды тепловых потерь и установить потребность в тепле на коксование. Составление и анализ тепловых балансов действующих печей является основой для оценки и совершенствования их обогрева, определения к.п.д., повышения экономичности процесса путём снижения расхода тепла на коксование. Тепловой баланс, как и материальный, составляется на 1000 кг коксуемой влажной угольной шихты на основе определения горения отопительного газа, энтальпии исходных веществ и конечных продуктов процесса коксования с использованием данных материального баланса.
3.2.1 Исходные данные для расчета теплового баланса
Исходными данными для расчета теплового баланса являются результаты расчетов материального баланса и следующие показатели:
Таблица 3.4 - Состав коксового газа:
СО2 |
О2 |
CmHn |
CO |
CH4 |
H2 |
N2 |
Итог |
|
2,4 |
0,6 |
2,5 |
5,6 |
25,7 |
60,2 |
3,0 |
100 |
Таблица 3.5 - Состав доменного газа:
CO2 |
CO |
CH4 |
H2 |
O2 |
N2 |
Итог |
|
14,8 |
23,6 |
0,2 |
6,1 |
0,1 |
55,2 |
100 |
Процентное содержание коксового газа в доменном: 5%
Таблица 3.6 - Состав смешанного газа:
СО2 |
О2 |
CmHn |
CO |
CH4 |
H2 |
N2 |
Итог |
|
14,18 |
22,45 |
0,315 |
6,075 |
1,38 |
55,45 |
0,15 |
100 |
Теплота сгорания топлива
Одной из основных характеристик любого вида топлива является теплота сгорания этого топлива, т.е. то количество теплоты, которое может быть получено при полном сгорании единицы массы или объема топлива. Полным сгоранием называется такое, при котором горючие компоненты C, H и S полностью окисляются кислородом. Теплоту сгорания твердого и жидкого топлив относят к одному килограмму, а газового - к одному кубическому метру при нормальных условиях.
Qнс = (30,16*СO + 85,57*CH4 + 25,76*H2+ 160,0*CmHn)
Qнк.г.с = (30,16*5,60 + 85,57*25,7 + 25,76*60,2 + 160,0*2,50)*4,19
Qнк.г.с = 18083 кДж/м3
Qнд.г.с = (30,16*23,6 + 85,57*0,2 + 25,76*6,1)*4,19
Qнд.г.с = 3712 кДж/м3
Низшая теплота сгорания влажного воздуха составит:
Qвлн.к.г. = Qнк.г
Qвлн.к.г. = 18 083 *
Qвлн.к.г = 17500 кДж/м3
Qвлн.д..г. = Qнк.г
Qвлнк.г. = 3712 *
Qвлнк.г. = 3593 кДж/м3
Так как содержание коксового газа в доменном равно 5%, то теплота сгорания смеси будет равна:
Qвл.н.с = .
Qвл.н.с = .
Qвл.н.с = 4291 кДж/м3
3.2.1 Приходные статьи баланса
Теплота сгорания отопительного газа определяется по формуле
Q г.т. = Vx * Qнвл , кДж/т,
Q г.т. = 4291 * Vx.
где:
Vx - искомый расход сухого газа на обогрев батареи, м3/т шихты;
Qнр - низшая теплота сгорания сухого газа, кДж/м3, определяется расчетным путем по известным составу газа и тепловым эффектам реакций окисления горючих компонентов топлива.
Теплосодержание отопительного газа и паров воды, которые вносятся с ним
Qг = Vx tг ( Cг + Wг Cп ),кДж/т.
В этой формуле Cг и Cп - средние теплоемкости соответственно газа и паров воды при температуре tг = 250С поступления их в отопительную систему.
Сг = 0,01(1,605 * 14,18 + 1,297 * 22,71 + 1,555 * 1,47 + 1,273 * 8,81 + 1,303 * 0,12 + 1,297 * 22,71 + 52,59 + 1,343 * 0,12)
Сг = 1,342 кДж/(м3 * град)
Теплоемкость H2O при 250С равна 1,497 кДж/(м3 * град)
Исходя из полученных данных определим Qг
Qг = Vx(1,342 + 0,0322 * 1,497) * 25
Qг = 34,75 * Vx
Теплосодержание воздуха и паров воды, поступающих в отопительную систему
Qв = Vx L tв ( Cв + Wв Cп ), кДж/т,
Qв = Vx * 1,125(1,293 + 0,0136 * 1,494) * 25
Qв = 36, 92*Vx
где:
Cв - теплоемкость сухого воздуха (t = 250)
Св = 1,293 кДж/(м3 0С);
Cп - теплоемкость водяных паров (t = 250)
Сп = 1,494 кДж/(м3 0С);
Wв - влажность воздуха
Wв = 0,0121 м3/м3
L - действительный расход воздуха, равный теоретическому (Lт), умноженному на коэффициент избытка воздуха "б". Lт зависит от состава газа и с учетом содержания кислорода в воздухе в количестве 21 % вычисляется по формуле:
Lт = [0,5*CO2 (%) + 0,5H2(%) + 2*CH4(%) + 3*C2H4 (%) - O2(%)] / 21,
Lт = 0,900 м3/м3 газа
L = б * Lт
L = 1,25 * 0,900
L = 1,125 м3/м3 газа
Коэффициент избытка воздуха является важным параметром обогрева печей, процесса, условия эксплуатации батареи. При малом имеет место неполное сгорание и потери отопительного газа, а при чрезмерно большом - интенсивное горение газа в нижней части вертикалов, короткий факел, неравномерный нагрев угольной загрузки по высоте камеры, повышенный унос тепла с продуктами горения. Величина должна быть оптимальной. Так, при обогреве печей доменным газом равна 1,15, коксовым - 1,30.
Теплосодержание загружаемой шихты
Qз.ш. = 1000((1 - Wш/100) * Су + Wш/100 * Сw) * t, кДж/1000кг шихты,
где:
Wш - влажность шихты в %;
Су - средняя теплоемкость сухого угля, кДж/кг*град;
Сw - теплоемкость воды, кДж/кг*град;
Сw = 4,186 кДж/кг
tш - температура загружаемой шихты, 0С
tш = 200С
Су = (1 - Ашс ) * Cг + Ашс * Сз, кДж/кг*град
где:
Ашс - содержание золы в сухой шихте (см. мат. баланс);
Ашс = 10,97 %.
Сг - средняя теплоемкость горючей массы шихты;
Сг = 1,08 кДж/кг*град;
Сз - средняя теплоемкость золы угля (приблизительно ровна теплоемкости кварца);
Сз = 0,711 кДж/(кг * град).
Су = (1 - 10,97/100) * 1,08 + 7,3/100 * 0,711 = 1,013 кДж/(кг*град);
Qзш = 1000((1 - 7,96/100) * 1,013 + 7,96/100 * 4,186) * 20;
Qзш = 25311 кДж.
Тепловой эффект процесса коксования
При коксовании угля протекают разнообразные химические реакции с положительным и отрицательным тепловым эффектом. С учетом незначительности абсолютной величины теплового эффекта реакций в целом и недостаточности знаний о них для проведения детального термохимического расчета в настоящее время суммарный тепловой эффект процесса коксования целесообразно считать равным нулю.
Q х.р. = 0 .
3.2.2 Расходные статьи баланса
Теплосодержание выдаваемого кокса
Qк = Gк Ск tк, кДж/т;
где Gк - масса кокса в кг(см материальный баланс);
Qк = 719 * 1,228 * 1030;
Qк = 909420 кДж/т.
Gк = 719 кг;
Ск - теплоемкость кокса в момент выдачи при температуре tк;
tк - температура выдаваемого коксового пирога, обычно принимается равным 1030 0С.
Ск = A/100*Са + B/100*СB + V/100y*СV, кДж/кг*град
где:
А - содержание золы в коксе, %;
B - содержание углеродистого в-ва в коксе, %;
V - выход летучих веществ из кокса, %;
Са - средняя весовая теплоемкость золы, кДж/кг*град;
Са = 1,064 кДж/кг*град (при 10300С) ;
Св-средняя весовая теплоемкость углеродистого вещества, кДж/кг*град;
Св = 1,520 кДж/кг*град (при 10300С) ;
Сv - объемная теплоемкость летучих веществ, кДж/кг*град;
Сv = 1,820 кДж/кг*град (при 10300С) ;
y - плотность летучих веществ, кг/м3;
y = 0,45 кг/м3.
Ск = 14,03/100*1,064 + 84/100*1,520 + 1/100*0,45*1,820;
Ск = 1,434 кДж/кг*град
Теплосодержание сухого (без водяных паров) коксового газа, покидающего камеру.
Q к.г. = V к.г. С к.г. t к.г., кДж/т.
Q к.г. = 308,01*1,672*750;
Q к.г. = 386244,5 кДж/т.
где:
V к.г - выход сухого газа на ед. загрузки, м3;
С к.г - Средняя теплоемкость газа, кДж/кг*град;
С к.г = 1,672 кДж/кг*град.
t к.г - температура прямого газа при его выходе из камеры;
Vк.г. = 134,8 кг/т (см. материальный баланс).
y (плотность сухого газа) = (1,977СО2 + 1,413СmHn + 1,429O2 + 1,250СO + 0,717CH4 + 0,090Н2 + 1,251N2 + 1,539H2S)*0,01, кг/м3;
y =(1,977*2,40 + 1,413*2,50 + 1,429*0,60 + 1,250*5,60 + 0,717*25,70 + 0,090*60,20 + 1,251*3)*0,01;
y = 0,437 кг/м3.
Vк.г = 134,6/0,437;
Vк.г = 308,01 м3/т.
Теплосодержание химических продуктов коксования
Q х.пр.= q см + q бу + q ам кДж/т;
Q х.пр = 72710 + 18556 + 7847;
Q х.пр = 99113 кДж/т.
где:
q см = G см (q oсм + C см t к.г.), кДж/т;
q см = 31,7*(418,7 + 2,50*750);
q см = 72710 кДж/т;
q бу = G бу (q oбу + C бу t к.г.), кДж/т;;
q бу = 9,8*(431,2 + 1,951*750);
q бу = 18556 кДж/т;
q ам = G ам C ам t к.г., кДж/т;
q ам = 3,9*2,683*750;
q ам = 7847 кДж/т;
где:
q см - теплосодержание паров смолы, кДж/кг;
qбу - теплосодержание бензольных углеводородов, кДж/кг;
qам - теплосодержание аммиака, кДж/кг;
q осм - скрытая теплота испарения смолы
q осм = 418,7 кДж/кг
q обу - скрытая теплота испарения бензольных углеводородов
q обу = 431,2 кДж/кг,
G см, - выход смолы, кг/т;
G см = 31,7 кг/т;
G бу, - выход бензольных углеводородов, кг/т;
G бу = 9,8 кг/т;
G ам, - выход аммиака, кг/т;
G ам = 3,9 кг/т;
С см - средняя теплоемкость смолы(при 7500С), кДж/кг;
С см = 2,50 кДж/кг*град;
Сбу - средняя теплоемкость бензольных углеводородов (при 7500С), кДж/кг;
Сбу =1,951 кДж/кг;
Сам - средняя теплоемкость аммиака (при 7500С), кДж/кг;
Сам = 2,683 кДж/кг;
Теплосодержание водяных паров
Qвп = Gвп * (qoвп + Свп t п.), кДж/т,
где:
Gвп - общее количество влаги, кг/т влажной шихты(см. материальный баланс);
Gвп = 101 кг/т
goвп- скрытая теплота испарения воды при нормальных условиях, равная 2491 кДж/кг;
Свп - теплоемкость водяных паров при температуре tп.,кДж/кг
t п. - температура водяных паров при выходе их из камеры, 0С;
t п. = 6500С.
Qвп = 101*(2493 + 2,026*650);
Qвп = 384799,9 кДж/т.
Теплосодержание продуктов сгорания отопительного газа
Qпcг = Vх Vвл псг Спсг tпг ,кДж/т;
Qпcu = Vх 1,982 * 1,433 * 315;
Qпcu =894,6Vx
где
Vвл псг - количество влажных продуктов сгорания на 1 м3 газа, м3;
Спсг - средняя теплоемкость продуктов сгорания, кДж/(м3*град)
Спсг = 1,433 кДж/(м3*град)
tпг - средняя температура продуктов горения, поступающих в боров.
tпг = 3150С
Таблица 9 - Состав сухого отопительного газа в объемных процентах:
Таблица 10 - Определение количества продуктов горения
Vвл псг = 1,982 м3/м3 сухого газа
Тепловые потери в окружающее пространство
Нагретый массив кладки печей отдает в атмосферу значительное количество тепла, определение которого составляет сложную и трудоемкую задачу. В общем виде потери тепла в окружающее пространство могут быть определены по формуле:
Qп = (бл +бк)(t1 - t2)F , кДж/час.
где бл и бк - коэффициенты теплоотдачи лучеиспусканием и конвенцией, кДж/м ч град.
t1 - температура поверхности, 0С
t2 - температура окружающего воздуха, 0С
F - поверхность теплоотдачи, м2
Поверхности коксовой печи для данного расчета разбиваются на следующие участки:
Свод камеры:
F1 = (bсрL - F3)
bср - средняя ширина камеры,равная 0,450 м;
L - полная длина печи, 15,040 м;
F3 - поверхность загрузочных люков, м2
F1 = (0,450*15,040 - 1,1532);
F1 = 5,610 м2
Свод обогревательного простенка:
F2 = ((А - bср)*L - F4);
A - расстояние между осями соседних камер, м;
A = 1,300 м;
F4 - поверхность смотровых люков, м2;
F4 = 1,2 м2;
F2 = ((1,300 - 0,450)*15,040 - 1,2);
F2 = 11,6 м2.
Загрузочные люки
F3 = nfз.л.;
n - количество люков в одной печи;
n = 3;
fз.л. - поверхность одного люка с рамой, м2;
fз.л. = 0,3844 м2;
F3 = 3*0,3844;
F3 = 1,1532 м2.
Смотровые лючки
F4 = nfc.л.;
n - количество люков в одном простенке;
n = 30;
fс.л. - поверхность одного люка с рамой, м2;
fз.л. = 0,04м2;
F4 = 30*0,04;
F4 = 1,20 м2.
Лобовые стенки со стороны выталкивания (машинная сторона) и приема кокса в сушильный вагон (коксовая сторона).
F5 = Ahл
hл - толщина свода камеры, м;
F5 = 1,3 * 1,036 = 1,35 м2.
Двери коксовой и машинной сторон
F6 = hк*b
hк - полная высота камеры, м;
hк = 5 м;
bм.с. - ширина камеры с машинной стороны;
bм.с. = 0,470 м;
bк.с. - ширина камеры с коксовой стороны;
bк.с. = 0,430 м;
F6к.с. = 5,0*0,470;
F6к.с. = 2,350 м;
F6м.с. = 5,0*0,430;
F6м.с. = 2,150 м.
Торцевые стены обогревательных простенков
F7 = (A - bм.с.к.с.)*hк, м2;
F7к.с. = (1,3 - 0,470.)*5,0;
F7к.с. = 4,15 м2;
F7м.с. = (1,3 - 0,430.)*5,0;
F7к.с. = 4,35 м2.
Стены регенераторов
F8 = 2*A*hрег., м2;
hрег.- высота регенератора;
F8 = 2*1,300*3,2;
F8 = 8,32 м2.
Для определения потерь в окружающую среду , принимаем скорость ветра 3м/сек с коксовой стороны и 2 м/сек с машинной стороны, зная скорость ветра определяем бк (коэффициент теплопередачи конвекцией):
бк = [(5,3 + 3,6 W)*1,163], вт/(м2*град)
W - действительная скорость ветра, м/сек.
Коэффициент теплопередачи лучеиспусканием определим по равенству:
бл = , вт/(м2*град).
Для шероховатых металлических и кирпичных поверхностей используют коэффициент излучения абсолютно черного тела.
С = 5,7 вт/(м2*К4).
б0 = бл + бк, вт/(м2*град).
Данные расчетов свожу в таблицу 11
Таблица 11 - Тепловые потери в окружающее пространство
Название Участков |
М3 |
T1 |
T2 |
бк |
бл |
б0 |
qx |
|
Свод камеры |
5,610 |
79 |
15 |
18,72 |
7,42 |
26,14 |
9320 |
|
Свод простенка |
11,600 |
98 |
15 |
18,72 |
8,02 |
26,74 |
25580 |
|
Загрузочные люки |
1,153 |
336 |
15 |
18,72 |
22,00 |
40,72 |
14970 |
|
Смотровые лючки |
1,200 |
247 |
15 |
18,72 |
16,20 |
34,92 |
9701 |
|
Лобовые стенки (м.с.) |
1,350 |
80 |
15 |
18,72 |
7,74 |
26,46 |
2300 |
|
Лобовые стенки (к.с.) |
1,350 |
70 |
15 |
14,53 |
7,30 |
21,83 |
1610 |
|
Двери (м.с.) |
2,350 |
97 |
15 |
18,72 |
8,01 |
26,73 |
5151 |
|
Двери (к.с.) |
2,150 |
87 |
15 |
14,53 |
7,93 |
22,46 |
3477 |
|
Торцевые стенки (м.с.) |
4,150 |
122 |
15 |
18,72 |
10,10 |
28,82 |
12798 |
|
Торцевые стенки (к.с.) |
4,350 |
103 |
15 |
14,53 |
8,60 |
25,13 |
9620 |
|
Стены регенераторов |
8,320 |
70 |
40 |
- |
11,00 |
11,00 |
2710 |
|
Итого: |
97237 |
Потери тепла в окружающее пространство, отнесенные к 1000 кг шихты будут:
Qz'= , кДж/т шихты,
z - период коксования, ч;
G - величина загрузки камеры, кг;
Qz'= ;
Qz'= 220803 кДж/1000 кг шихты.
Ориентировочно принимаем величину тепловых потерь в грунт равной 9% от общего количества тепла, теряемого наружными поверхностями в атмосферу. Общее количество тепла, теряемого в атмосферу и грунт равно
Qz = 220803*1,09;
Qz = 240675 кДж/1000 кг шихты.
На основании полученных значений отдельных статей приходной и расходной частей теплового баланса составляем предварительный тепловой баланс (табл. 12). В него также входит неизвестная величина Vx, представляющая собой удельный расход сухого отопительного газа на 1000 кг шихты. Для определения удельного расхода сухого отпительного газа, необходимо решить получившееся уравнение:
236515 + 4362,67Vx = 2020252,4 + 895Vx
Vx = 1783737,4/3467,67
Vx = 514,4 м3 сухого газа на 1000 кг влажной шихты.
Таблица 12 - Предварительные результаты расчета теплового баланса коксовых печей
Приход |
Расход |
|||
Наименование |
МДж |
Наименование |
МДж |
|
Тепло горения газа Теплосодержание отопительного газа Теплосодержание воздуха Теплосодержание угольной шихты Неучтенный приход тепла, выделяющегося при горении кокса, газа и теплота реакций |
4291Vx 34,75Vx 36,92Vx 25311 211204 |
Тепло на нагрев кокса Тепло на нагрев газа Тепло на нагрев химических продуктов Тепло, уносимое влагой Тепло, уносимое продуктам горения Потери тепла от химической неполноты сгорания Потери тепла в окружающее пространство |
909420 386244,5 99113 384799,9 895Vx 0 240675 |
|
И Т О Г О : |
236515 + 4362,67Vx |
И Т О Г О |
2020252,4+ 895Vx |
3.2.3 Результаты расчета теплового баланса коксования
Подставляя полученное значение Vx, получим баланс тепла в следующем виде (табл. 13 )
Таблица 13 - Результаты расчета теплового баланса коксовых печей
Приход |
Расход |
|||||
Наименование |
МДж |
% |
Наименование |
МДж |
% |
|
Тепло горения газа Теплосодержание отопительного газа Теплосодержание воздуха Теплосодержание угольной шихты Неучтенный приход тепла, выделяющегося при горении кокса, газа и теплота реакций |
2207290,4 17875,4 18991,65 25311 211204 |
88,97 0,725 0,765 1,02 8,52 |
Тепло на нагрев кокса Тепло на нагрев газа Тепло на нагрев химических продуктов Тепло, уносимое влагой Тепло, уносимое продуктам горения Потери тепла от химической неполноты сгорания Потери тепла в окружающее пространство |
909420 386244,5 99113 384799,9 460388 0 240675 |
36,66 15,57 4 15,51 18,56 0 9,7 |
|
И Т О Г О : |
2480672,45 |
100 |
И Т О Г О |
2480672,45 |
100 |
3.3 Расчет дымовой трубы
3.3.1 Исходные данные для расчета дымовой трубы
Разряжение у основания трубы Рр = 45 мм. рт. ст.
Температура продуктов сгорания у входа в трубу tп.с.в = 2600С.
Количество продуктов сгорания, поступающих в трубу (77 печей) q = 41,80 м3/сек.
Скорость продуктов горения при выходе из трубы V = 3 м/сек.
Площадь выходного сечения устья трубы
F = 41,80/3,0;
F = 13,93 м2.
Внутренний диаметр устья трубы
D1 = , м;
D1 =
D1 = 4,22 м.
Внутренний диаметр у основания трубы
Принимаем уклон трубы в строну 0,01 м, ориентировочную высоту трубы 100 м,
D2 = 4,22 + 2*0,01*100
D2= 6,22м.
Наружный диаметр трубы:
Принимаем толщину футеровки трубы 0,5 м
D = ;
D = 6,22 м.
Падение температуры в трубе на 1 м высоты:
dt = A /, град/м
dt = 0,6/2,49;
dt = 0,241 град/м.
Полное падение температуры
t = dt * 100, 0С;
t = 0,241 * 100;
t = 24,10С.
Температура дымовых газов на вылете из трубы:
tд.г.вых = tп.с.в - t;
tд.г.вых = 260 - 24,1;
tд.г.вых = 235,90С.
tд.г.вых = 508,9 К.
Средняя температура дымовых газов
tср = , 0С;
tср = ;
tср = 247,8 0С;
tср = 520,8 К.
Потеря напора в трубе
мм вод. ст.
- коэффициент сопротивления на трение (0,05)
P = 2,57 мм.вод.ст.
Величина гидравлического напора печных газов в трубе
P = Pр + P, мм.вод. ст.;
P = 45,0 + 2, 57;
Р = 47,57 мм. вод. ст.
3.3.2 Требуемая высота трубы
, м
Н = ,
Н = 109,51 м.
Принимаем высоту дымовой трубы 110 м.
Старая труба была высотой 100 м., следовательно трубу необходимо тоже менять.
3.4 Расчет рядов многощелевой насадки регенераторов
3.4.1 Исходные данные для расчета количества рядов многощелевой насадки регенератора:
Боковая поверхность многощелевой насадки
Fбок = 0,5768 м2.
Поверхность верхнего и нижнего оснований многощелевой насадки
Fверх = 0,0344 м2;
Fнижн = 0,0311 м2.
Qн - Теплота, уносимая подогретым газом при температуре 3000С;
Qн = 504098 кДж/полупериод
Кр - Общий коэффициент теплообмена регенератора
Кр = 7,69 квт/(м3 * град)
¦t - средняя разность температур между продуктами горения и газом (воздухом);
¦t = 2300С
3.4.2 Расчет поверхности теплообмена многощелевой насадки
Общая поверхность многощелевой насадки
Fобщ = Fверх + Fнижн + Fбок, м2;
Fобщ = 0,5768 + 0,0344 + 0,0311;
Fобщ = 0,6423 м2.
Поверхность одного ряда многощелевой насадки
f = Fобщ * 53
f = 0,6423
f = 34,04 м2
Определение поверхности теплообмена:
F = , м2;
F = ;
F = 286 м2.
3.4.3 Определение числа рядов насадки
n =
n =
n = 10,5
Принимаем 11 рядов насадки
F - поверхность теплообмена
F = 500м2
Ко - коэффициент омываемости насадки;
Ко = 0,8
f - поверхность одного ряда насадки;
f = 34,04 м2.
3.4.4 Расчет высоты регенератора
hрег = n*hм.н.;
hрег = 11 * 0,165;
hрег = 1,815 м.
3.5 Производительность коксовой батареи по валовому коксу
3.5.1 Исходные данные
N - число действующий печей в батарее;
N = 77 шт.
y - плотность насыпной угольной массы;
у = 0,745 м.куб.
t - время оборота печей;
t = 17,5 ч.
3.5.2 Расчет производительности по проекту «Гипрококса»
П = (N*y*V*24)/t, тонн в год;
П = (77*0,745*30*24*365)/17,5;
П = 861458,4 тонн валового кокса в год.
3.5.3 Расчет производительности с увеличенной шириной камеры коксования
П = (N*y*V*24)/t, тонн в год;
П = (77*0,745*30,37*24*365)/17,5;
П = 872083,05 тонн валового кокса в год.
коксовый печь регенератор насадка
4. Технико-экономические расчеты
Проект реконструкции предусматривает строительство коксовой батареи в габаритах существующей с частичным использованием старого оборудования и с увеличенным на 0,37 м3 объёмом камеры коксования. В результате проведённой реконструкции увеличивается производительность батареи на 10624,7 т/год, а также сокращаются затраты на текущие ремонты на 15 %. Эти |мероприятия позволят снизить себестоимость валового кокса.
Целью данного раздела является определение основных технико-экономических показателей эффективности проекта по реконструкции кокосовой батареи № 14 ОАО «ММК».
4.1 Производственная мощность
Производственные возможности объекта или возможный выпуск продукции основываются на расчетах производственных мощностей.
Производственная мощность объекта представляет собой максимальный вдовой выпуск продукции при полном использовании оборудования, прогрессивной технологии, рациональной организации производства, труда и правления.
Производственная мощность цеха рассчитывается по мощности ведущего оборудования, то есть аппаратов (установок, агрегатов), в которых выполняются основные технологические процессы и операции.
В базовом варианте производственная мощность составляла 861458,4 т кокса в год. В проектном варианте составит 872083,05 т/год. Таким образом, в проектном варианте произошло увеличение производственной мощности на 1,2 %.
4.2 Расчет дополнительных капитальных вложений
Стоимость основных производственных фондов в базовом варианте составляла 900000 тыс. руб. В проектном варианте балансовая стоимость основных производственных фондов возрастает на 114350 тыс. руб. (таблица 13) и составит 1014350 тыс. руб.
Таблица 13 - Ориентировочные затраты на реконструкцию коксовой батареи
Наименование работ |
Стоимость, тыс. руб. |
|
1. Подготовка территории к строительству 1 (снос старой огнеупорной кладки) |
10 100 |
|
2. Строительство батареи |
35 000 |
|
3. Объекты подсобно-производственного значения. |
13 520 |
|
4. Объекты энергетического хозяйства. |
34 150 |
|
5. Объекты транспортного хозяйства. 6. Объекты водоснабжения и канализации. 7. Благоустройство площадки, p Итоro: капитальные затраты: |
10 550 10 230 800 114 350 |
4.3 Расчет изменения себестоимости валового кокса
4.3.1 Расчет себестоимости валового кокса до реконструкции
Калькуляция себестоимости валового кокса коксового цеха № 2 ОАО «ММК» в базовом варианте представлена в таблице 14. В плановой себестоимости развернутая информация о том, как формируется себестоимость данного продукта. Расчет ориентирован на данные производственной практики, пройденной на ОАО «ММК».
Основой для расчета необходимого количества сырья, материалов, топлива, энергии являются производственная мощность и нормы расхода сырья, материалов, топлива и энергии на единицу продукции.
Затраты на текущий ремонт и на содержание основных средств принимаем 5% от капитальных затрат, амортизационные отчисления - 7,5 %.
Фонд заработной платы рабочих рассчитывается на основе тарифной системы, применяемых форм и систем оплаты труда с учетом режима работы объекта, условий труда, районного регулирования оплаты труда.
Таблица 14
Наименование статей затрат. |
Эксплуатационные затраты |
|||||
На весь выпуск |
На 1 т. кокса |
|||||
Количество |
Цена, руб. |
Сумма, тыс. руб. |
Количество |
Сумма, руб. |
||
Сырьё |
||||||
Шихта |
3300 |
|||||
Расходы по переделу |
||||||
1. Технологическое топливо - газ коксовый |
407,72 |
|||||
2. Энергетич. затраты Э/энергия (тыс. кВт/ч.) пар (мгккал) вода (м.куб.) сжатый воздух эксгаустеры |
2250 - 18000 126000 5760 |
855,6 - 179 31,6 112,8 |
1925 3177 3222 3981,6 649,7 |
0,005 - 0,04 0,28 0,0128 |
4,30 7,06 7,16 8,85 1,44 |
|
Итого энергетических затрат |
- |
- |
12955,3 |
- |
28,80 |
|
3. Осн. з/п произв. рабочих |
- |
- |
17401,5 |
- |
38,67 |
|
4. Страховые взносы (34%) |
- |
- |
5917,5 |
- |
13,15 |
|
5. Текущие ремонты |
- |
- |
30690 |
- |
68,20 |
|
6. Содержание ОС |
- |
- |
12753 |
- |
28,34 |
|
7. Амортизация ОС |
- |
- |
60 000 |
- |
133,3 |
|
8. Общепроизводственные расходы в т.ч. - передвижение - прочие производственные расходы |
- - - |
- - - |
21897 7695 14202 |
- - - |
48,66 17,10 31,56 |
|
Передел |
- |
- |
203263 |
- |
451,7 |
|
9. Общезаводские расходы |
- |
- |
16596 |
- |
36,88 |
|
Итог передел с общезаводскими расходами |
- |
- |
219859 |
- |
488,6 |
|
Итого затрат |
2524018,9 |
5609 |
||||
10. Попутная продукция: - газ коксовый - смола в газе |
150 3000 |
|||||
Итого попутной продукции |
||||||
Заводская себестоимость |
Себестоимость единицы продукции равна:
Ск:1 =
Таким образом в проектном варианте «Гипрококса» полная себестоимость валового кокса составляет УУУУ рублей, а себестоимость всего выпуска - ХХХХ т.руб.
Рассчитаем отпусную цену 1 тонны кокса при принятой рентабельности R=25%
Цк = Ск (1 + R/100) = zzz (1+ 0,25) = ИИИИ
4.3.2 Расчет проектной себестоимости валового кокса
Внедрение нового варианта реконструкции коксовой батареи № 14 ОАО «ММК», приводящего к повышению её производительности, соответственно увеличивает и объем выпускаемой продукции. А увеличение производственной мощности при тех же затратах приведет к уменьшению как общей суммы затрат на производство всей продукции, так и уменьшению затрат на единицу продукции.
Предложенный в проекте вариант реконструкции можно рассматривать в качестве одного из мероприятий, снижающих себестоимость продукции:
1. Увеличение выпуска продукции
Увеличение выпуска валового кокса на 1,2 % снижает себестоимость за счет уменьшения средних постоянных расходов (объём увеличился на 10624,7 тонн).
2. Применение нового оборудования - позволит сократить затраты на текущие ремонты на 15 %.
По данным таблицы 14 сумма, затрачиваемая ежегодно на текущие ремонты на весь выпуск продукции, составляет 30690 тысяч рублей. После проведённого мероприятия можно увидеть экономию на текущие ремонты в размере 4603 тысяч рублей:
q3 = 0,15 * 30 690 * 1000 = 4603500 руб.
Проведем расчет себестоимости кокса при выпуске 872083,05 т/год и результат расчета сведем в таблицу 15.
Таблица 15 - Калькуляция себестоимости валового кокса после реконструкции.
Наименование статей затрат. |
Эксплуатационные затраты |
|||||
На весь выпуск |
На 1 т. кокса |
|||||
Количество |
Цена, руб. |
Сумма, тыс. руб. |
Количество |
Сумма, руб. |
||
Сырьё |
||||||
Шихта |
3300 |
|||||
Расходы по переделу |
||||||
1. Технологическое топливо - газ коксовый |
407,72 |
|||||
2. Энергетич. затраты Э/энергия (тыс. кВт/ч.) пар (мгккал) вода (м.куб.) сжатый воздух эксгаустеры |
2250 - 18000 126000 5760 |
855,6 - 179 31,6 112,8 |
1925 3177 3222 3981,6 649,7 |
0,005 - 0,04 0,28 0,0128 |
4,30 7,06 7,16 8,85 1,44 |
|
Итого энергетических затрат |
- |
- |
12955,3 |
- |
28,80 |
|
3. Осн. з/п произв. рабочих |
- |
- |
17401,5 |
- |
38,67 |
|
4. Страховые взносы (34%) |
- |
- |
5917,5 |
- |
13,15 |
|
5. Текущие ремонты |
- |
- |
30690 |
- |
68,20 |
|
6. Содержание ОС |
- |
- |
12753 |
- |
28,34 |
|
7. Амортизация ОС |
- |
- |
60 000 |
- |
133,3 |
|
8. Общепроизводственные расходы в т.ч. - передвижение - прочие производственные расходы |
- - - |
- - - |
21897 7695 14202 |
- - - |
48,66 17,10 31,56 |
|
Передел |
- |
- |
203263 |
- |
451,7 |
|
9. Общезаводские расходы |
- |
- |
16596 |
- |
36,88 |
|
Итог передел с общезаводскими расходами |
- |
- |
219859 |
- |
488,6 |
|
Итого затрат |
2524018,9 |
5609 |
||||
10. Попутная продукция: - газ коксовый - смола в газе |
150 3000 |
|||||
Итого попутной продукции |
||||||
Заводская себестоимость |
Таким образом, в проектном варианте себестоимость тонны кокса снизится на:
4.4 Расчёт основных технико-экономических показателей проекта
Проведем расчет прироста прибыли от снижения себестоимости валового кокса.
Прибыль от реализации продукции на весь выпуск в базовом варианте , составляла:
Пбаз (Цк - CKl) * 861458,4 = (ИИИИ - НННН) * 861458,4 = ЧЧЧЧ тыс. руб.
Прибыль в проектном варианте составит:
Ппроект = (Цк - Ск2) * 872083,05 = (ИИИИ - УУУУ) * 872083,05 = ЩЩЩЩ тыс.руб.
Таким образом, условно - годовая экономия от снижения себестоимости валового кокса за счет увеличения выпуска продукции составит:
П = Ппроект - Пбаз = ЧЧЧЧ - ЩЩЩЩ = ЛЛЛЛЛ тыс. руб.
Рассчитаем прирост чистой прибыли по уравнению:
Пч = ЛЛЛЛЛ * (1 - н),
где (1 -н) - коэффициент чистой прибыли, равный 0,8.
ПЧ = ЛЛЛЛ * 0,8 = ММММ тыс. руб.
Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений (То)
рассчитывается по формуле:
Т0 = ,
где Кдоп - дополнительные капитальные вложения в реконструкцию;
Адоп - прирост годовой суммы амортизационных отчислений, тыс. руб.
Адоп =ОООО * 0,075=ЪЪЪЪтыс. руб.
Т0 = ,
Таким образом, дополнительные вложения в реконструкцию окупятся менее чем за I год.
Изменение основных технико-экономических показателей, обусловленное предлагаемыми в проекте мероприятиями, представлено в таблице 16.
Таблица 16 - Основные технико-экономические показатели проекта.
Наименование показателей |
Ед. изм. |
Базовый вариант |
Проектный вариант |
|
1. Объём производства |
т/год |
|||
2. Дополнительные капитальные вложения |
тыс. руб. |
- |
||
3 Стоимость основных производственных фондов |
тыс. руб. |
|||
4. Условно-годовая экономия |
тыс. руб. |
- |
||
5. Прирост чистой прибыли |
ТЫС. руб. |
- |
||
6. Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений |
лет |
4 5 Выводы по технико-экономической части
В ходе выполнения проекта была доказана экономическая целесообразность Проведения реконструкции коксовой батареи № 14 ОАО «ММК». Выгода от организации нового производства достигнута за счет увеличения объёма выпуска валового кокса 10 т/год при тех же затратах, что и в базовом варианте производственной мощностью в 450000 т/год.
Предлагаемая в проекте реконструкция требует капитальных вложений в размере 92 583 тыс. руб., срок окупаемости которых составит менее одного года.
Выгода от организации нового производства проиллюстрирована путем расчета и анализа технико-экономических показателей. Предварительные исследования полученных результатов свидетельствуют об экономической целесообразности реализации рассматриваемого проекта.
5. Безопасность жизнедеятельности
5.1 Введение в раздел БЖД
Проблемы обеспечения безопасности человека приобрели повышенную остроту из-за высокого производственного и бытового травматизма, из-за большого количества аварий, несчастных случаев, пожаров. Поэтому на любом предприятии проводятся различные мероприятия по обеспечению безопасной производственной деятельности, целью которых являются:
*создание комфортного (нормативного) состояния среды обитания в зонах трудовой деятельности человека:
*идентификация негативных воздействий среды обитания естественного и антропогенного происхождения на жизнедеятельность человека;
*разработка и реализация мер защиты человека и среды обитания от негативных воздействий;
*проектирование и эксплуатация техники, технологических процессов в соответствии с требованиями по безопасности и экологичности;
*обеспечение устойчивости функционирования объектов и технических систем в штатных и чрезвычайных ситуациях;
*прогнозирование развития и оценка последствий аварий, катастроф, стихийных бедствий, а также принятие мер по ликвидации последствий,
Своевременное выявление опасных и вредных факторов на рабочих местах, проведение мероприятий по предупреждению производственного травматизма, профессиональных заболеваний и улучшению условий труда, а также соблюдению работающими норм и правил техники безопасности, позволяет сделать процесс работы практически безопасным [15].
5.2 Вредные и опасные факторы
Вредный производственный фактор - производственный фактор, воздействие которого на человека, работающего в определенных условиях может привести к заболеваниям, снижению работоспособности или отрицательному влиянию на здоровье потомства [16].
Опасный производственный фактор - это производственный фактор, воздействие которого на работающего в определённых условиях приводит к травме, острому отравлению или другому внезапному резкому ухудшению здоровья или к смерти.
В зависимости от количественной характеристики (уровня, концентрации и т.д.) и продолжительности воздействия, вредный производственный фактор может стать опасным.
Производство кокса является вредным химическим производством, поэтому вопросы безопасности занимают важное место в организации производственного процесса.
Коксохимическое производство связано с получением и использованием горючего газа, содержащего вредные компоненты, оснащено подвижными машинами с электроприводами, имеет многочисленные паровые, газовые и водяные коммуникации, включает в себя печи, элементы которых имеют высокую температуру, поэтому характеризуется большим количеством вредных и опасных производственных факторов, высокой вероятностью аварий и несчастных случаев. Организация безопасности производственных процессов и труда позволяет не только снизить степень риска на рабочих местах, но и улучшить условия труда рабочих, тем самым, повышая производительность.
Основные вредные и опасные производственные факторы при работе в коксовом цехе:
· *угольная и коксовая пыль;
· *доменный и коксовый газ,
· *неионизирующие ...
Подобные документы
Особенности проектирования линзовой афокальной насадки для маломощного He–Ne лазера с возможностью управления расходимостью выходного лазерного излучения. Способы обеспечения его дискретного изменения с помощью механической смены линз объектива.
курсовая работа [377,8 K], добавлен 13.03.2014Рассмотрение особенностей солнечных элементов и выбор типа солнечной панели. Анализ типовых схемотехнических и конструкторских решений контроллеров заряда аккумуляторной батареи. Разработка структурной и электрической схемы, конструкции устройства.
дипломная работа [4,7 M], добавлен 10.10.2015Анализ и выбор системы электропитания и определение числа элементов аккумуляторной батареи. Расчет и выбор емкости аккумуляторной батареи. Определение числа вольтдобавочных конвертеров в ЭПУ. Выбор типа и материала магнитопровода для трансформатора Т1.
контрольная работа [116,1 K], добавлен 01.05.2019Расчет емкости аккумуляторных батарей. Буферная система электропитания с ВДК. Минимально допустимый уровень напряжения при разряде аккумуляторной батареи с учетом минимального уровня напряжения на одном элементе. Определение коэффициента отдачи батареи.
контрольная работа [142,3 K], добавлен 04.04.2013Разработка дискретного регулятора мощности секционированной солнечной батареи, входящего в состав энергопреобразующей аппаратуры, в части системы управления шунтирующими коммутаторами, для обеспечения требуемого качества выходного напряжения КЭП.
дипломная работа [2,1 M], добавлен 27.07.2012Технические характеристики трехфазного асинхронного двигателя. Разработка схемы управления. Использование аккумуляторной батареи в качестве источника питания. Расчет тепловых режимов ключевых элементов, выбор теплоотвода. Смета затрат на разработку.
дипломная работа [915,9 K], добавлен 20.10.2013Анализ существующих методов реализации системы контроля параметров линейной батареи. Общая характеристика системы Siemens PSS400. Обоснование языка программной реализации. Разработка контроллера интерфейса USB 2.0. Модули обработки и упаковки данных.
дипломная работа [4,4 M], добавлен 30.12.2010Физика нанопроводов, их классификация и способы получения. Примеры получения нонопроводов из конкретных материалов. Нанопровода из оксида марганца в качестве электродов аккумуляторной батареи. Особенности применения нанопроводов из оксида титана.
реферат [2,9 M], добавлен 19.01.2015Выбор частоты дискретизации первичного сигнала и типа линейного кода сигнала ЦСП. Расчет количества разрядов в кодовом слове. Расчет защищенности от шумов квантования для широкополосного и узкополосного сигнала. Структурная схема линейного регенератора.
курсовая работа [2,0 M], добавлен 05.01.2013Приборы радиолучевого типа. Выбор и обоснование элементной базы. Схемотехническая отработка конструкции охранного устройства. Обоснование компоновки блока и его частей. Расчет теплового режима, вибропрочности и надежности. Разработка конструкции блока.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 21.03.2013Выбор преобразователей для бесперебойного питания нагрузок в аварийном режиме. Расчет емкости и числа элементов аккумуляторной батареи. Определение параметров вводной сети переменного тока и дизель-генератора. Защита ЭПУ от внешних перенапряжений.
курсовая работа [222,2 K], добавлен 05.02.2013Составление предварительной структурной схемы электропитания. Выбор преобразователей для бесперебойного питания нагрузок в аварийном режиме. Расчет числа элементов аккумуляторной батареи, параметров вводной сети переменного тока и дизель-генератора.
контрольная работа [232,2 K], добавлен 05.02.2013Реконструкция действующей координатной станции АТС-354, разработка сети мультисервисного доступа на базе оборудования SI-2000 MSAN. Схема организации связи. Расчеты нагрузки, объемов оборудования. Оценка эффективности инвестиций на реконструкцию ОС-354.
дипломная работа [1,5 M], добавлен 09.09.2012Физические основы электрокардиографии. Виды помех и их устранение. Погрешности измерения амплитудно-временных параметров ЭКГ. Разработка имитатора сигналов: узел контроля напряжения батареи, расчет блока питания. Проведение поверки электрокардиографа.
магистерская работа [1,1 M], добавлен 05.02.2012Понятие и основные достоинства радиорелейных линий. Сравнительная характеристика и выбор типа антенны, изучение ее конструкции. Расчет высоты установки антенны над поверхностью Земли. Определение диаграммы направленности и расчет параметров рупора.
курсовая работа [439,3 K], добавлен 21.04.2011Обзор методов измерения и аппаратов. Принципы работы измерителя концентрации нитратов. Потребительские испытания нитрат-тестеров. Разработка аккумуляторной батареи, электрической принципиальной схемы, алгоритма работы программы микроконтроллера.
курсовая работа [2,5 M], добавлен 18.01.2014Структурная схема электропитающей установки. Расчет аккумуляторной батареи. Выбор вводного устройства, инверторов и выпрямительного устройства. Расчет потребления электроэнергии от внешней цепи. Размещение оборудования в помещениях. Защитное заземление.
курсовая работа [2,5 M], добавлен 28.01.2013Описание проектируемого устройства. Выбор и обоснование элементной базы, материалов конструкции, типа печатной платы, класса точности и шага координатной сетки. Метод изготовления электронного модуля. Оценка теплового режима и способа охлаждения.
курсовая работа [671,5 K], добавлен 18.06.2013Совершенствование сети связи на основе передовых технологий SDH с применением новых волоконно-оптических кабелей в качестве среды передачи. Реконструкция волоконно-оптической системы передачи на участке местного кольца правого берега г. Новосибирска.
дипломная работа [5,8 M], добавлен 24.09.2012Расчет числа элементов аккумуляторной батареи и ее емкости. Определение параметров вводной сети переменного тока и дизель-генератора. Схема токораспределительной цепи. Расчет защитного контура заземления. Размещение оборудования и защитного контура.
курсовая работа [246,2 K], добавлен 12.02.2013