= [-2,35-0,11-0,49+2,48+0,865+0,96 (9,0-5)] 0,9+0,71=7,63 кН;

V_{d, пр}= [Q`<sub>d,w,3</sub>+F<sub>Х,w,1</sub>+F<sub>Х,w,2</sub>+F<sub>Х,w,3</sub>+Q`_d,w,1p+Q`_d,w,2 (H-p)] ₂+F_{Х, ст}=

= [2,60+0,11+0,49-2,48+0,545+0,60 (9,0-5)] 0,9-0,719,0=4,53 кН.

Расчетные усилия:

М_d=М_{d, л}=30,88 кНм; V_d=V_{d, л}=7,63 кН;

N_d=+++₂=14,46+13,59+7,05+26,880,9=59,29 кН,

где ₂=0,9 - коэффициент сочетания согласно п.1.12 [2], учитывающий действие двух кратковременных нагрузок.

П.7.4 Подбор сечения колонны

Т.к. Н=9,0 м - отметка низа стропильных конструкций, то определим расчётную длину колонны по формуле:

Н_к=Н-h_об=9,0-0,075=8,925 м,

где h_обВ/ (0,289_max) =320/ (0,289200) =5,54 см, принимаем h_об=7,5 см (п.5.3.1.15, прил. Б, табл. Б.1 [1]) - высота сечения обвязочного бруса из условия устойчивости,

здесь В=3,2 м - шаг несущих конструкций;

_max=200 - предельная гибкость для связей (табл.7.2 [1]).

Проектируем колонну прямоугольного сечения, рис.3.2 Ширину сечения определяем (b100 мм) из условия предельной гибкости из плоскости рамы с учётом установки распорки по середине высоты колонны.

b_тр= (Н_к/2) / (0,289_max) = (892,5/2) / (0,289120) =12,87 см,

где l_y=Н_к/2 - расчетная длина колонны из плоскости рамы с учётом установки распорки по середине высоты колонны;

_max=120 - предельная гибкость колонны (табл.7.2 [1]).

Принимаем ширину сечения колонны 150 мм, что с учетом острожки досок по кромкам составит b=140 мм.

После назначения ширины сечения колонны надо проверить длину опорной плиты фермы l_пл по формуле:

l_пл,min=b+2 (а_уг+1,5d_от) =14,0+2 (3,0+1,51,5) =24,5 см,

где b=14,0 см - ширина сечения колонны;

а_уг=3,0 см - расстояние от края элемента крепления (уголка) (см. рис.71 [7]) до центра отверстия под болт (прил. VI, табл.11 [6]);

d_от=1,5 см - предварительно принятый диаметр отверстия под болт, крепящий ферму к колонне.

Если l_пл<l_пл,min, то надо произвести повторный расчёт опорной плиты в соответствии с п. П.6.3.4.1.

Высоту сечения колонны принимаем из 16 досок толщиной 36 мм (после острожки). Тогда высота сечения h=3616=576 мм.

Геометрические характеристики сечения:

A_d=14,057,6=806,4 см², W_d=14,057,6²/6=7741 см^3,I_z,sup=14,057,6³/12=223000 см⁴, I_y,sup=57,614,0³/12=13170 см⁴.

Проверим сечение сжато-изогнутого элемента по формуле (7.31) [1] (см. п.6.3.1).

Таким образом: l_d,z=_0,zl_z=2,2892,5=1963,5 см,

где _0,z=2,2 - при одном защемлённом и втором свободном конце стержня (табл.7.1 [1]).

i_z==16,63 см;

_z=1963,5/16,6=118,3 < _max=120 (табл.7.2 [1]);

=76,95; k_c=76,95²/ (2118,3²) =0,212;

f_c,0,d=f_c,0,dk_хk_modk_hk/_n=150,81,20,970,98/0,95=14,41 МПа=1,441 кН/cм^2,

где: f_c,0,d=15 МПа - расчетное сопротивление сосны сжатию для 2-го сорта для элементов прямоугольного сечения шириной свыше 0,13 м при высоте сечения от 0,13 до 0,5 м (табл.6.5 1);

k_х=0,8 - переходной коэффициент для пихты, учитывающий породу древесины (табл.6.6 [1]);

k_mod=1,2 - коэффициент условий работы при учёте кратковременного действия ветровой нагрузки (табл.6.4 [1]);

k_h=0,97 - коэффициент, учитывающий высоту сечения, при h=0,576 м > 0,5 м (табл.6.7 [1]);

k=0,98 - коэффициент, учитывающий толщину слоя, при =36 мм (табл.6.8 [1]).

_c,0,d=59,29/806,4=0,074 кН/cм²; _m,d=3088/7741=0,399 кН/cм²; f_m,d=f_c,0,d=1,441 кН/cм² согласно п.6.1.4 [1];

k_m,c=1-0,074/ (0,2121,441) =0,759;

0,074/1,441+0,399/ (0,7591,441) =0,42<1, то есть принятое сечение удовлетворяет условиям прочности.

Как видно из расчёта на прочность недонапряжение составляет 58%, однако уменьшение высоты сечения по условию предельной гибкости невозможно.

Проверим принятое сечение на устойчивость плоской формы деформирования по формуле (7.35) [1] (см. п.6.3.1).

Исходя из предположения, что связи, уменьшающие расчётную длину колонн из плоскости изгиба, ставятся по середине их высот:

l_d,y=1 (892,5/2) =446,2 см,

где _{0, у}=1,0 - при шарнирном закреплении концов стержня из плоскости изгиба (табл.7.1 [1]);

i_y==4,04 см;

_y=446,2/4,04=110,6 < _max=120 (табл.16 [3]);

k_c=76,95²/ (2110,6²) =0,242;

k_inst=1400,14²1,64/ (0,5894,00,576) =1,75,

где

k_f=1,75-0,75=1,75-0,750,143=1,64 принято по табл.7.4 [1] для трапециидальной формы эпюры моментов при свободной растянутой кромке для нижней половины колонны,

здесь =4,4/30,88=0,143 при моменте в опорном сечении М_{d, оп}=30,88 кНм (см. п.3.3) и моменте по середине высоты колонны в той же стойке:

М_{d, с}= [ (-2,35-0,11-0,49+2,48) 4,5+0,860,5²/2+0,9642,5] 0,9+0,714,5-5,66=4,40 кНм.

Таким образом:

0,074/ (0,2421,441) + [0,399/ (1,750,7591,441)] ²=0,25<1,

где: n=2 - показатель степени для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования.

Т.е. устойчивость плоской формы деформирования колонны обеспечена.

Проверим сечение колонны на действие скалывающих напряжений при изгибе по формуле (7.25) [1]:

_v,0,d f_v,0,d,

где _v,0,d=V_dS_sup/ (I_supb_d),

здесь V_d=V_d/k_m,c=7,63/0,759=10,05 кН - расчётная поперечная сила;

S_sup - статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения колонны относительно нейтральной оси;

I_sup - момент инерции брутто поперечного сечения колонны относительно нейтральной оси;

b_d=b=14,0 см - расчётная ширина сечения колонны;

f_v,0,d=f_v,0,dk_хk_modk/_n=1,50,81,20,98/0,95=1,49 МПа,

здесь: f_v,0,d=1,5 МПа - расчетное сопротивление сосны 2-го сорта скалыванию вдоль волокон при изгибе клееных элементов (табл.6.5 1);

k_х=0,8 - переходной коэффициент для пихты, учитывающий породу древесины (табл.6.6 [1]);

k_mod=1,2 - коэффициент условий работы при учёте кратковременного действия ветровой нагрузки (табл.6.4 [1]);

k=0,98 - коэффициент, учитывающий толщину слоя, при =36 мм (табл.6.8 [1]).

Тогда с учётом того, что для прямоугольных элементов без ослаблений S_sup/I_sup=1,5/h, получаем:

_v,0,d=10,051,5/ (57,614,0) =0,019 кН/см²=0,19 МПа < f_v,0,d=1,49 МПа, т.е. условие выполнено.

П.7.5 Расчёт базы колонны

Жёсткое сопряжение колонны с фундаментом (рис.3.2) осуществляем с помощью анкерных болтов. Анкерные болты прикрепляются к стальной траверсе, укладываемой на скошенные торцы специально приклеиваемых по бокам колонны бобышек. Расчёт сопряжения производим по максимальному растягивающему усилию при действии постоянной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке _f=0,9 вместо среднего значения _{f, ср}=1,1 и ветровой нагрузки (п.2.2 [2]):

N_d= (++) _f/_{f, ср}= (14,46+13,59+7,05) 0,9/1,1=28,72 кН,

М_d= (Q_d,w,3+F_Х,w,1+F_Х,w,2+F_Х,w,3) H+Q_d,w,1p²/2+

+Q_d,w,2 (H-p) (H+p) /2+F_{Х, ст}H_f/_{f, ср}+М_стf/_{f, ср}=

= (-2,35-0,11-0,49+2,48) 9,0+0,865²/2+0,96 (9,0-5)

(9,0+5) /2+0,719,00,9/1,1-5,660,9/1,1=34,10 кНм.

Определяем расчётный изгибающий момент с учётом его увеличения от действия продольной силы:

_c,0,d=28,72/806,4=0,036 кН/cм²; k_m,c=1-0,036/ (0,2121,441) =0,882; М_d=М_d/k_m,c=34,10/0,882=38,66 кНм.

Для крепления анкерных болтов по бокам колонны приклеиваем по две доски толщиной 36 мм каждая. Таким образом, высота сечения колонны у фундамента составляет h_н=720 мм. Тогда напряжения на поверхности фундамента будут составлять:

а) - крепление колонны к фундаменту;

1-колонна; 2-бобышки; 3-косые шайбы; 4-анкерные болты 16 мм; 5-болты 12 мм; 7-гидроизоляция; 8-тяжёлый бетон класса В ⁸/₁₀;

б) - эпюра напряжений на поверхности фундамента;

6-траверса (706);

в) - расчётная схема траверсы;

Рисунок 3.2 К расчёту базы колонны

_max-N_d/ (bh_н) - 6М_d/ (b) =-28,72/ (14,072,0) - 63866/ (14,072,0²) -0,348 кН/см²;

_min-N_d/ (bh_н) +6М_d/ (b) =-28,72/ (14,072,0) +63866/ (14,072,0²) =0,291 кН/см².

Для фундамента принимаем бетон класса С⁸/₁₀ с нормативным сопротивлением осевому сжатию f_ck=8,0 МПа (табл.6.1 [8]). Расчётное сопротивление бетона на местное сжатие согласно п.7.4.1.1 [8]:

f_cud=_uf_cd/_n=1,20,855,33/0,95=5,72 МПа=0,572 кН/см^2,

где _u - коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии, который следует определять по формуле (7.146) [8], принимаем равным 1,2;

=0,85 - коэффициент, учитывающий длительное действие нагрузки, принимаемый согласно указаниям п.6.1.5.4 [8];

f_cd=f_ck/_c=8/1,5=5,33 МПа - расчетное сопротивление бетона сжатию согласно указаниям п.6.1.2.11 [8],

здесь _c=1,5 - частный коэффициент безопасности по бетону.

Вычисляем размеры участков эпюры напряжений:

с_н=|_max|h_н/ (|_max|+|_min|) =0,34872,0/ (0,348+0,291) =39,21 см;

а_н=h_н/2-с_н/3=72,0/2-39,21/3=22,93 см;

у=h_н-с_н/3-z=72,0-39,21/3-3,5=55,43 см,

где z=3,5 см - принятое расстояние от края колонны до оси анкерного болта (рис.3.2 а).

Расстояние z ориентировочно принимается равным половине толщины бобышек.

Находим усилие в анкерных болтах:

N_б= (М_d-N_dа_н) /у= (3866-28,7222,93) /55,43=57,87 кН.

Требуемая площадь сечения анкерного болта:

А_тр=N_бn/ (n_бR_ba) =57,870,95/ (218,5) =1,49 см^2,

где n_б=2 - количество анкерных болтов с одной стороны;

R_ba=185 МПа=18,5 кН/см² - расчётное сопротивление растяжению анкерных болтов из стали марки 09Г2С по ГОСТ 19281-89 [ГОСТ 24379.1-80]

Принимаем болты диаметром 16 мм с расчётной площадью поперечного сечения А_bn=1,57 см² [ГОСТ 24379.0-80].

Траверсу для крепления анкерных болтов рассчитываем как балку по схеме, приведенной на рис.3.2 в.

Изгибающий момент:

М=N_б (l_т-b/2) /4=57,87 (17,0-14,0/2) /4=144,7 кНсм.

Из условия размещения анкерных болтов d=16 мм принимаем 706 с I_x=37,6 см⁴ и z₀=1,94 см (ГОСТ 8509-93) из стали класса С245.

Напряжения изгиба:

=М_n (b_уг-z₀) /I_x=144,70,95 (7,0-1,94) /37,6=18,5 кН/см²=

=185,0 МПа < R_yc=2401,1=264 МПа,

где: R_y=240 МПа - расчетное сопротивление изгибу стали класса С245 толщиной от 2 до 20 мм (табл.51* [5]);

_c=1,1 - коэффициент условий работы при расчёте стальных конструкций (табл.6* [5]).

Проверяем прочность клеевого шва от действия усилия N_б согласно указаниям п.9.3.5 [1]. Для этого определяем расчётную несущую способность клеевого шва на скалывание по формуле (9.3) [1]:

R_v,d=f_v,mod,dA_v=0,187700=130,9 кН,

где f_v,mod,d - расчётное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон для клеевого шва, определяемое формуле (9.4) [1]:

f_v,mod,d=f_v,0,d/ [1+ (l_v/e)] =0, 208/ [1+0,125 (50/55,43)] =0,187 кН/см^2,здесь f_v,0,d=f_v,0,dk_хk_modk/_n=2,10,81,20,98/0,95=

=2,08 МПа=0, 208 кН/см^2,

где: f_v,0,d=2,1 МПа - расчетное сопротивление сосны 2-го сортам местному скалыванию вдоль волокон в клеевых соединениях (табл.6.5 1);

k_х=0,8 - переходной коэффициент для пихты, учитывающий породу древесины (табл.6.6 [1]);

k_mod=1,2 - коэффициент условий работы при учёте кратковременного действия ветровой нагрузки (табл.6.4 [1]);

k=0,98 - коэффициент, учитывающий толщину слоя, при =36 мм (табл.6.8 [1]).

=0,125 - коэффициент при обеспечении обжатия площадки скалывания;

l_v=50 см - принятая длина клеевого соединения, т.е. расстояние от подошвы фундамента до стальной траверсы;

е=у=55,43 см - плечо сил скалывания;

A_v=b_vl_v=14,050=700 см² - расчётная площадь скалывания,

здесь b_v=b=14,0 см - расчётная ширина участка скалывания.

Т.к. N_б=57,87 кН < R_v,d=130,9 кН, то прочность клеевого шва обеспечена.

Список использованной литературы

1. СНБ 5.05.01-2000. Деревянные конструкции / Минстройархитектуры РБ. - Мн.: РУП "Минсктиппроект", 2001. - 72 с.

2. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. - 36 с.

3. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия (Дополнения. Разд.10 "Прогибы и перемещения”) / Госстрой СССР. - М.: ЦНИТП Госстроя СССР. 1989. - 8 с.

4. Методические указания по курсовому проектированию по дисциплине "Конструкции из дерева и пластмасс" для студентов специальности Т. 19.01/Брест, 1999. - 56 с.

5. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. / Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. - 96 с.

6. Расчёт стальных конструкций: Справ. пособие / Я.М. Лихтарников, Д.В. Ладыженский, В.М. Клыков. - 2-е изд, перераб. и доп. - К.: Будiвельник, 1984. - 368 с.

7. Гринь И.М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчет: Учеб. пособие для строительных вузов и ф-тов. - 2-е изд., перераб. и доп. Киев - Донецк: Вища школа, Головное изд-во, 1979. - 272 с.

8. СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции / Минстройархитектуры РБ. - Мн.: РУП "Минсктиппроект", 2003. - 139 с.

9. СТ БГТУ 01-2002. Стандарт Университета / УО "БГТУ". - Брест: 2002. - 48 с.

10. Белевич В.Б. Кровельные работы: Учеб. для проф. учеб. заведений. - 3-е изд., перераб. и доп. - М: Выш. школа; Изд. центр "Академия", 2000. - 400 с

Приложение А

Таблица А.1.1 Усилия в стержнях фермы пролетом l и высотой h_max=1/6l от единичной вертикальной нагрузки с числом панелей верхнего пояса равным 3

Элемент	Обозначение	Равномерно распределенная нагрузка	Нагрузка, распределенная по треугольнику	Длина элемента
		на l/2	на l	на l/2	на l
Верхний пояс	О1	-0,51374	-0,82426	-0, 19653	-0,24663	0,35477
	О2	-0,37024	-0,74046	-0,13492	-0, 20238	0,35477
	О3	-0,31052	-0,82426	-0,10021	-0, 19847	0,35477
Нижний пояс	И1	0,46719	0,74047	0,17871	0,22427	0,5
	И2	0,27329	0,74047	0,09113	0,18049	0,5
Решетка	Д1	-0,12611	0	-0,05697	-0,02849	0,23074
	Д2	0,12611	0	0,05697	0,02849	0,23074

Усилия в элементах фермы находятся в результате умножения коэффициентов таблицы на погонную нагрузку и пролет фермы N=ql

Длины элементов и координаты узлов находятся в результате умножения коэффициентов на пролет фермы L=l

Таблица А.1.2 Координаты узлов фермы пролетом l и высотой h_max=1/6l с числом панелей верхнего пояса равным 3

№ узла	1	2	3	4	5
X	0	0,32262	0,67738	1	0,5
Y	0	0,14757	0,14757	0	0

Таблица А.2.1 Усилия в стержнях фермы пролетом l и высотой h_max=1/7l от единичной вертикальной нагрузки с числом панелей верхнего пояса равным 3

Элемент	Обозначение	Равномерно распределенная нагрузка	Нагрузка, распределенная по треугольнику	Длина элемента
		на l/2	на l	на l/2	на l
Верхний пояс	О1	-0,62822	-0,99812	-0,23941	-0,30105	0,4361
	О2	-0,46509	-0,93018	-0,16900	-0,25350	0,3461
	О3	-0,36990	-0,99812	-0,12327	-0,24298	0,3461
Нижний пояс	И1	0,58545	0,93017	0,22311	0,28055	0,5
	И2	0,34472	0,93017	0,11487	0,22643	0,5
Решетка	Д1	-0,14523	0	-0,06532	-0,03266	0,2167
	Д2	0,14528	0	0,06532	0,03266	0,2167

Таблица А.2.2 Координаты узлов фермы пролетом l и высотой h_max=1/7l с числом панелей верхнего пояса равным 3

№ узла	1	2	3	4	5
X	0	0,32541	0,67459	1	0,5
Y	0	0,11800	0,11800	0	0

Рисунок А.1. Схема сегментной фермы с числом панелей верхнего пояса равным 3

Таблица А.3.1 Усилия в стержнях фермы пролетом l и высотой h_max=1/6l от единичной вертикальной нагрузки с числом панелей верхнего пояса равным 4

Элемент	Обозначение	Равномерно распределенная нагрузка	Нагрузка, распределенная по треугольнику	Длина элемента
		на l/2	на l	на l/2	на l
Верхний пояс	О1	-0,55331	-0,82269	-0,21693	-0,25825	0,2670
	О2	-0,44538	-0,74775	-0,16039	-0, 20677	0,2670
	О3	-0,30237	-0,74775	-0,09276	-0,17295	0,2670
	О4	-0,26938	-0,82269	-0,08264	-0, 19111	0,2670
Нижний пояс	И1	0,49012	0,72874	0, 19215	0,22875	0,3333
	И2	0,37502	0,75004	0,11504	0,17256	0,3333
	И3	0,23862	0,72874	0,07320	0,16928	0,3333
Решетка	Д1	-0,08200	0,01517	-0,05493	-0,04002	0,1570
	Д2	0,09137	-0,01688	0,06121	0,04460	0,2357
	Д3	-0,10825	-0,01688	-0,03321	-0,00260	0,2357
	Д4	0,09717	0,01517	0,02981	0,00234	0,1570

Таблица А.3.2 Координаты узлов фермы пролетом l и высотой h_max=1/6l с числом панелей верхнего пояса равным 4

№ узла	1	2	3	4	5	6	7
X	0	0,23648	0,5	0,76352	1	0,33333	0,66667
Y	0	0,12389	0,16667	0,12389	0	0	0

Таблица А.4.1 Усилия в стержнях фермы пролетом l и высотой h_max=1/7l от единичной вертикальной нагрузки с числом панелей верхнего пояса равным 4

Элемент	Обозначение	Равномерно распределенная нагрузка	Нагрузка, распределенная по треугольнику	Длина элемента
		на l/2	на l	на l/2	на l
Верхний пояс	О1	-0,62896	-0,93733	-0,21271	-0,24867	0,26255
	О2	-0,52102	-0,87304	-0,15632	-0, 19738	0,26255
	О3	-0,35203	-0,87304	-0,08212	-0,16028	0,26255
	О4	-0,30837	-0,93733	-0,07192	-0,17827	0,26255
Нижний пояс	И1	0,57495	0,85678	0, 19444	0,22731	0,3333
	И2	0,43753	0,87506	0,10207	0,15311	0,3333
	И3	0,28183	0,85678	0,06574	0,16296	0,3333
Решетка	Д1	-0,08943	0,01189	-0,06012	-0,04830	0,14157
	Д2	0,10334	-0,01373	0,06946	0,05580	0,21951
	Д3	-0,11707	-0,01373	-0,02731	-0,00742	0,21951
	Д4	0,10132	0,01189	0,02364	0,00642	0,14157

Таблица А.4.2 Координаты узлов фермы пролетом l и высотой h_max=1/7l с числом панелей верхнего пояса равным 4

№ узла	1	2	3	4	5	6	7
X	0	0,24	0,5	0,76	1	0,33333	0,66667
Y	0	0,10645	0,14286	0,10645	0	0	0

Рисунок А.2. Схема сегментной фермы с числом панелей верхнего пояса равным 4

Таблица А.5.1 Усилия в стержнях фермы пролетом l и высотой h_max=1/6l от единичной вертикальной нагрузки с числом панелей верхнего пояса равным 5

Элемент	Обозначение	Равномерно распределенная нагрузка	Нагрузка, распределенная по треугольнику	Длина элемента
		на l/2	на l	на l/2	на l
Верхний пояс	О1	-0,57258	-0,82647	-0,27092	-0,31323	0,2139
	О2	-0,49060	-0,75523	-0, 20323	-0,24733	0,2139
	О3	-0,37330	-0,74660	-0,12913	-0, 19369	0,2139
	О4	-0,26463	-0,75523	-0,08821	-0,18983	0,2139
	О5	-0,25389	-0,82647	-0,08463	-0,22023	0,2139
Нижний пояс	И1	0,49836	0,71934	0,22416	0,26099	0,25
	И2	0,43908	0,74661	0,15575	0, 20701	0,25
	И3	0,30753	0,74661	0,10251	0,18039	0,25
	И4	0,22098	0,71934	0,07367	0,18575	0,25
Решетка	Д1	-0,04616	0,02122	-0,05328	-0,04205	0,1231
	Д2	0,05299	-0,02439	0,06117	0,04827	0,2145
	Д3	-0,11824	0	-0,04785	-0,02393	0, 1923
	Д4	0,11824	0	0,04785	0,02393	0, 1923
	Д5	-0,07738	-0,02439	-0,02579	-0,00479	0,2145
	Д6	0,06738	0,02122	0,02247	0,00417	0,1231

Таблица А.5.2 Координаты узлов фермы пролетом l и высотой h_max=1/6l с числом панелей верхнего пояса равным 5

№ узла	1	2	3	4	5	6	7	8	9
X	0	0,18618	0,39305	0,60695	0,81332	1	0,25	0,5	0,75
Y	0	0,10532	0,15977	0,15977	0,10532	0	0	0	0

Таблица А.6.1 Усилия в стержнях фермы пролетом l и высотой h_max=1/7l от единичной вертикальной нагрузки с числом панелей верхнего пояса равным 5

Элемент	Обозначение	Равномерно распределенная нагрузка	Нагрузка, распределенная по треугольнику	Длина элемента
		на l/2	на l	на l/2	на l
Верхний пояс	О1	-0,65037	-0,94059	-0,32895	-0,39385	0,21027
	О2	-0,57205	-0,87953	-0,27931	-0,34807	0,21027
	О3	-0,39817	-0,79634	-0, 19733	-0,29600	0,21027
	О4	-0,30748	-0,87953	-0,13753	-0,27719	0,21027
	О5	-0,29022	-0,94089	-0,12981	-0,29429	0,21027
Нижний пояс	И1	0,58694	0,84866	0,29687	0,35545	0,25
	И2	0,51181	0,87209	0,23351	0,31408	0,25
	И3	0,36028	0,87209	0,16114	0,27789	0,25
	И4	0,26192	0,84866	0,11715	0,26559	0,25
Решетка	Д1	-0,05237	0,01622	-0,04417	-0,02883	0,10877
	Д2	0,06348	-0,01963	0,05354	0,03495	0, 19938
	Д3	-0,12444	0	-0,05943	-0,02971	0,17269
	Д4	0,12444	0	0,05943	0,02971	0,17269
	Д5	-0,08311	-0,01963	-0,03717	-0,01040	0, 19938
	Д6	0,06859	0,01622	0,03068	0,00860	0,10877

Таблица А.6.2 Координаты узлов фермы пролетом l и высотой h_max=1/7l с числом панелей верхнего пояса равным 5

№ узла	1	2	3	4	5	6	7	8	9
X	0	0,18977	0,39486	0,60514	0,81023	1	0,25	0,5	0,75
Y	0	0,09057	0,13700	0,13700	0,09057	0	0	0	0

Рисунок А.3. Схема сегментной фермы с числом панелей верхнего пояса равным 5

Приложение Б

Рисунок Б.1. Примерная компоновка первого листа графической части



Рисунок Б.2. Примерная компоновка второго листа графической части



Рисунок Б.3. Примерная компоновка третьего листа графической части

Размещено на Allbest.ru

...