Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Архитектурно - строительный раздел

1.1 Исходные данные

1.2 Строительная и климатическая характеристика района

1.3 Геологическое строение площадки

1.4 Объемно-планировочное решение

1.5 Архитектурно-конструктивное решение здания

1.6 Санитарно-техническое оборудование

1.7 Противопожарные мероприятия

1.8 Теплотехнический расчет стенового ограждения

2. Расчетно-конструктивный раздел

2.1 Компоновка каркаса

2.2 Расчет конструкции в ПК «Лира 9.6»

2.3 Расчет и конструирование монолитной колонны по данным РСУ из ПК Лира 9.6

2.4 Расчет фундамента под колонну

3. Раздел Технология Строительного Производства

3.1 Технологическая карта на ЖБ конструкций и укрупнительная сборка металлической конструкций

4. Экономика строительства

4.1 Расчет сметной стоимости строительства

4.2 Расчет инвестиционных затрат на строительство

4.3 Расчет продолжительности строительства

4.4 Расчет потребности денежных средств

Список использованной литературы



Введение

Основным назначением архитектуры всегда являлось создание необходимой для существования человека жизненной среды, характер и комфортабельность которой определялись уровнем развития общества, его культурой, достижениями науки и техники. Эта жизненная среда, называемая архитектурой, воплощается в зданиях, имеющих внутреннее пространство, комплексах зданий и сооружений, организующих наружное пространство - улицы, площади и города.

В современном мире одним из актуальных, с высокой требовательностью является здания для проведение праздничных мероприятии, которое время от времени все больше расширяется по габаритам и принимает эстетический вид.

Данный дипломный проект «Ресторан на 500 мест» в г.Актау - что имеет большие габариты и проблема с недостаточностью места для местного населения отодвигается на второй план, с автопаркингом для гостей что позволяет сэкономить на расходе ресурсов при покупке земельного участка и решает вопрос по площади использование участка.

Как правило, во всем мире рестораны подразделяют на три типа: VIP рестораны, высший и первый классы. Каждый тип заведений должен обладать определенным набором характеристик. Сегодня, чаще всего применяют более понятную, классификацию заведений: элитные, рестораны средней руки.. Для элитных ресторанов характерны следующие отличительные особенности - авторский дизайн, роскошный и изысканный интерьер, высокий уровень обслуживания, большой ассортимент оригинальных и фирменных блюд, эксклюзивная винная карта и, естественно, высокие цены, которые делают рестораны такого типа доступными лишь для людей, располагающими достаточными финансовыми возможностями. Рестораны средней руки за более умеренные финансовые траты также предлагают клиентам достаточно богатое меню, уютную атмосферу и достойное обслуживание.

В данном дипломном проекте выбран здание ресторана которое имеет необычный вид и в архитектурном решении сливается с городом строительства, так как город стоит у морского берега, проект чем-то напоминает очертание корабля. Актау намерен стать городом для туризма и бизнеса имеющий своеобразный проект “Aktau Сity”. У каждого города должен быть здание или сооружение который отображает облик этого города и стать символом и достопримечательностью.



1. Архитектурно - строительный раздел

1.1 Исходные данные

Объект строительства - ресторан на 500 мест арочного типа, расположен в г. Актау, который находится в зоне:

- снегового района - I

- характеристическое значение снеговой нагрузки : s0 = 0,8 кПа

- ветрового района - IV (тип местности «IV»)

- значение ветровой нагрузки : w0 = 0,48 кПа

- климатического района - IVГ:

-сейсмичность района до 6 баллов.

-степень огнестойкости II;

-уровень ответственности II;

-категория грунта III

- нормативная глубина промерзания грунта составляет 0,8 м.

1.2 Строительная и климатическая характеристика района

Климат -- резко континентальный, засушливый с очень жарким летом, средняя температура: январь 1.4 °C (при температуре минус 15 и сильном ветре отменяли занятия в школе), июль +27 °C. Летом температура может достигать +45 °C (а ночью до плюс 38), грунт -- нагревается на солнце до +70°. - количество осадков, выпадающее за год составляет 130-160 мм, при этом суточный максимум достигает 12 мм, средняя скорость ветра достигает 7,3 м/с; Вся растительность поливается. Город находится на берегу Каспийского моря. Питьевой водой город обеспечивает водо-опреснительная станция МАЭК, на которой подготавливается и смешивается произведенный дистиллят из морской воды с высокоминерализованной артезианской из месторождения «Куйлюс», так как вблизи города нет природных источников питьевой воды.

· Среднегодовая температура воздуха -- + 15,2 °C

· Относительная влажность воздуха -- 57,2 %

· Средняя скорость ветра -- 4,8 м/с

«Роза ветров» для г. Актау

Таблица 1.1.

		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
январь	повторяемость ветра	15	15	16	32	3	2	6	11
	средняя скорость ветра	6,9	6,1	6,8	8,9	5,9	5,2	7,4	7,2
июль	повторяемость ветра	24	17	9	7	6	9	10	18
	средняя скорость ветра	5,5	6,7	7,3	5,1	4,8	4,4	4,9	5,1

Рис. 1.1. Роза ветров

1.3 Геологическое строение площадки

Категория грунта - III

Грунты основания на площадке строительства объекта сложены следующими слоями:

· Почвенно-плодородный слой толщиной до 0.2-0.3м

· Супесь желтая, твердая до пластичной с плотностью 1.6т/м3, модуль деформации Е=16МПа, расчетное сопротивление R=2.0кг/см2, угол внутреннего трения ?? = 25 град., мощность слоя 0.3-0.4 м.

· Суглинки полутвердые до мягкопластичных, мощность слоя, с плотностью 1.6т/м3, модуль деформации Е=17Мпа, расчетное сопротивление R= 3.2кГ/см2 угол внутреннего трения ?? = 19 град., мощность слоя 0,8-1 м

· Глины буровато-серые, твердые, плотностью 1.8т/м3, модуль деформации Е=18МПа расчетное сопротивление R= 3.2кГ/см2, угол внутреннего трения

?? = 15 град., мощность слоя 3,9-4,3 м.

· Глины серые, от твердых до тугопластичных, плотностью 1.8т/м3, модуль деформации Е=18МПа расчетное сопротивление R= 3.2кГ/см2, угол внутреннего трения ?? = 17 град., мощность слоя 5-8 м.

1.4 Объемно-планировочное решение

Здание имеет дугообразную форму в плане. Рядом расположено здание бизнес-центра которое имеет между собой непосредственную связь, проходку в виде галерея.

Основные габариты проектируемого ресторана в осях 24х42 м. Здание состоит из подвальной части. Отметка подвальной части -4.2 м с уровни пола 1-го этажа, подвальный этаж выходит с уровня земли на 2 м, плюс высота арочной фермы 12м, в общем случае высота здания 14м. Здание бизнес-центра расположенного рядом, имеет размеры габаритов 24х10 м, высотой 29,7м. Высота этажей 3,3 м. Соединяющая галерея имеет размеры 2х4,4 м, высотой 4,35м. Комбинация двух зданий было принято из-за эстетической выразительности и по целесообразности размещении служебно-хозяйственных помещении.

Основное здание имеет по торцам козырьки которое сливается со зданием и функционирует как распределитель ветровых давлении по зданию к тому же подчеркивает эстетику. Архитектурную выразительность фасаду придает конструкция навесного покрытия из материала поликарбонат, которая имеет 30-100% светопропускную способность, защиту от ультрафиолетовых лучей и малую теплопроводность . Таким образом решается вопрос дневного освещения, требуемая температура помещения.

Главный вход с тамбуром, расположено в торцевой части ресторана, со стороны улицы. По другую сторону имеется техническое помещение. Подвал здания выполняет функцию автопаркинга, вход в помещение идет через лестничной клетки из подвала в вестибюль. Санитарные узлы также расположены в подвале, спуск на них совершается с другой стороны вестибюля по лестничной клетке там же расположены помещения для служебного персонала и инвентарное помещение. Зал ресторана окутывает основную площадь здания. Вход в него выполняется через вестибюль, вход в вестибюль идет через главные торцевые и из подвального этажа.

Технологический процесс выполняется в двух отдельных между собой связанных зданиях.

В состав основного здания Ресторана входит помещения:

-Зал общепита

-Автопаркинг

-Раздевалка

-Сан.узел мужской

-Сан.узел женский

-Раздевалка для гостей

-Раздевалка для персонала

-Инвентарное

-Тех.помещение

В состав здания Бизнесс-центра входит помещения:

Подвального этажа

-Кухня

-Помещение для мойки посуды

-Кладовая сухих продуктов и винно-водочных изделий

-Охлаждаемая камера фруктов, ягод, овощей, напитков

-Охлаждаемая камера молочных продуктов, жиров

-Кладовая для хранения посуды

-Тех.помещение

1-го этажа

-Зал отдыха

-Бар

-Сан.узел

-Холл

2-го этажа

-Кабинет директора

-Бухгалтерия

-Касса

-Контора

-Помещение адм. персонала

-Мужской сан.узел

-Женский сан.узе

Общая площадь помещении для обслуживание потребителей - 1056,3 мІ

Общая площадь автопаркинга - 857 мІ

Общая площадь бытовых помещений - 173,3 мІ

Общая площадь служебных помещений - 113,4 мІ

Общая площадь технических помещений - 45,56 мІ

Общая площадь складских помещений - 84,46 мІ

Эвакуация с жилых этажей предусматривается через лестничные клетки, расположенные на достаточном близком расстоянии друг от друга. Выход с первого этажа наружу осуществляется через вестибюль или через служебный вход.

1.5 Архитектурно-конструктивное решение здания

Здание ресторана относится к зданиям II степени ответственности. Степень огнестойкости- II.

Конструктивная система здания представляет собой аркаобразную решетчатую стальную ферму на опорных шарнирах. Шаг между фермами 6 м, пространственную жесткость обеспечивает продольные, поперечные связи. Стальные элементы конструкции скомпованы из гнутых замкнутых сварных профилей по ТУ 36-2287-80.

Фундамент здания - монолитные фундаменты 3-х ступенчатые мелкого заложения, устраиваемые под колонны, смазанный битумом два раза, толщина гидроизоляций 1 см.

Колонны здания - ж/б монолитные, сечением 40х40 см, в обеих направлениях имеет шаг 6м.

Ригели - ж/б монолитные, сечением 60х30 см

Плиты - ж/б монолитные, сечением 20 см.

Стены выполняются ненесущими из ракушняковых блоков, толщина ракушняковых блоков - 200мм, марка камня ракушняка -М25, размеры 380х180х180 мм, поглощение влаги на уровне 17-20%;стойкость к морозам на протяжении 25-50 циклов, марка раствора М-50. Стеновые блоки опираются непосредственно на перекрытия.

Лестницы - сборные железобетонные марши и площадки, ограждения лестницы из нержавеющих сталей.

Покрытие здания принимает сплошное остекление, выполняется из поликарбонатных материалов толщиной 25мм, в обзорных местах монолитный поликарбонат толщиной 8 мм. Покрытие теплоизолирована мераловатами толщиной 50 мм, заделано гипсокартоном толщиной 10мм.

Поликарбонатные листы изготавливаются из поликарбонатных гранул методом экструзии и завоевали большую популярность, как универсальный материал с уникальными эксплуатационными характеристиками и очень широким спектром применения.



Преимущества:

Легкость

Сотовый поликарбонат в 6 раз легче стекла, а монолитный -- в 2 раза, что позволяет создавать легкие оригинальные конструкции; увеличивать площадь светопропускающей поверхности за счет увеличения ширины пролета несущей конструкции и осуществлять монтаж без подъемных механизмов. Малый вес листов позволяет уменьшить объем несущих конструкций, что снижает общую стоимость строящегося объекта.

Прочность

Благодаря структуре своих молекул, поликарбонат обладает непревзойденными показателями ударопрочности -- панели из него способны выдерживать на порядок выше большие весовые нагрузки (ветровые и снеговые), чем стекло. Дополнительную конструктивную прочность, по отношению к весу, сотовому поликарбонату придают многочисленные ребра жесткости, образующие ячеики внутри панели.

Прозрачность

Монолитный поликарбонат прозрачен и пропускает до 90% света, что выше показателей обычного стекла. Панели сотового поликарбоната не прозрачны, однако также обладают высокой степенью светопропускания -- наиболее тонкие из них пропускают до 85% видимого спектра.

Тепло-и звукоизоляция

Теплоизоляция на высоте у всех поликарбонатных листов, а звукоизоляция сотовой поликарбонатной панели в 2 раза выше, в сравнении со стеклом той же толщины, благодаря воздуху, наполняющему ее пустоты.

Двери - наружные, двупольные конструкции алюминиевой системы ALT C48, внутренние раздвижные.

Ворота автопаркинга подъемные, каркас ворот изготовлен из сэндвич панелей разной толщины (от 30мм до 60мм).

Полы - зала, вестибюля из керамогранитной плитки, автопаркинга наливные, в остальных помещениях керамические.

Остекление оконных проемов цокольного этажа выполняется из пластиковых окон. Крыльцо покрыто гранитной плиткой. Отмостка принята асфальтобетонная на щебёночном основании шириной 1м.

Стена цокольного этажа из ракушняковых блоков снаружи смазанной битумом, облицовывается плиткой фасадной.

Поверхности стен и перегородок оштукатуриваются цементно-песчанным раствором, потолки тщательно затираются.

В санитарных узлах в отделке предусмотрена облицовка стен керамической глазурованной плиткой. В остальных помещениях стены имеют водоэмульсионную окраску с добавлением колера. Потолки после подготовки также окрашиваются водоэмульсионными составами. Масляная окраска дверных блоков осуществляется за 2 раза, а также окраска приборов отопления и труб.

Рис. Схема пола 1-го этажа

Наливные полы обладают высокой эластичностью, успешно противостоят ударным, механическим и химическим нагрузкам, вибрациям. Ко всему прочему наливной пол выглядит очень эстетично и поэтому применять наливные полы можно как в промышленном цеху так и в супермаркете или любом другом помещении где нужна и красота и прочность.

1.6 Санитарно-техническое оборудование

Инженерное оборудование предназначено для создания необходимых условий ведения технологических процессов и обеспечения, нормальных санитарно-гигиенических условий труда.

Внутренние системы водоснабжения и водоотведения, электроснабжения, теплоснабжения, телефонная работают от центральных городских сетей соответственно горячего и холодного водоснабжения, местной электротяговой подстанции, центральных теплосетей, городских телефонных сетей.

Санитарные приборы (унитазы, мойки, раковины) снабжаются разводной горячего и холодного водопровода согласно СНиП 2.04.01-85.

Система отопления состоит из теплого ввода, теплопроводов и нагревательных приборов. Отопление здания в зимний период производиться с центральной городской системой водяного отопления.

Для создания нормальной воздушной среды имеются система приточно-вытяжной вентиляции с механическим и естественным побуждением (согласно СНиП 2.04.05-91). Кондиционирование воздуха производится посредством вентиляционных установок и кондиционеров.

Потребление воды осуществляется посредством центральной сети водоснабжения города. Напор на вводе - хозяйственного водопровода - 10 метров, при пожаротушении - 12-18 метров.

Архитектурное освещение и подсветка фасадов здания прожекторами с галогенными лампами и с разрядными лампами высокого давления. Наружное освещение -- светильники с галогенными и ртутными лампами. Внутреннее электроосвещение - люминесцентные светильники и лампы накаливания.

Телефонная связь, радиофикация, охранная и пожарная сигнализация осуществляются через устройства, устанавливаемые соответствующими службами и подключенными к городской сети.

1.7 Противопожарные мероприятия

Противопожарные требования определяются по СНиП 2.01.02.-89 «Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений». Пожарная безопасность здания в значительной мере определяется степенью его огнестойкости. Для данного здания приняты конструкции несгораемые и трудно сгораемые, что соответствует II степени огнестойкости. Покрытие трудносгораемый, с пределом огнестойкости не менее одного часа.

В лестничной клетке площадки и марши также должны быть несгораемыми. В случае пожара имеется подвал, который является эваковыходом людей так как конструкция перекрытия ЖБ является противопожарным преградой.

Огромное значение при проектировании общественных зданий, (а таковым является места скопления людей) имеет их пожарная безопасность. Исходя из функционального технологического процесса здания, в нём находится большоё количество людей одновременно, по этому необходимо обеспечить их надёжную и быструю эвакуацию во время пожара. Имеется три выхода наружу, один ведёт с главного выхода другой с лестничной клетки в цокольный этаж следующий через галерею которая имеет здание бизнес-центра, все три выхода расположены в вестибюльной зоне. Двери из помещений и коридоров не должны уменьшать расчётную ширину эвакуационных проходов, и должны открываться наружу.

Первый этаж здания оборудован огнетушителями, пожарными рукавами с брандспойтами для тушения пожара, количество их и пожарных кранов нормируется соответствующими нормами СНиП. Ответственным за осуществление противопожарных мероприятий является начальник участка. В его обязанность входит строгое соблюдение установленных правил пожарной безопасности, своевременное выполнение предписаний органов пожарного надзора, обучение рабочих и служащих правилам пожарной безопасности и действиям на случай пожара.

При размещении магазина на участке следует обеспечить исключение пересечений потоков покупателей с путями грузового транспорта. Земельный участок магазина должен состоять из двух зон: зоны для покупателей и зоной для разгрузки товаров (подъезды для автотранспорта, разгрузочные места и площадки). Эта зона расположена со стороны двора.

При разработке генерального плана были приняты следующие меры пожарной безопасности, выдержаны требуемые нормами противопожарные разрывы между зданиями и сооружениями, обеспечили дороги и подъезд пожарных автомобилей, строительную площадку обеспечили необходимым количеством пожарных гидрантов

1.8 Теплотехнический расчет стенового ограждения

Термическое сопротивление R, м•?С/Вт слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однородной (однослойной) ограждающей конструкции следует определяют по формуле:

Сопротивление теплопередачи Ro, м2•?С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле:



Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) следует определять по формуле:

Требуемое сопротивление теплопередаче:

где tв = 20С - расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая согласно ГОСТ 12.1.005-88* и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;

tн = -17С - расчетная зимняя температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по [2];

n=1 - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху. ([1], т. 3*)

Дtн = 4,5 С - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены. ([1], т. 2*)

в = 8,7 - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций. ([1], т.4)

н = 23 - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции.([1], т.6*)

tот.пер = 2,1 - средняя температура, С, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8С. ([2], т.1)

zот.пер = 157 - продолжительность, сутки, периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8С. ([2], т.1)

Ограждающая конструкция состоит из 3-х слоев:

- поликалбонат толщиной = 25 мм и с коэффициентом теплопроводности = 0,02 Вт/(м С), S=0,51 Вт/(м С).

- минераловаты толщиной = 50 мм и с коэффициентом теплопроводности = 0,044 Вт/(м С), S=0,73 Вт/(м С).

- Гипсокартон толщиной = 10 мм и с коэффициентом теплопроводности = 0,22 Вт/(м С), S=1,2 Вт/(м С).

,

Проверяем фактическую инерционность ограждающих конструкций:

,

,

D- тепловую инерцию sn-расчетный коэффициент теплоусвоения материала слоя, принимаемая по [1] прил. 3.

,

Ограждающая стена с малой инерционностью т.к. 2,72<D, т.е. инерционность и средняя температура наиболее холодных суток, принятая за расчетную зимнюю температуру наружного воздуха подтвердилась.



2. Расчетно-конструктивный раздел

2.1 Компоновка каркаса

Общие сведения

В дипломном проекте разработана КЖ арочного большепролетного здания.

Условия площадки строительства:

- нормативная снеговая нагрузка для I снегового района 80 кгс/м2;

- нормативный скоростной напор ветра для IV ветрового района 48 кгс/м2;

- расчетная температура минус 21єС;

- грунты III категории.

Условия эксплуатации здания: отапливаемое.

Уровень ответственности здания: II согласно ГОСТ 27751-88, коэффициент надежности по назначению 0.95.

Характеристика проектных решений.

Железобетонные конструкции запроектированы в соответствии с требованиями:

- СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия"

- СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции"

- СНиП РК 2.01-19-2004 "Защита строительных конструкций от коррозии"

Стальные конструкции запроектированы в соответствии с требованиями:

- СНиП РК 5.04-23-2002 «Стальные конструкции»

- Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов/Е.И. Беленя, В.А. Балдин и др.; Стройиздат, 1986-560 с.

Освидетельствование скрытых работ с составлением актов на них необходимо производить на работы, указанные в нормативных документах части 3 СНиП РК 1.03-06-2002.

Материал конструкций железобетон класса В20 арматура класса A-240 и A-400.

Обеспечение качества строительно-монтажных работ - в соответствии со СНиП РК 1.03-06-2002.

Требуется рассчитать и запроектировать подвал арочного большепролетного здание, в городе Актау. С максимальными размерами выступающих частей здания - 44.6 м и 24 м в плане. Высота подвала 4.2 м.

Сетка колонн 6х6 м, сечение колонн 40х40 см, ригель 60х30 см, плита 20 см. Фундамент монолитный столбчатый трехступенчатый.

Сбор нагрузок

При расчете конструкций нагрузки и воздействия приняты по СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия».

На здание действуют следующие виды нагрузок: постоянная от покрытия; временная (снеговая), ветровая; постоянная нагрузка от перекрытия, полезная.

Постоянные нагрузки - это нормативные значения нагрузок от массы конструкций определенные по размерам, установленным в процессе проектирования на основе опытов предыдущих проектов и справочных материалов. Нагрузки от грунтов установлены в зависимости от грунта, его вида и плотности.

Переход к расчетным нагрузкам осуществлен путем умножения соответствующих нормативных нагрузок на коэффициент надежности по нагрузке f, который учитывает изменчивость нагрузок, зависящую от ряда факторов. Коэффициенты надежности по нагрузке устанавливают после обработки статистических данных наблюдений за фактическими нагрузками, которые отмечены во время эксплуатации сооружений. Эти коэффициенты зависят от вида нагрузки, вследствие чего каждая нагрузка имеет свое значение коэффициента надежности.

Приведем некоторые значения коэффициентов надежности по нагрузке для отдельных строительных конструкций:

1,1 - для железобетонных, бетонных (со средней плотностью свыше 1600 кг/м3), деревянных, каменных и армокаменных конструкций;

1,3 - для бетонных (со средней плотностью 1600 кг/м3 и менее), изоляционных, выравнивающих и отделочных слоев (плиты, материалы в рулонах, засыпки, стяжки и т.д.), выполняемые на строительной площадке.

Для равномерно-распределенных временных нагрузок коэффициент f равен:

1,3 - при полном нормативном значении нагрузки менее 2 кПа;

1,2 - при полном нормативном значении нагрузки 2 кПа и более.

Коэффициенты по нагрузке, по материалу, по назначению здания задаются и учитываются программой ПК “ЛИРА” автоматически. Автоматически учитывается собственный вес конструктивных элементов, поэтому при сборе нагрузок задаем все нагрузки (нормативные) кроме веса монолитных железобетонных конструкций.

Коэффициенты надежности по нагрузке принимаем:

- для постоянной нагрузки гn=1,1;

- для временной нагрузки гn=1,2;

- для нагрузки от ветра и снега гn=1,4;

Коэффициента надежности по назначению здания гn=1.

Коэффициенты сочетаний 0,9;0,8;0,5 соответственно для постоянных, длительных, кратковременных.

Таблица Нагрузки на покрытие

Наим. №	Норм. Нагр., кН/м2	гf	Расчет. Нагр., кН/м2
I. Постоянная нагрузка на покрытие
1. Покрытие, поликарбонат сотовый, монолитный д=25 мм 2. Минераловата д=50 мм 3.Гипсокартон д=10 мм	0,035 0,05 0,02	1,2 1,2 1,2	0,042 0,061 0,024
Итого:	1,36		1,462
II. Кратковременная нагрузка на покрытие
1. Снеговая нагрузка Снеговой р-н I	0,8	1,4	1,112
2.Ветровая нагрузка Ветровой р-н IV	0,48	1,4	0,672

2.2 Расчет конструкции в ПК «Лира 9.6»

Статический расчет каркаса здания выполнен в программном комплексе «Лира 9.6». Сформирована расчетная схема в системе «Лир-ВИЗОР», назначены жескостные характеристики, связи, нагрузки.

Создано 6 загружений:

1. Собственный вес;

2. Постоянная нагрузка;

3. полезная нагрузка;

4. снеговая нагрузка;

5. ветровая нагрузка;

6. пульсационная от ветра.

В результате произведенного расчета были получены данные для дальнейшего анализа и проектирования:

эпюры усилий;

мозаики напряжений;

перемещения узлов;

таблица РСУ;

Далее производилась:

подбор и конструирование арматуры в «Лир-Арм»;

проверка и подбор стальной фермы в «Лир-СТК»;



Рис. Расчетная схема здания в 3D пространстве

Рис. Задание жесткости колонны и ригеля

Рис. Задание жесткости плиты



Рис Задание характеристик для расчета на динамические воздействия

Протокол расчета

ПРОТОКОЛ РАСЧЕТА

Version: 9.6, Processor date: 27/12/2011

Computer: GenuineIntel 2.39GHz, RAM: 3958 MB

Open specifications for Multi-Processing

14:52 65_ Фиксированная память - 1255 МБ, виртуальная память - 1255 МБ.

14:52 99_ Выполняется тест быстродействия процессора и диска (это может занять до 2 мин)

14:53 100_ CPU=544.364 mc/sek, I/O=1327.564 mb/sek.

14:53 173_ Исходные данные.

Файл C:\USERS\PUBLIC\DOCUMENTS\LIRA SOFT\LIRA 9.6\LDATA\арка 1.TXT

14:53 168_ Ввод исходных данных основной схемы.

14:53 10_ Формирование форматов данных.

14:53 466_ Контроль исходных данных _1. Супеpэлемент типа 2000.

14:53 12_ Контроль исходных данных _2. Супеpэлемент типа 2000.

14:53 98_ Из системы уравнений исключено 2252 неизвестных.

X-0. Y-0. Z-0. UX-0. UY-0. UZ-2252.

14:53 562_ Перенумерация в схеме

14:53 1_ Данные записаны в файл расчета

C:\USERS\PUBLIC\DOCUMENTS\LIRA SOFT\LIRA 9.6\LWORK\арка 1#00.арка 1

14:53 523_ Постpоение гpафа матpицы.

14:53 180_ Упорядочение матрицы жесткости методом 2.

14:53 180_ Упорядочение матрицы жесткости методом 1.

14:53 101_ Определение вpемени факторизации супеpэлемента 2000.

14:53 562_ Перенумерация в схеме

14:53 520_ Инфоpмация о pасчетной схеме супеpэлемента типа 2000.

- поpядок системы уpавнений 17734

- шиpина ленты 17731

- количество элементов 4697

- количество узлов 3371

- количество загpужений 6

- плотность матpицы 1%

- количество супеpузлов 0

- дисковая память : 11.152 M

14:53 522_ Ресуpсы необходимые для выполнения pасчета

1. Дисковая память : 89.016 M

фоpматы данных 3.000 M

матpица жесткости основной схемы 11.152 M

матpицы жесткости супеpэлементов 0.000 M

динамика (f04) 4.465 M

пеpемещения (f07) 2.300 M

усилия (f08) 3.128 M

pеакции (f09) 4.375 M

pасчетные сочетания (f10) 60.597 M

2. Оpиентиpовочное вpемя pасчета 0.24 мин.

Гаусс 0.02 мин.

динамика 0.19 мин.

pасчетные сочетания 0.02 мин.

устойчивость 0.00 мин.

14:53 575_ Формирование матрицы жесткости основной схемы.

14:53 578_ Разложение матрицы жесткости основной схемы.

Ориентировочное время работы 1 мин.

14:53 39_ Контроль решения основной схемы.

14:53 569_ Накопление масс

14:53 20_ Определение форм колебаний. Загружение 6.

Выбор стартовых векторов.

14:53 536_ Распределение масс для загружения 6

Количество активных масс 17734

| X Y Z UX UY UZ

| 113.122 113.122 113.122 1.55786 1.27441 0.95548

14:53 627_ При определении форм колебаний будет использована матрица масс.

14:53 3_ Итерация 1. Невязка 9.88E+001%, точность 1.0E-003%.

Количество фоpм 10. Получено фоpм 0. Частота 0.00 Гц.

14:53 3_ Итерация 2. Невязка 9.90E+001%, точность 1.0E-003%.

Количество фоpм 10. Получено фоpм 0. Частота 0.00 Гц.

14:53 3_ Итерация 3. Невязка 1.22E+001%, точность 1.0E-003%.

Количество фоpм 10. Получено фоpм 0. Частота 0.00 Гц.

14:53 3_ Итерация 4. Невязка 3.50E+000%, точность 1.0E-003%.

Количество фоpм 10. Получено фоpм 3. Частота 3.25 Гц.

14:53 3_ Итерация 5. Невязка 7.38E-001%, точность 1.0E-003%.

Количество фоpм 10. Получено фоpм 5. Частота 4.83 Гц.

14:53 3_ Итерация 6. Невязка 7.44E-002%, точность 1.0E-003%.

Количество фоpм 10. Получено фоpм 6. Частота 5.76 Гц.

14:53 3_ Итерация 7. Невязка 6.32E-003%, точность 1.0E-003%.

Количество фоpм 10. Получено фоpм 7. Частота 6.66 Гц.

14:53 3_ Итерация 8. Невязка 4.92E-004%, точность 1.0E-003%.

Количество фоpм 10. Получено фоpм 10. Частота 6.91 Гц.

14:53 178_ Количество выполненных итераций 8, из них 0 добавочных.

14:53 567_ Вычисление динамических сил. Загружение 6

14:53 186_ Mаксимальное ускоpение по оси X (узел 414, фоpма 1) - 0.631 м/с2

14:53 187_ Mаксимальное ускоpение по оси Y (узел 593, фоpма 1) - 0.010 м/с2

14:53 186_ Mаксимальное ускоpение по оси X (узел 15, фоpма 3) - 0.028 м/с2

14:53 187_ Mаксимальное ускоpение по оси Y (узел 12, фоpма 3) - 0.008 м/с2

14:53 186_ Mаксимальное ускоpение по оси X (узел 398, фоpма 4) - 1.341 м/с2

14:53 187_ Mаксимальное ускоpение по оси Y (узел 602, фоpма 4) - 0.040 м/с2

14:53 502_ Накопление нагрузок основной схемы.

14:53 37_ Суммарные узловые нагрузки на основную схему

X Y Z UX UY UZ

1- 0.0 0.0 8.858+2 0.0 0.0 0.0

2- 0.0 0.0 2.488+2 0.0 0.0 0.0

3- 0.0 0.0 4.388+2 0.0 0.0 0.0

4- 0.0 0.0 1.270+2 0.0 0.0 0.0

5- -2.040+1 0.0 -6.702+1 0.0 0.0 0.0

6- 1 3.649+1 5.363-7 -6.785-5 0.0 0.0 0.0

6- 2 0.0 1.166-3 0.0 0.0 0.0 0.0

6- 3 9.820-3 3.943-5 -1.009-7 0.0 0.0 0.0

6- 4 -1.073+1 -3.069-6 -3.733-4 0.0 0.0 0.0

6- 5 -2.040+1 0.0 -6.702+1 0.0 0.0 0.0

14:53 580_ Вычисление перемещений в основной схеме.

14:53 268_ Загружение. Работа внешних сил. Максимальные перемещения и повороты.

1- 3.184-1 -1.815-3 6.259-4

2- 4.101-2 -5.273-4 -2.462-4

3- 1.231-1 -1.231-3 4.668-4

4- 7.683-2 -2.565-3 1.184-3

5- 5.878-2 4.214-3 8.430-4

6- 1 2.422-2 -2.413-3 -3.735-4

6- 2 1.525-11 -5.321-8 8.141-9

6- 3 1.204-5 -6.632-5 -6.765-6

6- 4 1.258-2 -1.946-3 -3.901-4

6- 5 5.878-2 4.214-3 8.430-4

14:53 48_ Вывод перемещений.

14:53 586_ Вычисление усилий в основной схеме.

14:53 604_ Выбор расчетных сочетаний усилий в основной схеме.

14:53 7_ ЗАДАНИЕ ВЫПОЛНЕНО. Время расчета 1.53 мин.

Результаты КЭ расчета представлены в виде мозаик, эпюр, изополей а также РСУ. См. далее:

Подбор арматуры в Лир-Арм

Рис. Назначение элементам материалы

Рис. Процесс расчета арматуры



Рис. Подобранная арматура в элементе 776.

Максимальный площадь одной арматуры 4,57 см2 , что является Ш 25.

Конструирование согласно РСУ в Лир-АРМ

Максимальный площадь одной арматуры в средней опоре 3,39 см2 , в пролете 2,65 см2 , в крайней опоре 2,79 см2 , что является Ш 20,18,18.

Подбор и проверка стальной арочной фермы в Лир-Стк

Стальная часть здания составлена из гнутых сварных профилей квадратного сечения которое имеет:

Верхний и нижний пояс арки сечением 180х10 мм

Раскосы арки 120х6 мм

Стойки арки 140х8мм

Продольные профили 120х6мм

Связи продольные 100х7мм

Раскосы м/у продольными профилями 100х7мм

Стойки м/у продольными профилями 100х7мм

Поперечные связи 140х8мм

Сталь марки 10Г2С1,С245

Рис. Эпюры элемента верхнего пояса сечением 180х10 мм

Максимальное исчерпание несущей способности по 1ПС - 9%, 2ПС-88%, МУ- 27%

2.3 Расчет и конструирование монолитной колонны по данным РСУ из ПК Лира 9.6

Рис. Мозайка усилия N

Усилия подбираем согласно результатам РСУ из таблицы 2.3.1:

Согласно РСУ, максимальная продольная сила: 60,031 т

Максим. Изгиб момент: 0.555 т*м

Данные при действии 1,2,3 как наиболее опасного сочетания

Расчет прочности монолитной колонны

Расчет производим по результатам расчета на программном комплексе «ЛИРА 9.6».

Методика подбора сечений арматуры внецентренно сжатой колонны при R (случай 2). Расчетные формулы для подбора симметричной арматуры получают из совместного решения системы трех уравнений: уравнения равновесия продольных усилий, моментов и эмпирической зависимости для s. Последовательность расчета по этим формулам для элементов из бетона В20 и ниже следующая:

1. Определяют

;

;

;

2. При s0 принимают конструктивно по минимальному проценту армирования.

3. При s0 определяют.

Cечение элемента размерами b = 400 мм, h = 400 мм; a = a' = 30 мм; бетон тяжелый класса В20, модуль упругости Eb=27·103 Мпа, расчетное сопротивление бетона Rb = 11,5 Мпа, с учетом коэффициента условие работы бетона (b2 = 0,9) принимаем Rb = 10,35 МПа. Рабочая арматура симметричная класса A-400, модуль упругости; Es=2·105 МПа, расчетное сопротивление Rs=365 Мпа, поперечное армирование А-240 Es=2,1·105 Мпа,Rs=225 Мпа.

Продольные силы от постоянных и длительных нагрузок:

1-Комбинация

Nl = 600,31 кН, Nld = 600,31 кН соответствующие моменты Мсоотв=5,5 кНм в том числе от длит. Мl=5,5 кНм из РСУ;

2-Комбинация Мmax=42,3 кНм, Мl=9,2 кНм и соответствующие значение Nсоотв=583,3 кН, в том числе Nl=580 кН.

Вывод: Расчет ведем по 2 комбинации, т.к значения изгибающего момента значительно больше, тогда как значение N близко по двум комбинациям.

Расчет ведем по II комбинаци.

Расчетную длину колонн одноэтажных зданий при жестком соединении ригелей с колоннами в монолитных перекрытиях принимают высоту этажа

Подбор сечений симметричной арматуры

Рабочая высота сечения h0 = h - a = 40 - 3 = 37 см, ширина b=40 см.

Эксцентриситет силы:

Случайный эксцентриситет:

см или но не менее 1 см. Поскольку эксцентриситет силы больше случайного эксцентриситета , его и принимают для расчета статически неопределимой системы.

Найдем значения моментов внешних сил относительно наименее сжатой (растянутой арматуры):

При длительной нагрузке:

;

При полной нагрузке

Проверяем отношение l0/r=308/11,56=26 > 14, где r =0,289?h=0,289?40=11,56см - радиус ядра сечения.

Выражение для критической продольной силы при прямоугольном сечении с симметричным армированием (без предварительного напряжения) с учетом, что, , принимает вид:

.

Для тяжелого бетона

должно соблюдаться условия, что ? , поэтому принимаем д=0,47

Отношение модулей упругости:



Задаемся коэффициентом армирования м1=0,025% и вычисляем критическую силу

Вычисляем коэффициент как:

Значение е равно:

Определяют граничную относительную высоту сжатой зоны:

щ=0,85-0,008Rb=0,85-0,008·10,35=0,767

Вычисляем:

;



;

Так как s0 принимают конструктивно по минимальному проценту армирования ??мин=0,005.

As=As'= ??мин? b?h0=0,005?40?37= 7,4 см2

Принимаем 318 А-400 с Аs=7,63 см2

Конструирование арматуры колонны

Колонна армируется пространственными каркасами, образованными из плоских сварных каркасов. Диаметр поперечных стержней при диаметре продольной арматуры 18 мм А-400, из условия сварки 6мм А-240; принимаем c шагом s=300 мм что менее S?20d=20?18=360 мм.

Расчет ригеля:

Исходные-данные для проектирования

Выбрано ригель в осях «Г-Д-5» см. рисунок 2.4.1

Cечение размерами b = 300 мм, h = 600 мм; a = 40 мм; бетон тяжелый класса В20, модуль упругости Eb=27, расчетное сопротивление бетона Rb = 11,5 Мпа, с учетом коэффициента условие работы бетона (b2 = 0,9) получаем Rb = 10,35 Мпа, Rbt=0,9 МПа; арматура класса A-400 (Rs = 365 Мпа, Es=2,0·105 ); Поперечная арматура класса А-240:Rs=225МПа, Es=2,1·105 МПа.

Расчет производим по результатам программы комплекса «ЛИРА 9.6». По данным РСУ производим подбор арматуры.

Требуется определить площадь сечения продольной арматуры.

Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси(подбор продольной арматуры):

Рабочая высота сечения ригеля при однорядном расположении стержней: h0 = 600 40 = 560 мм.

Максимальное усилие возникающая на средней опоре из таблицы 2.4.1 РСУ:

Сечение на средней опоре №1: М=152,8 кНм

оR=0,17 ж=0,915

,

320 А-400; Аs= 9,41 см2

Коэффициент армирования

??1=Аs/bh0 = 9,41/1680= 0,0056,

Максимальное усилие возникающая на крайней опоре из таблицы 2.4.2 РСУ :

Сечение на крайней опоре №2 М=104 кНм

оR=0,11 ж=0,945

,

318 А-400; Аs= 7,63 см2

Коэффициент армирование:



??2=Аs/bh0 = 7,63/1680= 0,0045,

Максимальное усилие возникающая в пролете из таблицы 2.4.3 РСУ :

Сечение в пролете №3: М =95,7 кНм

Рабочая высота сечения при расположении арматуры в два ряда:

h0 = h - a =60-4 =56см

оR=0,08 ж=0,96

,

218А-400; Аs=5,09 см2

Коэффициент армирование:

??3=Аs/bh0 = 5,09/1680= 0,0037.

В соответствии с ??m значение о, ж берем из таблицы расчета изгибаемых элементов прямоугольного сечения, армированных одиночной арматурой.

Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси(подбор поперечной арматуры):

На средней опоре поперечная сила Qmax = 31,3 кН.

Выполним проверку условий, что Qmax ? 2,5?Rbt?b?h0.

Qmax = 31,3 кН ? 2,5?0,9?30?56(100)= 378 кН условия выполняются.

При диаметре продольной арматуры ds=20мм принимаем диаметр поперечных стержней 6 мм при классе А-240, Rsw=175 МПа с площадью Аs=0.283 см2. Число каркасов - 3, при этом Аsw=3*0.283=0,849 см2.

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям s=h/3=60/3=20 см на всех приопорных участках длиной l/4 принимаем шаг s=20 см, в средней части пролета шаг s=3h/4=3*60/4=45 см.

Вычисляют qsw=AswRsw/s =0,849*175(100)/20=742 Н/см;

Прочность наклонного сечения обеспечена.

Произведем проверку прочности наклонной сжатой полосы между наклонной сжатой полосы между наклонными трещинами:

Отношение модулей упругости :

?? =Es/Eb=2,1*105/27*103=7,7

Коэффициент поперечного армирования по длине:

??w = As/b*s=0,849/30*20=0,00141

Коэффициент, учитывающий влияние хомутов:

??w1=1+5*7,7*0,00141=1,05<1,3

Коэффициент, оценивающий способность различных видов бетона:

??b1=1-??Rb=1-0,01*10,35=0,897

??=0,01-для тяжелого бетона

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами по условию

Q?0,3??w1??b1Rbb h0

Q = 31,3*103Н<0,3*1,05*0,897*10,35(100)*30*56=49,1*103Н



Условие выполняется, прочность обеспечена.

2.4 Расчет фундамента под колонну

Выполнить ручной расчет фундамента под колонну по оси «А1» в составе:

проектирование тела фундамента и определение его осадки от эксплуатационных нагрузок.

В качестве исходных данных для проектирования фундамента под колонну используются самые невыгодные сочетания нагрузок из таблицы РСУ статического расчета каркаса здания и данные по грунтам основания на площадке строительства объекта.

Бетон для фундаментов принимаем как для всех элементов каркаса класса В20 с Rbt = 0,9МПа или 90т/м2

Арматура для армирования фундамента стержневая класса A-400 с Rs=365МПа

В соответствии с исходными данными грунты основания на площадке строительства объекта сложены следующими слоями:

· Почвенно-плодородный слой, мощностью до 0.2-0.3м

· Супесь желтая, твердая до пластичной с плотностью 1.6т/м3, модуль деформации Е=16МПа, расчетное сопротивление R=2.0кг/см2, угол внутреннего трения ?? = 25 град., мощность слоя 0.3-0.4 м.

· Суглинки полутвердые до мягкопластичных, с плотностью 1.6т/м3, модуль деформации Е=17Мпа, расчетное сопротивление R= 3.2кГ/см2 угол внутреннего трения ?? = 19 град., мощность слоя 0,8-1 м

· Глины буровато-серые, твердые, плотностью 1.8т/м3, модуль деформации Е=18МПа расчетное сопротивление R= 3.2кГ/см2, угол внутреннего трения ?? = 15 град., мощность слоя 3,9-4,3 м.

· Глины серые, от твердых до тугопластичных, плотностью 1.8т/м3, модуль деформации Е=18МПа расчетное сопротивление R= 3.2кГ/см2, угол внутреннего трения ?? = 17 град., мощность слоя 5-8 м.

Усилия колонны у заделки в фундаменте из РСУ в ПК Лира:

Таблица

№ узла	Нагрузка на фрагмент	№ загруж
	Pz(т)	My(т)
1	21,65	7,35	1,2,3,4

Определение глубины заложения фундамента.

1.определяем нормированную глубину промерзания

(для супесей)

2.определение глубины сезонного промерзания

Можно не учитывать глубину промерзания грунтов, т.к. в здании

имеется подвал.

3.определяем глубину заложения фундамента

Рабочая высота фундамента из условия заделки колонны в фундаменте

Н=1.5hcol+25=1.5*40+25=85 см



глубина заложения фундамента - 0.85 м

Определение размеры подошвы фундамента

Определение предварительных размеров подошвы фундамента. Для определения размеров подошвы фундамента рекомендуется использовать графо-аналитический способ.

Первоначально устанавливается зависимость расчётного сопротивления грунта R от ширины подошвы фундамента b. Для установления зависимости R= f(b) задаются несколькими значениями ширины подошвы фундамента b и определяют соответствующие им значения R СНиП РК 5.01.01- 2002 «Основания зданий и сооружений».

Предварительно задаем ширину подошвы фундамента b1=1,5м, b2=2м, b3=2,5м, b4=3м.

1.Расчетноое сопротивление грунта

R2=1.136[0.39*1*2*18+70.9+27.94+15.45]=145.7кПа

R3 =1.136[0.39*1*2.5*18+70.9+27.94+15.45]=149.7кПа

R4 =1.136[0.39*1*3*18+70.9+27.94+15.45]=153.7кПа

с1=1,2 с2=1,1 М = 0.39, М q= 2,57 , Mc = 5,15, kz=1, II = 18,5 /II = 17,8,

СII = 3, k1=1,1

cр - средний удельный вес фундамента и грунта на его уступах

гср = 20…22 (кН/м3) - для зданий без подвала; 16…19 (кН/м3) - для здания с подвалом.

	-	коэффициенты, условий работы, принимаемые по табл. 3;
k	-	коэффициент надежности, принимаемый равным: k = 1, если прочностные характеристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если они приняты по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1;
	-	коэффициенты, принимаемые по табл. 4;
	-	коэффициент, принимаемый равным: при b 10 м - =1, при b 10 м - =z0 /b+0,2 (здесь z0=8 м);
b	-	ширина подошвы фундамента, м;
	-	осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3 (тс/м3);
	-	то же, залегающих выше подошвы;
	-	расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м2);
d1	-	глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле

	-	толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;
	-	толщина конструкции пола подвала, м;
	-	расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3 (тс/м3);
	-	глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B 20 м и глубиной свыше 2 м принимается = 2 м, при ширине подвала B 20 м - = 0).

2.Определение зависимость краевых давлении по подошве фундамента от его ширины.



Требуемый размер определяем исходя из вышеследующих параметров используя графо-аналитический способ.

Требуемые размеры подошвы фундамента устанавливаются по точке пересечения графиков 1,2R=ѓ1(b) и Рmax=ѓ2(b). Эта точка отвечает соблюдению условия Рmax 1,2R.

R0 =1.136[0.39*1*1.8*18+17.85+52.5]=82.98 кПа

Расчетное сопротивление грунта R0=83 кПа;

Pmax?1.2R

137.2?171

Условие удовлетворяется

Расчет прочности грунта основания определяем среднее давление по подошве фундамента

V1=1.8*1.8*0.3=0.972 м3

V2=1.2*1.2*0.3=0.432 м3

Vк=0.6*0.6*0.25=0.09 м3

Vф= V1+ V2+ VI=0.972+0.432+0.09=1,494м3

Nф=Vф*2.5=1.494*2.5=3.735 т/м3

Vгр=1.8*1.8*1.8-3.735=2.097 м3

Nгр= Vгр=2.097*1,8=3.774 т/м3

Аф=1.8*1.8=3.24 м2

,

P?R0; 79.62 ?83 Условие удовлетворяется

Расчет арматуры фундамента

Расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I, II-II и III:

Ml =0.125*p(a-hcol)2b=0.125*79.62*(1.8-0,4)21.8 =35.11 кН*м

M2=0.125*p(a-a1)2b = 0.125*79.62*(1.8-0,6)21.8 = 25.8 кН*м

М3 = 0.125*р(а-a2)2b = 0.125*79.62*(1.8-1.2)21.8 = 6.4 кН*м

Asl=M1/0.9h01Rs = 35.11*105/(0.9*85*365*100) = 1.25 см2

As2= M2/0.9h01Rs = 25.8*105/(0.9*36*365*100) = 2.18 см2

As2= M3/0.9h01Rs = 6.4*105/(0.9*36*365*100) = 0.541 см2

Принимаем армирование фундамента по подошве плиты сеткой из 6 стержней арматуры с шагом 300мм и диаметром 10мм класса А-400 с общей площадью арматуры Аs=4,71. В среднем сечений добавочно 3 стержня диаметром 10мм класса А- 400 с шагом 300 мм и площадью Аs=2,35 см2. В среднем сечении 1-1 общая площадь арматуры составит Аs= 4,71+2,35 = 7,06 см2

Расчет осадок фундаментов

Определение методом элементарного (послойного) суммирования осадку фундамента под колонну (стену) здания.

1. Определение среднее давление по подошве фундамента

2 . Определяем дополнительное давление по подошве фундамента

3. Сжимаемая толща грунтов основания под фундаментом делится на элементарные слои толщиной

hi=0,2ч0,4b,

1) hi=0.4*1.8=0.72 Принимаем 0.7м

4. Строится эпюра распределения вертикальных напряжений по глубине основания от собственного веса грунта

уzg=г/d+,

уzg0 =18*0.85=15.3кН/м3

уzg1 =15.3+17.8*0.7=27.76 кН/м3

уzg2 =27.76+12.46=40.22 кН/м3



уzg3 =40.22+12.46=52.68 кН/м3

уzg4 =52.68+12.46=65.14 кН/м3

уzg5 =65.14+12.46=77.6 кН/м3

уzg6 =77.6+12.46=90.06 кН/м3

уzg7 =90.06+12.46=102.52 кН/м3

уzg8 =102.52+12.46=114.98 кН/м3

уzg9 =114.98+12.46=127.44 кН/м3

уzg10 =127.44+12.46=139.9 кН/м3

уzg11 =139.9+12.46=152.36 кН/м3

уzg12 =152.36+12.46=164.82 кН/м3

5. Определение коэффицента

,

,

,

,

,

,

,

,

,

,

,

6. строится эпюра изменения дополнительных напряжений по глубине основания

уzP=Po*б,

уzp1=216.5*0.840=181.86кПа

уzp2=216.5*0.527=114 кПа

уzp3=216.5*0.316=68.4 кПа

уzp4=216.5*0.201=43.5 кПа

уzp5=216.5*0.138=29.8 кПа

уzp6=216.5*0.099=21.4 кПа

уzp7=216.5*0.074=16 кПа

уzp8=216.5*0.058=12.5 кПа

уzp9=216.5*0.046=9.95 кПа

уzp10=216.5*0.038=8.2 кПа

уzp11=216.5*0.031=6.7 кПа

??zp12=216.5*0.026=5.62кПа

7.Определение нижнюю границу сжимаемой толщи основания

Сжимаемая толща основания ограничивается глубиной z = Нс, где выполняется условие:

уzp = 0,2уzg.

5,62 =5,55

6,7 = 8,04

8,2 = 10,53

9,95 = 13,02

12,5 = 15,52

16 = 18

21,4 = 20,5

29,8 = 23

43,5 = 25,48



68,4 = 27,98

114 = 30,47

181,86 = 32,96

z=Hc=4.2м

Нс - глубина сжимаемой толщи;

8. определяется осадка фундамента S м, равная сумме осадок всех слоев грунта в пределах границы сжимаемой толщи

,

- безразмерный коэффициент, равный 0,8;

- модуль деформации, кПа и толщина слоя грунта, м;

,

,

,

,

,

,

,

,



,

0.0187м=1см ? 8 см

- предельно допустимая осадка для данного типа сооружения, определяемая по п.4 СНиП РК 5.01-01-2002 «Основания зданий и сооружений».



3. Раздел Технология Строительного Производства

3.1 Технологическая карта на ЖБ конструкций и укрупнительная сборка металлической конструкций

Общие сведения

Технологический процесс возведения зданий и сооружений из монолитного железобетона включает опалубочные, арматурные, бетонные, транспортные и вспомогательные работы. Все они выполняются различными способами.

Например, опалубка как форма будущей конструкции может быть разборно-переставная (крупно-щитовая и мелко-щитовая, из дерева, металла, пластмассы или комбинированная), объемно-переставная, скользящая и т.д.

Арматура изготовляется из отдельных стержней, стальных каркасов или сеток. Для транспортирования и укладки бетона в конструкцию используются автобетоносмесители , выгружающие бетонную смесь непосредственно в конструкцию или в бадьи, которые с помощью того или иного крана доставляют её к месту укладки. Можно из автобетоносмесителей выгружать бетонную смесь в специальные бункера, а потом доставлять к месту укладки с помощью бетононасосов и других машин и механизмов.

Таким образом, состав работ и их трудоемкость зависят от принятой технологии выполнения каждой операции, входящей в комплекс железобетонных работ, поэтому выбор способа и средств операции должен предшествовать детальной разработке технологической карты.

Выбор типа опалубки

Опалубкой называется форма для изготовления монолитных бетонных и железобетонных конструкций, возводимых на строительной площадке. Состоит она из обшивки (палубы), соприкасающейся с бетоном, которая определяет форму, размеры и качество поверхности будущей конструкций, каркаса, скрепляющего между собой элементы обшивки и придающего ей требуемую жесткость, и креплений, соединяющих составные элементы между собой и опорными устройствами.

По конструктивным признакам выделяют следующие наиболее распространенные виды опалубок: разборно-переставная (мелкощитовая и крупнощитовая), объемно - переставная, блок - формы, блочная, скользящая, несъемная.

Для бетонирования стен в основном находят применение мелкощитовая, крупнощитовая , объемно-переставная и скользящая опалубки.

Для бетонирования перекрытий используют: разборно-переставную опалубку с поддерживающими элементами: крупнощитовую, в которой опалубочные поверхности и поддерживающие элементы объединены в объемную конструкцию, целиком переставляемую краном.

...