Водоотведение населённого пункта города Торжок, Тверской области с разработкой очистных сооружений

Фильтрующий материал	Гранулометрическая характеристика загрузки d, мм	Высота фильтрующего слоя загрузки, м
Кварцевый песок	0,9	0,9
Каркас	20	1,8
Гравий	50	0,5

Высота слоя воды над поверхностью загрузки составляет 2 м; высота борта фильтра-0,5 м; Эффект очистки по взвешенным веществам 70-80%, а по БПК_полн50 %.

Для предотвращения биологических обрастаний зернистой загрузки фильтра ее необходимо, согласно [1], 2-3 раза в год обрабатывать хлорной водой с концентрацией хлора 150 мг/л и продолжительностью контакта загрузки с хлорной водой 24 часа

Расчет распределительной системы фильтра:

Согласно [1], на фильтрах для доочистки сточных вод следует предусматривать трубчатые распределительные (дренажные) системы.

Количество промывной воды для одного фильтра, л/с:

q_пр = F₁W₁ , (2.89)

q_пр = F₁W₁ = 14,414 = 201,6 л/с = 0,201 м³/с

Внутренний диаметр коллектора распределительной системы, м:

d_кол = , (2.90)

где -скорость движения воды в начале коллектора, м/с; =1 м/с;

d_кол = = = 0,5 м

Наружный диаметр коллектора, м:

D_кол = d_кол +2 (2.91)

где - толщина стенки трубы; принимается =10 мм=0,01 м;

D_кол = d_кол +2 = 0,5 + 2 0,01= 0,52 м

Фактическая скорость движения воды в начале коллектора, м/с:

v_ф = , (2.92)

Площадь дна фильтра, приходящаяся на каждое ответвление распределительной системы, м²:

f_отв = ()m , (2.93)

где l-длина фильтра, м; =4,1 м;

m- расстояние между осями ответвлений в распределительной системе принимается m=0,25м;

f_отв = ()m = ()0,25 = 0,44 м²

Расход промывной воды через одно ответвление, л/с:

q_отв = f_отвW₁ , (2.94)

q_отв = f_отвW₁ = 0,4414 = 6,16 л/с = 0,00616 м³/с

Диаметр труб ответвлений, м:

d_отв =, (2.95)

где

v- скорость входа воды в начало ответвления, м/с;

принимается v = 1,8 м/с;

d_отв = = = 0,06 м = 60 мм

В нижней части труб ответвлений под углом 45° книзу от вертикали в дв ряда в шахматном порядке предусмотрены отверстия диаметром d₀ = 12 мм Общая площадь отверстий, м² :

, (2.96)

= = 0,036 м²

Площадь одного отверстия в трубе ответвления, м² :

f₀ = , (2.97)

f₀ = = = 0,0001 м²

Обще количество отверстий в распределительной системе каждого фильтра:

, (2.98)

= = 360

Обще количество ответвлений на каждом фильтре:

n_отв = , (2.99)

где

b- ширина фильтра, м; b =3,5 м;

n_отв = = 28

Количество отверстий, приходящееся на каждое ответвление:

n₀ = , (2.100)

n₀ = 13

Длина каждого ответвления, м:

l_отв = , (2.101)

l_отв = = 1,79 м

Шаг оси отверстий на ответвлении:

e₀ = (2.102)

e₀ = = 0,13 м = 130 мм

Трубопровод, подающий воду на промывку фильтров, согласно [3], располагают ниже кромки желобов фильтров; опорожнение фильтра предусмотрено через распределительную систему и отдельную спускную трубу d =150 мм с задвижкой.

Расчет устройств для сбора и отведения промывной воды;

Для сбора и отведения промывной воды на фильтрах предусмотрены желоба полукруглого сечения. Согласно |3], число желобов принимается n_ж = 3.

Фактическое расстояние между осями желобов, м определяется по формуле

l₁ = , (2.103)

где

l - длина фильтра, м; l =4,1 м;

l₁ = = 1,36< 2,2 м

Расход промывной воды, приходящийся на один желоб, м³/с

q_ж =, (2.104)

где

q_пр- расход промывной воды одного фильтра, л/с; q_пр =0,201 м³/с;

q_ж = = 0,07 м³/с

Площадь поперечного сечения желоба в месте его присоединения к сборном) каналу, определяется по формуле Д.М.Минца

f_ж =1,73 , (2.105)

где

q_ж - расход воды в желобе, м³/с; q_ж =0,07 м³/с;

В_ж - ширина желоба, м; определяется по формуле

В_ж = К_ж , (2.106)

K_ж - коэффициент, принимаемый равным 1.75 для трехугольных желобов;

а_ж - отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины, от 1 до 1,5;

В_ж = 1,75* ? 0,343м

Высота прямоугольной части желоба: h_пр = 0,75* В_ж = 0,75*0, 343=0,257 м

Полезная высота желоба: h = 1.25* В_ж = 1.25*0, 343 = 0,429 м

Конструктивная высота желоба ( с учетом толщины стенки) :

h_к = h + 0.08 = 0,429 + 0,08 = 0,509 м.

2.3.9 Обеззараживание сточных вод

Обеззараживание сточных вод осуществляется на очистной станции хлором. Хлор в специальных баллонах в жидком виде завозится на очистные сооружения, затем он испаряется в хлораторах, и смешивается в них с водопроводной водой, в результате чего образуется хлорная вода. Хлорная вода в смесителе смешивается со стоками, после чего смесь направляется в контактные резервуары. В контактных резервуарах осуществляется контакт хлора с микроорганизмами1

Расход хлора за один час составит 1

q кг/ч, (2.107)

где Д_хл = 3г/м³ - доза хлора 2;

Расход хлора за сутки составит 1

q кг/ч, (2.108)

В хлораторной устанавлено два хлоратора типа ЛОНИИ - 100К 1. Выход газа с одного баллона S_б = 0,7кг/ч, поэтому для обеспечения часовой производительности хлораторной нужно иметь запас баллонов 1.

Необходимый запас баллонов определен по формуле 1

n=шт, (2.109)

Баллоны объемом 40л содержат 50кг жидкого хлора, тогда в хлораторной необходимо иметь четыре установки для испарения и дозирования хлора. Необходимо иметь один резервный хлоратор и одну резервную установку для испарения и дозирования хлора 1

Баллоны с хлором хранятся в расходном складе, который вместе с помещением хлордозаторной, где размещаются хлораторы, составляют одно здание. В расходном складе хлора располагается двое циферблатных весов типа РП-500-Г13 1.

В хлородозаторную подается вода питьевого качества под давлением не менее 0,4 МПа 1.

Расход воды составит1

Q м³/ч (2.110)

где q_в = 4м³/кг - норма водопотребления для хлоратора 1;

Смешение обеззараженной воды со сточной производится в смесителе типа «лоток Паршаля», при расходе сточной воды 2841,67м³/ч: длина лотка - 6,6м; ширина лотка - 1,4 м, общая длина смесителя 13,6 м, потери напора в «лотке Паршаля» составляют - 0,2м 15.

Объем контактного резервуара составит 1

Wм³ (2.111)

где Т = 30мин. - время контакта хлора с микроорганизмами 1;

Длина контактного резервуара составит 1

L м (2.112)

где V_кр = 10^-3 м/с - скорость движения воды в контактном резервуаре 1;

Площадь поперечного сечения контактного резервуара составит1

F, м²

Принята площадь поперечного сечения резервуара равной Fм².

В качестве контактного резервуара принят контактный резервуар конструкции ЦНИИЭП инженерного оборудования 3.

Число секций контактного резервуара составляет 1

N шт (2.113)

где В_кр = 6м - ширина контактного резервуара 3;

Н_кр = 2,8м - глубина воды в контактном резервуаре 3;

Фактическое время пребывание в контактном резервуаре составит 1

(2.114)

Объем осадка, образующегося в контактном резервуаре, составляет 1

Wм³/сут (2.114)

где q_ос = 0,5л/м³ - количество осадка, выпадающего в контактных

резервуарах 2

Масса сухого осадка в контактном резервуаре составит 1

М, (2.115)

где Вл= 99,2% - влажность осадка в контактном резервуаре 2;

=1т/м³ - плотность осадка в контактном резервуаре 1;

Мт/сут.

Осадок, скапливающийся в контактном резервуаре, направляется на обезвоживание.

2.3.10 Расчет выпуска сточных вод

Выпуск очищенной сточной воды в реку осуществляется одним водоводом из стальных труб. Расстояние от выходного колодца до уреза вод при высоком горизонте принято 40 м. Оголовок расположен в форватере реки и установлен в глубоком месте на расстоянии 60м от уреза воды. В проекте принят русловой рассеивающий выпуск.

Выпуск состоит из подводящего трубопровода и цилиндрического оголовка с соплами. Подводящий трубопровод соединяет сопла с береговым колодцем. К береговому колодцу очищенная сточная вода подводится от концевого колодца по самотечному трубопроводу. Концевой колодец располагается на территории очистных сооружений.

Диаметр подводящего трубопровода при V=0,90м/с, d=800мм, i = 0,0013. Длина подводящего трубопровода l =60м.

Число сопел оголовка принято четыре. Скорость истечения воды из сопел V_c, м/с, составит[7]

V_c=2Ч V_cр =2Ч0,68=1,36 м/c (2.116)

где V_cр= 0,68 м/с - скорость истечения воды из сопел.

Диаметр сопла , мм. определен по формуле

(2.117)

Диаметр цилиндрической части оголовка , м, определен по формуле:

(2.118)

Длина цилиндрической части оголовка ,м, составит[7]

(2.119)

где = 7,8 мі/с - минимальный расход воды в водоеме;

H_ср = 2,8 м - средняя глубина реки.

K (2.120)

.

Действительная скорость выхода воды из сопла , , составит[7]

(2.121)

Требуемый напор перед соплом,м определен по формуле[7]

(2.122)

где м = 0,96 - коэффициент истечения из сопла.

Общие потери напора на выпуске, H_общ ,м , составят

H_общ=1,1ЧiЧl_тр+ h_р + h_вып (2.123)

где h_вып = 0,9м - потери напора на выпуске;

l = 60м - длина подводящего трубопровода;

H_общ = 1,1Ч0,0013Ч60 + 2,04 + 0,9=3,02 м.

2.3.11 Расчет и проектирование сооружений по обработке осадка

Расчет илоуплотнителей

Максимальный часовой приток избыточного активного ила [1]

, (2.124)

где Q - расчетный расход сточных вод, м³/сут;

C - концентрация уплотняемого избыточного активного ила, 20 г/м³;

Р_мах - содержание избыточного активного ила в г/м³ с учетом выноса из вторичных отстойников.

Содержание избыточного активного ила [1]

, (2.125)

где P = 200 г/м³ - прирост ила, принимается в зависимости от степени

очистки сточной воды [1];

К_м = 1,2 - коэффициент месячной неравномерности прироста ила.

г/м³

м³/час.

Принята глубина зоны уплотнения Н_у = 3м; продолжительность уплотнения 16часов(таб. 58[1]).

Высота проточной части илоуплотнителя [1]

м (2.126)

где х - скорость движения жидкости, х = 0,1 мм/с;

t - продолжительность уплотнения, t = 16ч.

Полезная площадь поперечного сечения илоуплотнителя [1]

, (2.127)

где q_ж-максимальный расход жидкости, м³/ч, отделяемый в процессе

уплотнения ила[1]

(2.128)

где W₁ - влажность поступающего ила, W₁ = 99,2 %;

W₂ - влажность уплотненного ила, W₂ = 98 %.

м³/ч

м²

Площадь поперечного сечения центральной трубы [1]

, (2.129)

где х_тр = 0,1 м/с - скорость движения жидкости в вертикальной трубе [1]

м²

Общая площадь илоуплотнителя [1]

F_общ = F_пол + f_тр= 58,33 + 0,09 = 58,4 (2.130)

Диаметр одного илоуплотнителя[1]

(2.131)

где n - число илоуплотнителей

Объем иловой части илоуплотнителя [1]

(2.132)

где t_ил - продолжительность пребывания ила в иловой выгрузке его 1 раз в смену, принято равной 10 ч.

Объем уплотненного избыточного ила составит[1]

м³

По ТП 902-2-358 приняты два вертикальных илоуплотнителя со следующими характеристиками:

-диаметр илоуплотнителя D=6м

-высота цилиндрической части Hц=4,1

-высота конической части Hк=1,8

Расчет метантенков

Расход осадка по сухому веществу определен по формуле:

(2.133)

где С - концентрация взвешенных частиц в воде, поступающей на

первичные отстойники, равна 237,22 мг/л;

Э=36,76 % - эффективность задержания взвешенных веществ в

первичных отстойниках;

К - коэффициент, учитывающий увеличение объема осадка за счет

крупных фракций взвешенных веществ, не улавливаемых, при

отборе проб для анализов, равный 1.1;

В процессе осветления воды в первичных отстойниках происходит снижение концентрации загрязнений, фиксируемых БПК, примерно на 15-25 %. Принимая среднее из приведенных значений 20 %, определено БПК в воде, поступающей в аэротенки по формуле:

(2.134)

Вынос активного ила из вторичного отстойника принят b=15 мг/л.

Количество активного ила определено по формуле:

(2.135)

Расход осадка и ила по беззольному веществу определен по формулам

(2.136)

(2.137)

где З_ос, З_ил - зольность осадка и активного ила соответственно, З_ос =30%,

З_ил =25%;

- гигроскопическая влажность осадка и активного ила.

Расход сырого осадка и избыточного активного ила определены по формулам

(2.137)

(2.138)

где - влажность осадка и уплотненного активного ила соответственно,

;

- плотность осадка и активного ила соответственно.

Суммарные расходы осадка и ила

- по сухому веществу определен по формуле

(2.139)

- по беззольному веществу определен по формуле

(2.140)

- по объему смеси фактической влажности определен по формуле

(2.141)

Среднее значение влажности и зольности определено по формуле

(2.142)

(2.143)

%

%

Выбран мезофильный режим сбраживания с последующей подсушкой сброженного осадка на иловых площадках.

Требуемый объем метантенка определен по формуле

(2.144)

где Д=9% - суточная доза загрузки осадка в метантенк (табл.6.1.)[1].

Принято два метантенков объемом 1000м³ по ТП 902-2-227.

На рисунке 10 изображена схема метантенка.

Основные конструктивные размеры:

-диаметр 12,5 м;

-высота верхнего конуса 1,9м;

-высота цилиндрической части 6,5м;

-высота нижнего конуса 2,15м.

Предел распада смеси определен по формуле

(2.145)

где а₀, а_и - пределы распада соответственно осадка и ила, а₀=53%, а_и=44%.

%

Выход газа с 1кг органического вещества осадка определен по формуле:

(2.146)

где n=0,56- экспериментальный коэффициент, зависящий от влажности осадка и температурного режима сбраживания [1,2]

Суммарный выход газа определен по формуле[1]

(2.147)

Для выравнивания давления газа в газовой сети предусмотрены мокрые газгольдеры, вместимость которых определена по формуле на 3ч выход газа:

(2.148)

Приняты два газгольдера по ТП 7-07-01/66 объемом 500м³.

Рисунок 3.7. Схема метантенка

1-ограничитель, 2-металлическая решетчатая ферма, 3-подача свежего осадка, 4-паропровод, 5-газгольдер, 6-газосборная туба, 7-труба отвода иловой воды, 8-отвод сброженного осадка

2.3.12 Расчет цеха обезвоживания осадка

Обезвоживание сброженного осадка производится в цехе механического обезвоживания осадка, оборудованном центрифугами.

Коэффициент выноса взвешенных веществ из первичных отстойников равен:

(2.149)

где - эффект осветления в первичных отстойниках.

Принята эффективность задержания сухого вещества в центрифуге Э=15%, тогда коэффициент выноса взвешенных веществ из центрифуги будет равен

(2.150)

Увеличение концентрации взвешенных веществ при подаче фугата перед первичными отстойниками рассчитано по формуле

, (3.151)

где С₁=237,22 мг/л - концентрация взвешенных веществ в поступающей сточной воде;

m = 0,7 - коэффициент выноса взвешенных веществ из центрифуги;

k = 0,5 - коэффициент выноса взвешенных веществ из первичных отстойников.

Объем сырого осадка влажностью 95%, задержанного в первичных отстойниках определен по формуле[1]

(2.152)

где q_расч= 68200 мі/сут - расчетный расход сточной воды;

- эффект осветления в первичных отстойниках.

При влажности кека 70% определен его объем

(2.153)

.

Масса кека составит

М= V_кЧс_к , т , (2.154)

где с_к = 0,85 - плотность кека.

М= 4,67Ч0,85= 3,95 т.

Коэффициент прироста активного ила определен по формуле

(2.155)

Масса активного ила равна:

(2.156)

где q_расч= 68200 мі/сут - расчетный расход сточной воды;

С_и= 100 г/сут - прирост активного ила на 1 мі сточных вод;

Масса ила подаваемого на центрифуги:

 (2.157)

Объем ила подаваемого на центрифуги:

(2.158)

К установки принято центрифуги ОГШ-631К-4, имеющие производительность 50 м³/ч.Тогда число рабочих центрифуг составит n=2334/(50•24)=1,94.

Принято две рабочие, и две резервные центрифуги.

2.3.13 Расчет иловых площадок

Полезная площадь иловых площадок определена по формуле

(2.159)

где q_ил = 1,5 мі/мІ - нагрузка на иловые площадки;

1,2 - коэффициент на устройство разделительных валиков и дорог;

К = 1,0 - климатический коэффициент.

М_см=И_без+М_сух+М_без+V_ос=4,07+12,26+8,32+128=152,65 м³

(2.160)

Аварийные иловые площадки рассчитаны на 20% расход осадка, следовательно

(2.161)

Число карт принято четыре, площадь каждой карты равна:

Требуемая для намораживания площадь определена по формуле[1]

(2.162)

где Q=68200 м³/сут - расход сточных вод;

t_нам=50 - продолжительность зимнего намораживания;

в=0,3 - коэффициент зимней фильтрации;

h_нам=0,5 м -высота слоя намораживания;

h_oc=1,2 м - высота слоя осадков;

с=0,9 т/м³ - плотность льда;

Приняты размеры каждой площадки 100Ч134 м, с рабочей глубиной 1м. Дренаж из асбестоцементных труб укладывают вдоль дороги с уклоном 0,003. между картами устраиваются дороги шириной 3,5м.

2.4 Гидравлический расчет коммуникаций по движению сточной воды и осадков

Для составления продольных профилей очистных сооружений по движению воды и осадка необходимо произвести гидравлический расчет коммуникаций и сооружений. На генплане коммуникации и сооружения разбиваем на расчетные участки; начало и конец участков обозначаются цифрами. За расчетный участок принимаем длину лотка, трубопровода с постоянным расходом протекающей жидкости или отдельное сооружение.

Скорость движения сточных вод в лотках и трубах должна быть не менее самоочищающей.

Коммуникации очистной станции рассчитываются на максимальный расход. Все трубопроводы рассчитываются на максимальный расход, а в открытых лотках учитывается увеличение на 30-40% высоты бортов. Расход в трубопроводе после контрольного колодца, отводящем очищенные сточные воды на выпуск, умножается на коэффициент 1.4, который учитывает увеличение производительность очистной станции. Гидравлический расчет коммуникаций ведется в табличной форме (таблица 2.1 и 2.2).

Таблица 2.1-Ведомость расчета коммуникаций очистной станции по движению воды

№№ уч-ков	Наименование участка	Длина участка, м	Расчет- ный расход, л/с	Размер сечения диаметр b Ч h, м	Скорость воды, м/с	Уклон, i	Наполне-ние	Потери напора по длине, м	Местные потери напора, м	Суммарные потери напора, м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1-2	Приемная камера	-	-	-	-	-	-	-	-	0,2
2-3	Прямоугольный лоток	3,0	1168,3	1,6х0,9	1,14	0,002	0,6	0,006	0,0006	0,0066
3-4	Решетка	-	-	-	-	-	-	-	-	0,2
4-5	Прямоугольный лоток	4,0	1168,3	1,6х0,9	1,1	0,001	0,66	0,001	0,0001	0,0011
5-6	Прямоугольный лоток	1,5	584,15	0,8х0,9	1,1	0,001	0,66	0,001	0,0001	0,0011
6-7	Пескаловка	-	-	-	-	-	-	-	-	0,4
7-8	Прямоугольный лоток	1,5	584,15	0,8х0,9	1,1	0,001	0,54	0,001	0,0001	0,0011
8-9	Прямоугольный лоток	10,0	1168,3	1,6х0,9	1,1	0,001	0,52	0,01	0,001	0,011
9-10	Лоток Вентури	7,8	1168,3	-	-	-	-	-	-	0,325
10-11	Прямоугольный лоток	5,25	1168,3	1,6х0,9	1,1	0,001	0,66	0,017	0,0017	0,0187
11-12	Распределительная чаша	-	-	-	-	-	-	-	-	0,5
12-13	Трубопровод	12,90	292,07	Ш 0,6	1,16	0,0025	0,85	0,029	0,0029	0,0319

Таблица 2.2-Ведомость расчета коммуникаций очистной станции по движению осадка

№№ участ-ков	Наименова- ние участка	Длина участка, м	Расчет- ный расход, л/с	Размер сечения диаметр, мм	Ско-рость воды, м/с	Уклон i	Наполне-ние	Потери напора по длине, м	Местные потери напора, м	Суммарные потери напора, м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1'-2'	Первичный отстойник	-	-	-	-	-	-	-	-	0,5
2'- 3'	Трубопровод	3,87	8,75	Ш125	0,94	0,012	0,88	0,04	0,004	0,044
3'- 4'	НС перекачки осадка	-	35	-	-	-	-	-	-	1,5
4'- 5'	Трубопровод	92,1	35	Ш250	1,29	0,012	1,0	1,10	0,110	1,21
5'- 6'	Трубопровод	117,7	149,72	Ш400	1,9	0,014	0,96	1,64	0,164	1,804
6'- 7'	Метантенк	-	149,72	-	-	-	-	-	-	1,5
7'- 8'	Трубопровод	42,6	149,72	Ш400	1,9	0,014	0,96	0,59	0,059	0,649
8'- 9'	НС сброженного осадка	-	149,72	-	-	-	-	-	-	1,5
9'- 10'	Трубопровод	91,35	149,72	Ш400	1,9	0,014	0,96	1,27	0,127	1,397
10'-11'	ЦМО	-	149,72	-	-	-	-	-	-	1,5
										? 11,6

2.5 Компоновка генплана и построение высотной схемы очистных сооружений

2.5.1 Компоновка генплана очистных сооружений

Очистные сооружения размещены на выбранном участке плана с горизонталями в масштабе 1:500, а также, для наглядности, разрез в масштабе 1:100.

При проектировании очистной станции учитывалось, что площадка для их строительства располагается ниже населенного пункта города по течению реки, с учетом незатапливаемости ее паводковыми водами и технологическим расположением уровня грунтовых вод.

Компоновка и взаимное расположение сооружений производилось с учетом:

- вариантности строительства по очередям или расширения очистной станции

- обеспечения минимальной протяженности коммуникаций очистной станции

- доступности для ремонта и обслуживания очистной станции

В составе очистной станции предусматриваются:

- устройства для равномерного распределения сточных вод между отдельными элементами очистной станции;

- устройства для выключения из работы, опорожнения, промывки, автоматического сброса сточных вод до и после сооружений механической очистки;

- устройства для замера количества сточных вод.

Кроме основных производственных зданий на очистной станции предусматриваются: воздуходувная станция, административный корпус. В состав основных помещений административно-бытового корпуса входят: котельная на твердом топливе, мастерская, химическая лаборатория. Кроме указанных помещений в административно-бытовом корпусе предусмотрены: кабинет начальника станции, комната для обслуживающего персонала, гардеробы, санузлы, водомерный узел.

Площадка очистных сооружений оборудуется системой хозяйственно-питьевого водопровода, обеспечивающей подачу воды питьевого качества к административно-бытовому корпусу, воздуходувной станции и на технические нужды хлораторной (от здания воздуходувной). Подача питьевой воды на очистные сооружения осуществляется от городского водопровода.

Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды рассчитан в соответствии со СНиП 2.04.01-85 и составляет: , , .

Хозяйственно-бытовые сточные воды от административно-бытового корпуса и воздуходувной в количестве 1,3 1м^э/сут. поступают в дренажную насосную станцию, и далее перекачиваются (вместе с внутриплощадочными производственными стоками: дренажные воды иловых площадок, иловая вода илоуплотнителей, фильтрат от песковых бункеров) в приемную камеру очистных сооружений. Общий объем сточных вод 7,75м³/ч. Насосная станция оборудуется двумя насосами (1 рабочий и 1 резервный) погружными насосами GRUNDFOS типа SEG 40.09.2.50B производительностью 7,85м³ при напоре 8,7м (N=1,4 кВт).

Территория очистной станции должна быть ограждена забором высотой 1.2м.

При разработке генплана руководствовались следующими положениями:

- сооружения должны располагаются компактно, расстояние между одноименными сооружениями 3 - 5м, разноименными 5 - 10м;

- расположение очистных сооружений должно обеспечивать самотечный режим движения воды и осадков по сооружениям;

- объемы земляных выемок и насыпей должны балансироваться;

- к каждому сооружению должны быть обеспечены свободный подъезд транспорта, при этом ширина проезжей части должна быть не менее 3.5м.

Перечень зданий и сооружений и их размеры:

Приемная камера 1,4х3,8х1,5м

Здание решеток 3,8х5,0м

Песколовки с круговым движением воды 2шт. d=4,0м

Помещение песковых бункеров

Аэротенки-отстойники 6шт. 6,0х30,0м

Административный корпус 12,0х21,0м

Контактный резервуар 2 шт. 15,0х22, 5м

Илоуплотнители 2 шт. d=2,0м

Иловые площадки 4 шт. 16,0х34,0м

Площадка для складирования кека 10,5х21,5м

Воздуходувная станция

Канализационная насосная станция d=1,5м

2.5.2 Высотная схема очистных сооружений

Для определения взаимного высотного расположения отдельных сооружений очистной станции одновременно с составлением генплана составляются профили движения воды и осадка.

Профиль "по воде"

Сточные воды по очистным сооружениям должны проходить самотеком, поэтому отметка поверхности воды в приемной камере должна превышать отметку воды в водоеме при высоком горизонте на величину всех потерь напора по пути движения воды по сооружениям плюс 1-1,5м с учетом запаса.

Высотное расположение отдельных сооружений определяет объем земляных работ. Сооружения большой высоты (вертикальные отстойники) целесообразно располагать на половину выше уровня земли.

Профиль представляет собой развернутый разрез по сооружениям, сделанный по самому длинному пути от приемной камеры до выпуска в водоем. Расчетные участки предварительно намечаются на генплане, а затем переносятся на профиль.

Отметка уровня воды в последующем сооружении вычисляется как отметка уровня в предыдущем сооружении за вычетом сумм потерь напора на участке между этими сооружениями. Потери напора складываются:

где - потери на трение при движении сточной воды по трубам или лоткам

-потери через водослив на выходе и входе в канала и трубопроводы

- потери в сооружении

Для предварительных расчетов потери напора могут приниматься следующие:

в решетках 5-20 см

в песколовках 10-20 см

в вертикальных отстойниках 40-50 см

в аэротенках 25-50см

в контактных резервуарах 20-60 см

При составлении профилей следует руководствоваться следующими положениями:

- распределение и транспортирование сточных вод и осадков по отдельным сооружениям станции аэрации следует производить по открытым железобетонным лоткам прямоугольного сечения или по трубопроводам при подводе, отводе и отстаивании;

- расчет подводящего и отводящего каналов магистральных и к отдельным сооружениям должен производиться по максимальному секундному расходу сточных вод с коэффициентом 1.4, учитывающим возможность перегрузки сооружений.

Рекомендуются следующие скорости движения сточных вод:

V=0.9 - 1.0 м/с - для воды прошедшей решетки;

V=0.75 - 1.0 м/с - для воды прошедшей песколовки;

V=0.5 - 1.0 м/с - для биологически очищенной воды.

Наивыгоднейшим сечением прямоугольного канала, в соответствии с требованиями гидравлики является такое, при котором ширина в 1.5 - 2 раза больше расчетного наполнения канала. Строительную глубину принимают больше расчетного наполнения на 0.2 - 0.3м при ширине канала до 1м и на 0.3 - 0.4м при ширине канала более 1м.

На станциях аэрации канал между аэраторами и вторичными отстойниками должен рассчитываться на сумму расчетного расхода сточных вод и циркулируещего активного ила.

На профилях должны быть показаны отметки уровня воды, отметки лотков труб или каналов, а также отметки естественной и спланированной поверхности земли. При этом отметки планировки принимаются на 0.3 - 0.7м ниже бортов канала этих сооружений.

2.6. Строительные конструкции

2.6.1 Техническая характеристика сооружения

В данном разделе к разработке принят аэротенк-отстойник, предназначенный для биологической очистки сточных вод в режиме продленной аэрации, поступающих от сооружений механической очистки. Строительство аэротенков производится на площадках с сухими грунтами. Грунты и грунтовые воды не агрессивны по отношению к железобетону.

Параметры одной секции аэротенка: В=6м, L=24м, Н=5,1м. Принято два трех секционных аэротенка-отстойника, с размерами в плане: В=24м, L=18м. Аэротенк заглубляется в землю, но не полностью - 0,7м возвышается над землей. Сооружение открытое с поперечными связями (балки-распорки). Грунт в месте заглубления - плотностью 16кН/м³.

Уровень грунтовых вод ниже дна днища. Днище резервуара выполнятся из монолитного железобетона, которое бетонируется на подготовку толщиной t=16см. Толщина днища -16см.

Стены запроектированы из сборных плоских стеновых панелей блочного типа. Стыки между стеновыми панелями замоноличиваются бетоном. Внизу стеновые панели заделываются в паз монолитного днища, вверху соединяются балками-распорками. Угловые сопряжения стен - из монолитного железобетона. Они устаиваются непосредственно на рабочем месте, сооружая опалубку, производя армирование и бетонирование. Размеры стеновых панелей принимаем исходя из размеров аэротенка.

В месте строительства данных канализационных сооружений преобладает умеренный климат, с умеренными температурами воздуха, как летом, так и зимой, поэтому специальных работ связанных с климатическими условиями производить не требуется.

2.6.2 Расчет стенки сборного железобетонного прямоугольного в плане аэротенка

Сборные железобетонные стеновые панели выполняются толщиной t=250мм. Номинальная ширина стеновых панелей 3м, конструктивная - 2,8 м. Стыки: прямые шириной 200 мм замоноличиваются бетоном класса С30/37. Предусмотрена заделка панелей внизу в пазах днища (жесткое защемление), вверху соединяются балками-распорками на сварке (шарнирно-подвижное защемление). Н=4800мм.

Расчет производится для двух случаев:

- в период гидравлического испытания от гидростатического испытания жидкости при отсутствии обваловывания грунтом;

- в период эксплуатации на давление грунта обваловыния при отсутствии давления жидкости (опорожненное состояние - ремонт, профилактика и т.д.).

Стеновая панель рассчитывается по балочной схеме с жесткой заделкой внизу и шарнирно-неподвижным опиранием вверху. Расчетная ширина такой балки принимается 1м (сечение I-I рисунок 2.8).

Рисунок 2.8 Расчетная схема стеновой панели

2.6.3 Определение расчетных нагрузок

1. Аэротенк находится в стадии испытания.

Нагрузки от гидравлического давления воды на уровне заделки стеновых панелей в паз монолитного днища (рисунок 2.8):

где - коэффициент надежности по нагрузке;

- плотность воды, кН/м³;

- расчетная высота стеновой панели (рисунок 2.9)



Рисунок 2.9 Эпюра нагрузки от гидравлического давления воды

водопотребление водонапорный город очистной

2. Аэротенк находится в стадии эксплуатации (случай ненаполненного жидкостью аэротенка).

Величина бокового давления грунта возрастает с увеличением глубины по линейному закону.

,

где - высота балки, ;

- временная нагрузка, м.

Временную нагрузку на поверхности 10 кН/м² ( для такой расчетной схемы стеновой панели) заменяем эквивалентным слоем грунта. Плотность грунта .

.



Рисунок 2.10 Эпюра нагрузки в эксплуатационной стадии

Расчетная высота до верха стенки:

Расчетное боковое давление грунта по верху стенки:

где - расчетное давление на глубине от поверхности;

- коэффициент надежности по нагрузке;

- коэффициент связности грунта, ;

угол внутреннего трения грунта, .

Нагрузка от давления грунта с учетом обваловывания на уровне заделки стеновой панели (сечение I-I)

где - расчетное давление на глубине от поверхности;

2.6.4 Определение максимальных изгибающих моментов в расчетных сечениях по высоте стеновой панели

1. Для аэротенка в стадии испытания (от давления жидкости - расчетное сечение у защемления I-I).

Рисунок 2.11 Эпюра нагрузки стадии испытания от давления жидкости

Опорный момент в защемлении:

Пролетный момент:

Расчетное сечение, в котором действует пролетный момент:

2. Для аэротенка в стадии эксплуатации (от давления грунта):

Рисунок 2.12Эпюра нагрузки стадии испытания от давления грунта

Суммарные расчетные моменты:

Этот момент действует в сечении на расстоянии:

.

Подбор сечения вертикальной рабочей арматуры ввиду небольшого различия между величинами пролетных вертикальных и опорных изгибающих моментов для двух случаев загружения стенки (водой и грунтом) принимаем симметричное армирование, и расчет производим по максимальным моментам из двух случаев загружения:

Расчетная ширина условной балки - полосы стеновой панели шириной b=1м и толщиной 250мм (толщина стеновой панели рисунок 2.13).

d=250-30=220мм

класс бетона С25/30 с

класс арматуры S400 с

Расчет производится для прямоугольного сечения шириной 1м с одинарным армированием.

Рисунок 2.13Сечение стеновой панели

Требуемое количество стержней:

Принимаем 5ш12 S400 c (шаг S=200мм) сетка С-1 (плоская сварная).

В опорном сечении:

Так как в опорном сечении стоит вертикальная арматура пролетного момента с , то дополнительно требуется

Принимаем 6ш12 S400 c (шаг S=150мм). Дополнительная сетка С-2.

Устанавливаем симметрично с двух сторон сечения стеновой панели.

точки теоретического отрыва вертикальных стержней С-2, где они не нужны по расчету. За точкой теоретического отрыва необходимо их завести на длину зоны анкеровки 20 верхних стержней, т.е. 20х12=240. Тогда длина вертикальных стержней (поз.3 С-2) равна: 2,2+0,24=2,44м (2440мм).

2.7 Главная насосная станция

Если рельеф местности не позволяет осуществить самотечный режим движения сточных вод на очистные сооружения канализации, то устраивают главную насосную станцию, чтобы избежать большого заглубления коллекторов в отдельных районах канализируемого объекта, используют районные канализационные станции.

Как правило, насосные станции устанавливают в самой пониженной части канализируемой территории с учетом санитарных, планировочных и прочих условий местности. Перед насосной станцией все канализационные линии, тяготеющие к ней, должны быть объединены одним общим коллектором, по которому сточные воды подводят к зданию насосной станции.

Насосные станции, как правило, располагают в отдельных зданиях на территории зеленых массивов или вблизи складских территорий и промышленных предприятий (исключая пищевые). От жилых зданий насосные станции располагают на расстоянии 20-30 м.

Главная насосная станция предназначена для перекачки сточных вод на очистные сооружения после предварительной очистки на решетках-дробилках.

Надземная часть станции - прямоугольная, размером 12 21 м. В надземной части насосной станции расположены: бытовые помещения, КТП, вентиляционные камеры, тепловой ввод, механическая мастерская, кладовая. Подземная часть - круглая в плане (глубина подводящего коллектора - 7.23 м). Подземная часть ГНС разделена глухой водонепроницаемой перегородкой на два отсека; в одном из них расположены решетки-дробилки, приемный резервуар, в другом - машинный зал. Во избежании затопления на подводящем коллекторе устанавливаются две задвижки с гидроприводами для отключения станции во время аварии. Управление задвижками - механическое от аварийного уровня воды в резервуаре. Ввод коллектора в станцию предусматривается по двум трубопроводам диаметром 700 мм. На подводящем коллекторе установлена камера разделения потока на два трубопровода.

Вода на хозяйственно-питьевые и производственные нужды подается из городского водопровода по одному вводу. Стоки от санитарных приборов сбрасываются непосредственно в канал приемного резервуара перед решетками-дробилками. Теплоносителем для системы горячего водоснабжения и отопления служит перегретая вода с параметрами 70 - 150C. Система отопления принята горизонтальная, проточная.

В проекте предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция. В помещении решеток дробилок и резервуаров запроектирована механическая вентиляция в размере пятикратного воздухообмена. Причем 80% воздуха удаляется из канала решеток, и 20% из верхней зоны. Вытяжная система снабжена резервным вентилятором, включающимся автоматически при выключении основного. В машинном зале вентиляция запроектирована из расчета превышения температуры в летнее время в рабочей зоне на 10% выше наружной, т.к. пребывание в нем людей кратковременно. В бытовых помещениях предусмотрена механическая приточная вентиляция, вытяжка - естественная через дефлектор.

2.7.1. Приемный резервуар.

Емкость приемного резервуара подсчитана по формуле:

0.25 * Qнас 0.25 * 918.9

W_рез = = = 46 м³,

n₁ 5

где Qнас - производительность насосов м3/ч;

n1 - количество включений насосов в час.

Дно приемного резервуара имеет уклон i = 0.1 к приямку, в котором расположены воронки всасывающих трубопроводов. Приемный резервуар оборудован трубопроводами для взмучивания осадка и смыва его со стенок и днища. Подача воды на взмучивание и обмыв регулируется задвижками с ручным приводом. Спуск в приемный резервуар осуществляется через специальные люки по стремянкам.

2.7.2 Помещение решеток-дробилок

Решетки-дробилки представляют собой комбинированный механизм, предназначенный для задержания и подводного дробления крупных отбросов, находящихся в сточной жидкости и исключающий ручные работы по обработке отбросов.

К установке принимается две решетки-дробилки РД-600 (1 рабочая и 1 резервная).

Технические характеристики:

Пропускная способность по воде, м³/сут..........................48000

Диаметр барабана, мм...........................................................625

Частота вращения барабана, 1/мин........................................24

Мощность электродвигателя, кВт............................................1

Частота вращения электродвигателя, об/мин.....................1500

Передаточное отношение редуктора......................................60

Масса, кг...............................................................................1800

Размеры, мм

высота..................................................................................2170

длина....................................................................................1340

ширина...................................................................................810

2.7.3 Машинное отделение

В машинном зале размещены три основных технологических насоса 8НФ (2 рабочих и 1 резервный); два насоса для подачи воды на уплотнение сальников основных насосов 3К-6 (1 рабочий и 1 резервный) и два дренажных насоса НСЦ-3 (1 рабочий и 1 резервный). Насосы 8НФ монтируются каждый на общей плите с электродвигателем, насос на раме комплексно с электродвигателем и щитом управления.

Насосы 8НФ установлены под залив. Работа их автоматизирована в зависимости от уровня сточных вод в приемном резервуаре.

При не включении или аварийной остановке любого насоса, а также при аварийном уровне сточных вод в приемном резервуаре, предусмотрено автоматическое включение резервного насоса.

Диаметры всасывающих и напорных трубопроводов приняты в соответствии с производительностью насосов и допустимых [2] скоростей движения сточных вод:

во всасывающих трубопроводах V = 0.7 - 1.5 м/с;

в напорных трубопроводах V = 1.0 - 2.5 м/с.

Для уменьшения износа валов основных насосов предусмотрено гидравлическое уплотнение сальников водопроводной водой, подаваемой под давлением, превышающем давление, развиваемое основным насосом на 0.3 - 0.5 кг/см².

Для обеспечения разрыва струи воды, подаваемой из сети хозяйственно-питьевого водопровода на технические нужды, установлен бак разрыва струи W = 180 л.

Для сбора воды от мытья полов машинного отделения предусмотрен сборный лоток, заканчивающийся приямком.

Для монтажа и демонтажа насосов с электродвигателями и арматуры и для производства работ в машинном зале предусмотрены:

в надземной части - таль электрическая ТЭ 320-52120-00, грузоподъемностью 3.2 т;

в подземной части - кран мостовой ручной 3.2-5.1, грузоподъемностью 3.2 т, и таль червячная - 3.2 т.

2.7.4 Расчет насосной станции для перекачки сточных вод

Максимальный часовой приток к насосной станции:

Q₁ = 918.87 м³/ч.

По данной максимальной производительности насосной станции Q₁ назначаем количество напорных трубопроводов n = 2.

Расход по каждому трубопроводу q₁, л/с, найден по формуле:

1000 * Q₁

q₁ = , л/с

3600 * n

1000 * 918.87

q₁ = = 127.62 л/с.

3600 * 2

При известном расходе q₁, исходя из экономических соображений и рекомендуемой скорости движения сточных вод в напорных трубопроводах V_н=1 - 2.5 м/с, [2], назначаем диаметр труб d=400мм.

При этом V = 1.02 м/с; i = 0.004.

Потери напора в наружных напорных трубопроводах h_н, м, определены по формуле:

h_н = 1.05 * i_н * l_н, м

где i_н - гидравлический уклон, определен по [16];

l_н - длина напорных линий, м;

1.05 - коэффициент, учитывающий местные сопротивления.

h_н = 1.05 * 0.004 * 2225 = 9.35 м.

Требуемый напор насосов определен по формуле:

H = H_г + h_нс + h_н + h_зап, м,

где H_г - геометрическая высота подъема жидкости, м.

Геометрическая высота подъема H_г определена как разность между отметкой L₂, на которую производится подъем сточной жидкости, и расчетной отметкой жидкости в приемном резервуаре L₁.

L₁ = L_к - a = 55.87 - 2 = 53.87 м,

где L_к - отметка дна подводящего коллектора;

L_к = 55.87 м;

a = 2 м - расстояние от дна коллектора до среднего уровня жидкости в резервуаре.

H_г = L₂ - L₁ = 70.19 - 53.87 = 16.32 м.

h_нс - потери напора в пределах насосной станции; h_нс = 2м;

h_зап - запас на излив жидкости из трубопровода; h_зап = 1м.

H = 16.32 + 2 + 9.35 + 1 = 28.67 м.

В данном проекте предусмотрена установка трех однотипных насосов: 2 рабочих и 1 резервный.

По [ ] выбран насос 8НФ со следующими характеристиками:

Q = 864 м³/ч;

H = 29 м;

Частота вращения n = 960 об/мин;

КПД = 60%;

Мощность электродвигателя 115 кВт;

Диаметр рабочего колеса 540 мм;

Масса 1000 кг.

Возможны следующие режимы работы насосной станции:

Нормальный режим работы - наружные трубопроводы и оборудование станции исправны. Производительность насосной станции Q_нс = Q₁ = 918.87 м²/ч. Расчетный расход во всасывающей и напорной линиях каждого насоса равен соответственно q_вс1 и q_н1:

1000 * Q₁ 1000 * 918.87

q_вс1 = q_н1 = = = 127.62 л/с.

3600 * m 3600 * 2

Расчетный расход в наружных напорных трубопроводах:

q_р1 = q₁ = 127.62 л/с,

H₁ = 28.7 м.

Аварийный режим работы насосной станции - авария на одном из наружных напорных трубопроводов.

Производительность насосной станции Q₂ = Q₁ = 918.87 м³/ч.

При аварии на одной из напорных линий и ее отключении, расход, проходящий по другой линии изменится, вследствие чего изменятся скорости движения, и, следовательно, местные потери и потери по длине. Поэтому выполнен перерасчет величины требуемого напора H₂ для случая аварии.

H₂ = H_г + h_нс + h_на + h_ни + h_зап, м

где h_на - потери напора на аварийном участке напорных трубопроводов, рассчитаны по формуле:

h_на = 1.05 * i_a * l_a = 1.05 * 0.012 * 750 = 9 м,

i_a - гидравлический уклон при пропуске расчетного расхода q_р.а. по одной линии аварийного участка; i_а = 0.012; V = 2 м/с.

Расчетный расход на аварийном участке:

q_р.а. = Q₁ = 918.87 м³/ч;

l_a - длина аварийного участка; l_a = 750 м.

h_ни - потери напора в наружных напорных трубопроводах, рассчитаны по формуле:

_ни = 1.05 * i_и * l_и = 1.05 * 0.004 * 1475 = 6.2 м

Таким образом, требуемый напор при работе насосной станции в аварийном режиме составляет:

H₂ = 16.32 + 2 + 9 + 6.2 + 1 = 34.52 м.

Уточненные расчетные параметры для режимов работы насосной станции:

нормального Q_нс = Q₁ = 918.87 м³/ч, H = 28.7 м;

аварийного Q_нс = Q₁ = 918.87 м³/ч, H = 34.52 м.

После реконструкции системы водоотведения в полураздельную, во время дождя, расход сточных вод, поступающих в приемный резервуар насосной станции резко возрастает. Во время расчетного дождя он составляет: Q_l = 1803.2 м³/ч. Поэтому необходимо установить группу насосов, которая включается во время дождя. Принимаем к дополнительной установке один насос 8НФ. Данные насосы не обеспечат требуемый напор при диаметре напорных трубопроводов 400 мм. Поэтому необходимо заменить существующие трубопроводы, уложив трубы диаметром 550 мм.

Потери напора в наружных напорных трубопроводах во время дождя h_н.д, м, определены по формуле:

h_н.д = 1.05 * 0.0028 * 2225 = 6.54 м

где i_н.д - гидравлический уклон, определен по [16] при d = 550 мм и

1000 * 1803.2

q_1д = = 250.44 л/с,

3600 * 2

i_н.д = 0.0028; V_н.д = 1.05 м/с.

Требуемый напор насосов определен по формуле.

L_1.д = L_к.р - a = 55.08 - 2 = 53.08 м,

где L_к.р - отметка дна подводящего коллектора после реконструкции;

L_к.р = 55.08 м;

H_г.д = L₂ - L_1.д = 70.19 - 53.08 = 17.11 м.

H_д = 17.11 + 2 + 6.54 + 1 = 26.65 м.

При аварии на напорных трубопроводах во время дождя q_д = 500.88 л/с; i_а.д = 0.0107; V_а.д = 2.11 м/с.

h_а.а = 1.05 * 0.0107 * 750 = 8.43 м;

h_а.и = 1.05 * 0.0028 * 1475 = 4.34 м;

H_д.ав = 17.11 + 2 + 8.43 + 4.34 + 1 = 32.88 м.

Определение действительных параметров работы двух рабочих насосов, а также работа трех насосов во время дождя, производится по совмещенному графику характеристик насосов и трубопроводов в нормальном и аварийном режимах.

Характеристика Q-H, Q-, и Q-N начерчена согласно паспортным данным насоса 8НФ.

Суммарная характеристика (Q-H)₁₊₂ совместно работающих 2 насосов построена посредством удвоения производительности насоса при заданных значениях напоров.

Суммарная характеристика (Q-H)₁₊₂₊₃ совместно работающих 3 насосов построена посредством утроения производительности насоса при заданных значениях напоров.

Характеристика трубопровода для нормального режима (Q-H)_тр.ну построена по уравнению:

2.7.5 Режим работы насосов

Для определения регулирующей вместимости бака водонапорной башни и резервуара чистой воды, а также гидравлического расчета водоводов 2-го подъема необходимо задаться режимом работы насосов станции 1-го и2-го подъемов.

Режимы подачи воды насосной станции 1-го подъема, а также поступление воды с очистных сооружений в резервуары чистой воды принимаем равномерными в течение суток, ( 4,17% Q_{сут.мах}). Режим работы насосов 2-го подъема принимаем равномерно ступенчатым, по возмажности приближенным к графику водопотребления и с учетом подбора наименьшего числа типов и числа насосов.

С учетом графика водопотребления принимаем двухступенчатый график работы насосов:

С 0 до 5 - 2,6%; с 6 до 24 - 4,58%Q_{сут.мах}.

Таким образом, в сутки насосы 2-го подъема подают в город воды:

(2,6*5)+(4,58*19)= 100%

Совмещённый график работы насосов и трубопроводов представлен в приложение 2.

2.7.6 Определение вместимости бака водонапорной башни

Полная вместимость бака водонапорной башни складывается из регулирующей вместимости W_рег и противопожарного запаса W_пож. Регулирующая вместимость бака определяется путем совмещения ступенчатых графиков подачи воды насосами 2-го подъема и режима водопотредления.

Результаты расчетов сводим в табл.2.3.

Определение регулирующей (аккумулирующей) вместимости бака водонапорной башни.

Таблица 2.3

Часы суток	Хозяйственно-питьевое водопотребле-ние города, %	Подача насосами 2-го подъема, %	Режим водопотребления,%
			Поступле-ние	расход	остаток
1	2	3	4	5	6
0-1.	3,21	2,6		0,61	1,01

Страница:

•  1 
•  2 
•  3 
•  4 

дипломная работа "Водоотведение населённого пункта города Торжок, Тверской области с разработкой очистных сооружений" скачать

Подобные документы

• Потребность в воде: расходы и нормы водопотребления

  Классификация водопользований по различным признакам. Потребители воды на железнодорожном транспорте. Определение норм водопотребления на хозяйственно–питьевые нужды и на пожаротушение. Удельные нормы расхода воды на крупных промышленных предприятиях.
  
  контрольная работа [82,3 K], добавлен 26.08.2013
  

• Совершенствование системы водоснабжения населенного пункта с числом жителей 10000 человек

  Расчет объема резервуаров чистой воды на водозаборе. Определение затрат электроэнергии на работу насосов. Оценка причины неустойчивого водоснабжения города и разработка мероприятий по предотвращению перебоя подачи воды в час максимального водопотребления.
  
  дипломная работа [1,1 M], добавлен 22.08.2013
  

• Технология и техника водоснабжения

  Системы и схемы водоснабжения при использовании поверхностных и подземных источников воды. Нормы и режим водопотребления. Определение расчетных расходов воды. Схемы водопроводных сетей и правила их трассирования. Устройство водонапорных башен и насосов.
  
  реферат [4,4 M], добавлен 26.08.2013
  

• Строительство резервуаров чистой воды

  Проект производства работ на возведение четырех резервуаров чистой воды. Подсчет объемов работ. Расчет калькуляции затрат труда при возведении объекта. Проектирование энергоснабжения строительной площадки, временного водоснабжения и водоотведения.
  
  курсовая работа [453,7 K], добавлен 20.01.2013
  

• Водоснабжение и водоотведение города

  Расчет расходов воды на нужды населения города и промышленности в часы максимального водопотребления. Трассировка и гидравлический расчет водопроводной сети. Спецификация труб и фасонных частей. Построение профиля главного коллектора. Расходы сточных вод.
  
  курсовая работа [91,4 K], добавлен 15.07.2010
  

• Очистка воды для хозяйственно-питьевого водоснабжения

  Проектирование очистных сооружений с самотечным движением воды для городского водоснабжения. Анализ качества исходной воды. Расчетная производительность станции. Выбор технологической схемы, подбор оборудования. Подсобные и вспомогательные сооружения.
  
  курсовая работа [545,1 K], добавлен 21.05.2015
  

• Водоснабжение и водоотведение жилого здания

  Расчёт и проектирование водопровода и водоотведения шестиэтажного жилого здания. Определение расходов холодной воды, построение водопроводной сети и повысительной установки, подборка счётчика воды. Схема бытового водоотведения внутренних водостоков.
  
  курсовая работа [160,6 K], добавлен 10.01.2012
  

• Водоснабжение и водоотведение торгового комплекса в городе Санкт-Петербург

  Определение расчетных расходов воды. Выбор системы и схемы внутреннего водопровода холодной и горячей воды. Гидравлический расчет. Определение требуемого напора. Устройства для измерения расходов воды. Противопожарный водопровод, канализация, водостоки.
  
  дипломная работа [768,3 K], добавлен 06.04.2016
  

• Водопроводная сеть населенного пункта

  Принципы трассировки кольцевых водопроводных сетей. Определение расчётных расходов воды населённого пункта. Линии равных свободных напоров. Расчёт водопроводной сети на случай максимального транзита в бак водонапорной башни методом Лобачёва–Кросса.
  
  курсовая работа [165,2 K], добавлен 04.04.2011
  

• Проектирование водопроводной сети города Наровля

  Природно-климатическая характеристика района расположения города Наровля. Определение расходов воды на хозяйственно-питьевые нужды населения. Распределение расхода воды населенного пункта по часам суток. Гидравлический расчет разводящей сети и водоводов.
  
  курсовая работа [167,5 K], добавлен 28.01.2016
  

• Водопроводная сеть

  Проект системы водоснабжения жилой застройки города и промышленного предприятия. Определение расходов воды и свободных напоров. Расчет режимов работы насосной станции. Гидравлические показатели водопроводной сети, построение пьезометрической линии.
  
  курсовая работа [1,8 M], добавлен 16.12.2012
  

• Система централизованного теплоснабжения районов города

  Расчет температур первичного теплоносителя и построение графиков в координатах -Q0, годового графика расхода тепла и воды. Продольный профиль главной линии тепловой сети. Расчетное количество подпиточной воды. Конструктивные элементы тепловых сетей.
  
  курсовая работа [433,9 K], добавлен 24.11.2012
  

• Водоснабжение и канализация населенных мест

  Назначение и классификация инженерных сооружений, предназначенных для забора воды из источника водоснабжения. Виды и способы подачи воды. Гидравлический расчёт водопроводной сети системы водоснабжения и расхода воды городом на хозяйственные нужды.
  
  контрольная работа [830,1 K], добавлен 11.02.2013
  

• Проектирование станции контактного осветления г. Москвы

  Расчет станции очистки воды из поверхностного источника населенного пункта. Определение производительности очистной станции. Расчет доз реагентов и емкости растворных и расходных баков. Определение показателей вихревого смесителя и барабанных сеток.
  
  курсовая работа [185,8 K], добавлен 27.09.2011
  

• Водопроводные сети

  Проектирование водопроводных сетей и водоводов для водоснабжения населённого пункта и промпредприятия. Расходы воды на хозяйственно-питьевые и бытовые нужды. Трассировка и гидравлический расчёт водопроводной сети. Определение диаметров водоводов.
  
  курсовая работа [127,3 K], добавлен 16.01.2013
  

• Обеспечение водоснабжения народнохозяйственных объектов

  Геолого-гидрогеологические условия района работ по водоснабжению. Характеристика месторождения подземных вод. Определение размеров водопотребления. Оценка качества воды и выбор источника водоснабжения. Описание мероприятий по улучшению качества воды.
  
  курсовая работа [471,5 K], добавлен 24.11.2012
  

• Проект станции водоочистки

  Проектирование сооружений водоподготовки. Проведение предварительных микробиологических, биологических и физических исследований сырой воды с учетом местных условий. Определение производительности водоочистной станции и доз реагентов для обработки воды.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 16.05.2012
  

• Водоотводящие системы промышленных предприятий

  Определение средних концентраций загрязнений. Выбор приемника очищенных сточных вод. Расчет необходимой степени очистки по характерным загрязнениям, соответственно требованиям к качеству воды. Технологический расчет канализационных очистных сооружений.
  
  курсовая работа [8,8 M], добавлен 08.04.2014
  

• Расчет водоподготовительной установки

  Разработка проекта и расчет водоподготовительной установки для приготовления воды, идущей на питание двух паровых котлов. Составление схемы предварительной очистки, выбор осветлителя и катионовых фильтров. Нормы качества питательной воды для котлов.
  
  контрольная работа [254,6 K], добавлен 10.03.2013
  

• Водопроводные системы и сооружения

  Классификация, общие схемы и параметры водопроводных систем и сооружений. Нормы расхода воды; расчет воды на противопожарное водоснабжение населенных пунктов и промышленных объектов. Гидравлический расчет сопротивлений, напора, насосно-рукавных систем.
  
  курсовая работа [657,1 K], добавлен 26.02.2012
  

Другие документы, подобные "Водоотведение населённого пункта города Торжок, Тверской области с разработкой очистных сооружений"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам